Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_12242
.pdf
Сообщение от компании ALUMINIUM LIMITED, корпорации, учрежденной в соответствии с законодательством
Доминиона Канада, расположенной в здании Canada Life Building, Торонто, Канада.
Я, Артур Гарольд Стивенс, бакалавр наук.
(Лондон), член Королевского колледжа патентных поверенных, член Королевского колледжа патентных
поверенных, подданный короля Великобритании, из фирмы Stevens, Langner, Parry & Rollinson,
расположенной по адресу: 5-9, Quality Court, Chancery Lane, London, W.C. 2, настоящим заявляю о характере
данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в
следующем заявлении:
Изобретение относится к механической обработке алюминиевых сплавов и, в частности, к успешному способу
обработки алюминиевых сплавов, содержащих значительное количество магния, с добавлением или без
добавления меньшего количества других легирующих компонентов.
Термин «алюминиевый сплав», используемый здесь и в прилагаемых пунктах формулы изобретения,
относится к сплавам, содержащим 75 процентов алюминия.
или больше алюминия.
До недавнего времени деформируемые сплавы алюминия, содержащие от 5 до 15 процентов магния, не были
доступны в коммерческих количествах, несмотря на то, что низкая удельная плотность и другие
благоприятные свойства таких сплавов делают их особенно подходящими для удовлетворения спроса на
более легкие сплавы, обладающие равной или большей прочностью, чем те, которые были доступны ранее.
Хотя потенциал алюминиево-магниевых сплавов был оценен еще до настоящего изобретения, их разработка
оказалась коммерчески нецелесообразной по той причине, что эти сплавы трудно отливать и механически
деформировать. В последнее время предпринимались интенсивные усилия, направленные на разработку
методов литья и обработки, позволяющих производить алюминиево-магниевые сплавы в промышленных
масштабах, однако они столкнулись с практически непреодолимыми трудностями, даже при наличии
качественных слитков для обработки.
Попытки переработать слитки алюминиево-магниевого сплава в готовые изделия промышленного
назначения, особенно в тех случаях, когда сплавы содержат более 5 процентов магния, в большинстве
случаев полностью потерпели неудачу. Кроме того, было обнаружено, что алюминиево-магниевые сплавы
очень подвержены растрескиванию или полному разрушению даже во время операций, предназначенных для
получения более простых форм 60 из слитков.
Описанная выше ситуация привела к разработке настоящего изобретения, которое предлагает способ
обработки слитков, изготовленных из алюминиевых сплавов, содержащих от 5,65 до 15 процентов магния, с
добавлением или без добавления меньшего количества других легирующих компонентов, далее именуемых
алюминиево-магниевыми сплавами. До настоящего времени технология обработки слитков из алюминиевых
сплавов марки 70 заключалась, вкратце, в термической обработке или предварительном нагреве перед
обработкой для гомогенизации внутренней структуры слитка сплава, а затем в горячей обработке слитка
сплава 75 до формы, обычно предшествующей конечной желаемой форме, которая впоследствии получается
либо путем дальнейшей горячей, либо холодной обработки. В предыдущих процессах температуры
предварительного нагрева и начальной горячей обработки были практически одинаковыми, при этом
температура предварительного нагрева была максимально близка к температуре плавления наиболее
легкоплавкого эвтектического сплава, насколько это было практически возможно в коммерческом плане, а на
практике слитки сплава обрабатываются при температурах, практически равных или несколько ниже
температуры слитка, полученного после предварительного нагрева.
Изобретение основано на открытии того, что трудности, ранее возникавшие при обработке алюминиевых
сплавов, содержащих значительное количество магния, были результатом попыток применения этих хорошо
известных термических и обрабатывающих методов, которые в отношении алюминиевых сплавов в целом
оказались удовлетворительными. Было обнаружено, что в то время как все остальные известные нам
алюминиевые сплавы с 100% содержанием никеля наиболее эффективно поддаются горячей обработке при
температурах выше примерно 8000 °F, алюминиево-магниевые сплавы успешно обрабатываются только при
температурах ниже 105 °F (около 6000 °F). Понимание этой необычной особенности алюминиево-магниевых
сплавов привело к созданию успешного промышленного метода обработки этих сплавов, описанного здесь.
Хотя алюминиево-магниевые сплавы могут быть предварительно нагреты до температур, значительно
превышающих 6000 °F, но ниже температуры наиболее легкоплавкой эвтектики в сплавах, их нельзя
обрабатывать при этой температуре предварительного нагрева, а необходимо охлаждать до указанного
диапазона рабочих температур, и их можно обрабатывать при температуре предварительного нагрева или
около нее только тогда, когда температура предварительного нагрева составляет 6000 °F или ниже. — На
основании этих открытий были предсказаны новые процессы обработки, которые теперь будут подробно
описаны как применяемые предпочтительным способом.
В любом процессе обработки для его успешного завершения необходимо, чтобы первоначально отлитый
слиток был твердым и не имел существенных дефектов. Слитки из алюминиево-магниевого сплава
надлежащей прочности могут быть получены, если их отливать в металлических формах по известной
технологии. Однако, поскольку эти сплавы в некоторых случаях особенно подвержены дефектам литья, в
коммерческой практике изобретения предпочтительно использовать хорошо известные методы, такие как
обработка металла флюсом или газом или переплавка металла один или несколько раз перед отливкой,
которые, как известно, способствуют обеспечению прочности слитка. Для достижения наилучших результатов
температуру металла во время плавки, легирования и литья следует поддерживать на уровне,
соответствующем надлежащей текучести металла и правильной практике литья.
Получив прочный слиток из алюминиево-магниевого сплава, его предварительно нагревают до подходящей
температуры выше примерно 5500 °F, но ниже точки начала плавления составляющих сплава.
Предварительный нагрев улучшает обрабатываемость, создавая более или менее однородную внутреннюю
структуру в слитке сплава, поэтому его следует продолжать в течение времени, достаточного для достижения
этой цели. В случае слитка сплава, содержащего около 6% магния, остальное — алюминий, толщиной 31
дюйм, шириной 12 дюймов и длиной 24 дюйма, предварительного нагрева в течение 20 часов будет
достаточно. Время предварительного нагрева существенно варьируется в зависимости от размера слитка,
концентрации магния и других легирующих элементов в используемом сплаве, а также от температуры, при
которой поддерживается слиток. Правильное время предварительной обработки для конкретной операции
обработки может быть легко определено простым пробным путем в указанном температурном диапазоне.
Хотя алюминиево-магниевые сплавы, содержащие от 5 до 15 процентов магния, могут быть
удовлетворительно предварительно нагреты выше примерно 5500 °F, но ниже температуры начала
плавления наиболее легкоплавких компонентов сплава, было установлено, что в сплавах, содержащих около
10 процентов или более магния, лучшие и более надежные результаты получаются при предварительном
нагреве при температурах выше 7500 °F. В случае любого алюминиевого сплава, содержащего от 5 до 15
процентов магния, хорошей практикой является предварительный нагрев при температуре около 8000 °F, хотя
обработка в диапазоне предварительного нагрева выше примерно 550 °F, но ниже точки начала плавления
наиболее легкоплавких компонентов сплава, также даст хорошие результаты. После предварительного
нагрева слитка сплава в соответствии с описанными выше принципами, слиток охлаждается до рабочей
температуры. Как уже упоминалось ранее, если диапазон предварительного нагрева превышает 6000 °F,
существует температурный интервал, в котором удовлетворительная обработка может быть невозможна.
В интересах скорости и экономичности:
Охлаждение слитка в заданном диапазоне температур должно быть максимально быстрым, и было
обнаружено, что такое быстрое охлаждение до рабочей температуры нисколько не ухудшает
обрабатываемость сплава.
Было установлено, что алюминиево-магниевые сплавы, содержащие около 6% магния, могут быть
предварительно нагреты при температурах, не существенно превышающих рабочую температуру, и что такие
сплавы предпочтительно предварительно нагревать при 6000 °F и обрабатывать при 5500 °F. По мере
увеличения содержания магния в сплавах, например, в сплавах, содержащих более 7% магния, было
установлено, что наиболее эффективным методом является предварительный нагрев сплавов при
температурах, существенно превышающих 6000 °F, быстрое охлаждение до 6000 °F и обработка сплавов при
температурах около 5000 °F.
и 6000 °F. Слово «быстрый», как оно используется здесь и в прилагаемых пунктах формулы изобретения,
имеет, однако, только сравнительное значение, например, охлаждение на воздухе по сравнению с
охлаждением в печи или с помощью медленно охлаждающего предварительного нагревательного устройства.
125 Время перехода от температуры предварительного нагрева к рабочей температуре может быть
искусственно ускорено, но обычно мы извлекаем слиток из устройства предварительного нагрева и позволяем
ему охлаждаться на воздухе в таких условиях, чтобы не было существенных ограничений теплового
излучения или конвекции.
Было установлено, что диапазон температур, в котором обработка правильно предварительно нагретого
слитка может быть успешно осуществлена, составляет примерно от 475 до 6000 °F. Здесь, как и в случае с
температурой предварительного нагрева, предпочтительный диапазон рабочих температур сужается с
увеличением содержания магния в сплаве, и если слиток сплава содержит около 10 процентов или более
магния, диапазон рабочих температур предпочтительно ограничивается примерно 500–5750 °F. Однако
хорошие результаты могут быть получены, если сплавы обрабатываются в указанном выше диапазоне
температур. При применении предпочтительного метода, включающего предварительный нагрев при
температурах выше 550 °F, быстрое охлаждение до рабочих температур и обработку слитков при
температурах от 475 до 6000 °F, неизменно достигались результаты, значительно превосходящие ранее
возможные, и обеспечивался успех в производстве в значительных и товарных количествах изделий из
алюминиево-магниевых сплавов различной формы и размеров.
-30 Как хорошо известно в данной области техники, лишь немногие алюминиевые сплавы, содержащие
значительное количество легирующих компонентов, после предварительного нагрева могут быть подвергнуты
горячей обработке из слитка до желаемой конечной формы W5, и часто случается, что на каком-то этапе
операции горячей обработки степень деформации, которой подвергся слиток сплава, исключает возможность
дальнейшей удовлетворительной обработки. Это справедливо в случае алюминиево-магниевых сплавов, к
которым относится данное изобретение, и при восстановлении слитка алюминиево-магниевого сплава до
желаемой конечной формы может потребоваться в одном или нескольких местах остановить процесс
обработки и повторно нагреть металл. Определение необходимости дальнейшего нагрева осуществляется
опытными операторами быстро и зависит не только от состава сплава, но и от интенсивности предыдущей
обработки, а также от конкретного вида обработки, будь то прокатка, ковка, экструзия и т.п. Поведение
металла под воздействием приложенных обрабатывающих сил указывает на допустимый объем дальнейшей
обработки до необходимости повторного нагрева.
В случае алюминиево-магниевых сплавов, особенно при работе с более высоким содержанием магния,
особенно вероятно, что потребуется одна или несколько промежуточных обработок повторным нагревом,
поскольку такой сплав менее пластичен, чем тот, который содержит, скажем, 5 или 6 процентов магния.
магнием. — Однако, независимо от содержания магния в сплаве, как только опыт покажет, что дальнейшая
обработка может привести к повреждению, металл следует снова подвергнуть, по меньшей мере, 70-му этапу
повторного нагрева в соответствии с нашим процессом, после чего следует быстро охладить его до
надлежащей рабочей температуры, при которой его можно снова обрабатывать для получения
окончательного размера, или до тех пор, пока не потребуется или не станет желательным дальнейшее
воздействие на металл 75-го этапа повторного нагрева.
Было установлено, что процесс обработки облегчается правильным выбором легирующих компонентов
высокой чистоты, а ограничение содержания примесей в конечном продукте до менее чем 0,4 процента
является предпочтительным, когда это коммерчески целесообразно. Эти примеси обычно представляют
собой незначительные включения железа, кремния, меди или других компонентов, не добавленных
преднамеренно при компаундировании сплава и в некоторой степени присутствующих изначально в
алюминиевом слитке.
Хотя наилучшие результаты могут быть получены с использованием сплавов, содержащих менее 0,4%
примесей, изобретение, тем не менее, не ограничивается этим, поскольку сплавы с более высоким
содержанием примесей могут быть успешно обработаны в соответствии с ним.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления (как мне сообщили
100 моих зарубежных корреспондентов), я заявляю, что
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_395274.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=395274&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
Your session has expired. Please refresh the page to translate again.
Loading Translation...
1%
FAQ
Help
Legal notice
Contact
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_395275.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=395275&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB395275A
[]
- -lj - __j. 3''
/C. N%/ I'(( L
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявки: январь. 24, 1933. № 2320/33.
Окончательная версия принята к публикации: 13 июля 1933 года.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, касающиеся газовых или других регуляторов давления жидкостей.
Я, Джордж Альфред Уильямс, проживающий по адресу: Фоулден Бьютон, Сток Ньюингтон, Лондон, N. 16,
подданный Великобритании, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его
осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к газовым регуляторам с диафрагменным приводом и нагрузкой от веса, в
которых клапан может быть извлечен через седло.
Целью настоящего изобретения является усовершенствование регуляторов указанного типа, в которых
клапан выполнен в виде двойного конусообразного корпуса с узкой промежуточной поверхностью, благодаря
чему при контакте клапана с отверстием трение между частями будет минимальным или отсутствовать вовсе;
дополнительным преимуществом такой конструкции является минимизация вероятности застревания клапана
в отверстии.
Для лучшего понимания изобретения прилагаются чертежи, демонстрирующие формы регулятора,
воплощающего данное изобретение.
На фиг. 1 представлен вертикальный разрез одного из типов регуляторов, в котором клапан может быть
извлечен через седло.
Рис. 2. Аналогичный вид другой формы.
На рис. 3 представлен фрагментарный поперечный разрез, демонстрирующий модификацию.
На прилагаемых чертежах 1 обозначен корпус регулятора, на верхнем конце которого предусмотрена
наружная резьба, входящая в зацепление с резьбовым соединением внутри соответствующей выпуклой
крышки 2, причем указанная крышка в точке 3 снабжена выступом или седлом, между которым и верхним
краем корпуса 1 зажимается диафрагма 4. Верхний конец корпуса имеет соответствующую форму,
образующую камеру 4a, закрытую диафрагмой (C5).
Через диафрагму проходит привинченный верхний конец штока клапана 5, причём винт зацеплён гайкой в
виде диска значительной толщины, причём этот диск, благодаря своей массе, образует груз, обеспечивающий
работу диафрагмы против давления рабочей жидкости.
[rpice 1j-I Шток 5, расположенный на нижней стороне диафрагмы, снабжен фланцем 6 55, между верхней
поверхностью которого и нижней стороной диафрагмы 4 расположена шайба 7. Устройство в представленной
форме предназначено для использования с газопроводом, продольная ось 60 которого совпадает с
продольной осью устройства, и в данном случае на нижнем конце предусмотрен фланец 8, благодаря
которому устройство, после присоединения к газопроводу с помощью резьбы 9 6a, может быть прикреплено к
полу или другой поверхности. Устройство имеет центральное отверстие 9a для входа жидкости и свободно
входит в верхний конец указанного отверстия, плотно прилегая к нему 70 таким образом, что, хотя при полном
входе оно может свободно плавать внутри, оно не имеет достаточного зазора, чтобы обеспечить прохождение
жидкости. Это клапан в форме круглого корпуса, конусообразного с верхней и нижней сторон 7, оставляющий
узкую промежуточную поверхность такой ширины, что при контакте со стенкой отверстия трение между ними
будет незначительным или отсутствовать вовсе, а также вероятность застревания клапана 80 в отверстии
сведена к минимуму.
Корпус крепится к штоку 5 любым подходящим способом, например, с помощью резьбы.
Выход жидкости из камеры 4а в выходное отверстие 11 осуществляется посредством канала 12, ведущего от
дна указанной камеры к указанному выходному отверстию 11.
Из вышеизложенного видно, что 90, просто сняв крышку 2, можно легко извлечь диафром вместе с клапаном,
не затрагивая другие части устройства и не отсоединяя его от труб или других фитингов.
Устройство, изображенное на рис. 2, предназначено для использования в случаях, когда входное и выходное
отверстия для жидкости должны быть расположены в осевом положении. В этом случае, хотя используется в
остальном практически идентичная конструкция описанной и показанной ранее, входное отверстие 13 и
выходное отверстие 14 расположены в осевом положении, однако сообщение между двумя каналами
предотвращается вертикальной стенкой или перегородкой 15.
3 9 5 27 5 I 395,275 Сообщение между входным отверстием и камерой 4a осуществляется посредством канала
15u, для которого может быть предусмотрена втулка 16. Сообщение p между камерой 4a и выходным
отверстием 14 осуществляется посредством прохода 17.
В обоих случаях конструкция такова, что до тех пор, пока давление не превышает определенного значения,
клапан находится в самом нижнем положении, и жидкость может беспрепятственно проходить. Если давление
увеличится и в той или иной степени превысит нагрузку на диафрагму, корпус поднимется до тех пор, пока
больший диаметр a15 не приблизится к отверстию, и поток уменьшится в зависимости от положения корпуса.
В случаях, когда регулятору необходимо работать с жидкостями под высоким давлением, нет, нагрузку на
диафрагму увеличивать не следует.
Для предотвращения повреждения диафрагмы под большой нагрузкой, длина штока клапана увеличена, как
показано на рис. 3, так что нижний конец штока соприкасается с дном корпуса в нерабочем состоянии, или же
в него может быть ввинчен штифт для обеспечения возможности регулировки степени изгиба диафрагмы под
нагрузкой.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_395276.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=395276&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
Patent Translate
Powered by EPO and Google
Patent Translate is currently overloaded by requests. Please try again in a few seconds.
We apologise for any inconvenience this may cause.
Contact Patent Translate team
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_395277.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=395277&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB395277A
[]
[Второе издание.] ]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата съезда (США): Жак. 30, 1932.
395,277 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве)! Янв. 26, 1933. № 2572/33.
Заявка принята! 13 июля 1933 года.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования термоэлектронных усилителей или относящиеся к ним.
Мы, компания MARCONI'S WIRELESS TELEGEAPRi COMiPANY, LIMITED, зарегистрированная в соответствии
с законодательством Великобритании по адресу: Marconi House, Strand, London, W.C. 2, правопреемники Лоя
Эдгара Бартона, гражданина Соединенных Штатов Америки, проживающего по адресу: 228, Burrwood Avenue,
Collingswood, New Jersey, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем о характере данного
изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем
заявлении:
Настоящее изобретение относится к ламповым усилителям на термоэлектронных лампах, пригодным для
использования, например, в связи с беспроводной передачей сигналов.
В усилителях, использующих термоэлектронные лампы, проблема получения большей выходной мощности
при минимальной амплитуде приложенного сигнального напряжения и относительно низком анодном
напряжении приобретает все большее значение, особенно в связи с приемниками радиовещания.
В настоящее время спрос на высокую выходную мощность усилителей, особенно усилителей звуковой
частоты в радиоприёмных устройствах, по коммерческим и практическим соображениям сопровождается
спросом на упрощённые и компактные устройства с низкой стоимостью и относительно низким
энергопотреблением.
Использование ламп с высоким коэффициентом усиления до настоящего времени практически
ограничивалось усилителями напряжения, например, обычными радиочастотными и резистивно-связанными
звуковыми усилителями. Однако применение таких ламп в усилителях мощности звуковых частот,
модуляторах и подобных устройствах желательно из-за повышенной чувствительности (и, следовательно,
возможности подачи более низкого напряжения сигнала для получения той же выходной мощности).
Важной целью данного изобретения является создание усилителя высокой мощности с выходной частотой
звукового сигнала, адаптированного для использования преимуществ, присущих применению ламп с высоким
коэффициентом усиления, и для использования высокого внутреннего импеданса таких ламп в схеме
усилителя, что обеспечивает практические улучшения в плане экономичной работы, сокращения
необходимого оборудования и увеличения доступной выходной мощности.
Как правило, выходные лампы, используемые до настоящего времени в качестве апериодических или
звуковых усилителей, работали с сопротивлением нагрузки, равным или не превышающим в два-четыре раза
внутреннее сопротивление лампы. В результате, лампы с низким импедансом чаще всего используются в
выходных системах, чтобы можно было использовать цепь с нагрузкой с низким импедансом.
Однако теперь установлено, что лампа с высоким коэффициентом усиления и высоким внутренним или
анодным импедансом 70 может использоваться в качестве выходного усилителя для обеспечения
нормальной или повышенной выходной мощности при условии, что сетки или входные электроды могут быть
приведены в диапазон положительного смещения сетки приложенным сигналом. Хотя на характеристику тока
анода низкоимпедансного клапана при реальных условиях нагрузки может существенно влиять
последовательная нагрузка или импеданс анодной цепи, последний практически не оказывает влияния на 80
клапанов с высоким внутренним сопротивлением анода в пределах пространственного заряда, если
сопротивление нагрузки низкое по сравнению с внутренним сопротивлением или импедансом анода. 85
Одной из особенностей данного изобретения можно считать создание улучшенного усилителя звуковой
частоты, имеющего относительно низкоимпедансные входные и выходные цепи и использующего лампы с
90-градусным коэффициентом усиления и относительно высоким внутренним анодным импедансом.
Для удобства усилитель, использующий лампы, работающие практически при анодном токе отсечки, в данной
спецификации будет обозначаться как «класс».
Усилитель B". Усилитель «класса B» — это усилитель, в котором используется лампа, работающая в нижней
части прямолинейного участка характеристики, в отличие от усилителя, в котором используется лампа,
работающая в центре прямолинейного участка характеристики; последний тип усилителей известен как
усилитель «класса A». (Выражения «усилитель класса А» и «усилитель класса В» в настоящее время
довольно широко используются в Соединенных Штатах Америки для обозначения этих двух типов
усилителей). - Лампа в усилителе класса В смещена практически до тока отсечки анода, и анодный ток
увеличивается в ответ на приложенные напряжения радиочастотного сигнала.
Настоящее изобретение представляет собой особую форму усилителя класса B (например, усилителя
звуковой частоты), в котором лампы расположены в двухтактном или симметричном режиме, и каждая лампа
работает только в течение одной половины волны или цикла сигнального напряжения. Клапаны
сконструированы таким образом, чтобы приводиться в действие до предела их пространственного заряда или
эмиссии, для достижения максимальной выходной мощности. В процессе работы, клапаны, следовательно,
управляются сигнальными потенциалами в диапазоне положительного смещения сетки и потребляют
возрастающий ток сетки после прохождения точки нулевого смещения в положительном направлении, в то
время как при нормальном смещении ток сетки практически не течет, а входное сопротивление клапанов или
устройств электрического разряда высокое или максимальное. По этой причине на управляющий каскад или
источник сигнальных потенциалов подается переменная нагрузка, а также переменный ток значительной
величины через входную цепь и источник напряжения смещения.
Изобретение проиллюстрировано и дополнительно пояснено в связи с прилагаемыми чертежами, где:
Рисунки 1 и 3 представляют собой графики, иллюстрирующие работу усилителя, воплощающего изобретение;
Рисунок 2 представляет собой упрощенную принципиальную схему усилителя звуковой частоты,
воплощающего изобретение; Рисунки 4 и 5 показывают модификации части схемы на рисунке 2; и Рисунок 5
представляет собой вид сверху в поперечном сечении лампы, используемой в схеме на рисунке 5.
На рисунке 1 показана кривая зависимости тока анода от напряжения смещения сетки для обычной
усилительной лампы с низким коэффициентом усиления (7). Когда анодный ток уменьшается под действием
приложенного смещения сетки до определенного низкого значения, например, указанного на рисунке 8,
необходимо приложить относительно большой потенциал сетки или сигнала для достижения желаемой
выходной мощности, чтобы анодный ток (Ipx) увеличился до определенного предопределенного значения,
например, указанного на рисунке 9, причем кривая 7 построена относительно линии 10, соответствующей
нулевому смещению сетки.
Кривая, обозначенная цифрой 11, представляет собой кривую зависимости тока анода от напряжения
смещения сетки для лампы с высоким коэффициентом усиления и высоким внутренним импедансом. Кривая
построена между точкой 12, представляющей определенное низкое значение анодного тока при нулевом
смещении, и тем же значением анодного тока Ip2 в точке 13, что и в точке 9 на кривой 7. Следует отметить,
что приложенный потенциал сигнала или размах напряжения сетки, необходимый для возникновения того же
анодного тока на выводе 13, что и на выводе 9, относительно меньше, чем для лампы с низким
коэффициентом усиления. 70 Предполагая, что вентили обладают одинаковой теплоотдачей и одинаковым
излучением при одинаковом потенциале анода, для каждого вентиля будет существовать определенный
потенциал смещения сетки, который позволит протекать одному и тому же анодному току. Следовательно,
при одинаковом импедансе нагрузки для обоих типов ламп мощность, рассеиваемая в нагрузке, будет
одинаковой, и, как указывалось выше, для достижения такой мощности потребуется относительно меньшее
изменение потенциала сигнала или сеточного колебания на 80 градусов в случае лампы с высоким
коэффициентом усиления.
Хотя так называемое колебание напряжения на сетке при заданном изменении анодного тока на 85° меньше
для лампы с высоким коэффициентом усиления, выходная мощность при тех же условиях одинакова в обоих
случаях. Очевидно, что мгновенный потенциал анода 90° одинаков в каждом случае при одинаковом
потенциале питания анода и при одинаковом сопротивлении или импедансе нагрузки, поскольку мгновенное
напряжение анода равно Eb-IbRp, где Eb — напряжение питания, Ib — анодный ток, а Rp — сопротивление
или импеданс нагрузки.
По мере того, как указанное выше мгновенное напряжение 100 приближается к нулю или к относительно
низкому значению из-за высокого значения Ib или Rp, кривая 11, показанная на рисунке 1, будет стремиться
выровняться или стать более близкой к горизонтальной, и если колебания сети будут продолжаться за
пределами 105 показанных пределов, Ib может даже изменить направление.
Ввиду вышеуказанной зависимости от мощности очевидно, что для достижения максимальной мощности Ib
должно быть относительно большим, а для того, чтобы Ib было относительно большим, Rp должно быть
малым по сравнению с rp в высокоимпедансных лампах, где rp — внутреннее выходное или анодное
сопротивление этих ламп.
Из вышеизложенного видно, что 115 выгодно использовать лампу с высоким анодным или выходным
импедансом и высоким коэффициентом усиления, например, выходной усилитель, работающий с нагрузкой с
относительно низким сопротивлением. Эти преимущества 120 можно перечислить следующим образом:
1.
Потенциал смещения сетки может быть низким или положительным, хотя в настоящее время
предпочтительно нулевое смещение по причинам, которые будут изложены далее. 12s 2. Входная или
сеточная цепь может иметь относительно низкое сопротивление (что является существенным практическим
преимуществом в усилителях звуковых частот).
3.
При нулевом смещении входной контур напряжения питания 130 395,277 для каждой из ламп 15 напрямую
соединен с катодным контуром, и, следовательно, лампы 15 работают в обычном режиме практически при
нулевом сеточном смещении.
Выходной трансформатор 19 имеет такое соотношение 70 и, как правило, сконструирован таким образом, что
импеданс или сопротивление цепи нагрузки меньше внутреннего анода или выходного импеданса ламп 15, а
импеданс нагрузки поддерживается на минимальном уровне, так что выходное напряжение не ограничивается
сопротивлением выходной цепи.
Лампы 15 относятся к многосеточной типу, каждая из которых имеет множество сеток в дополнение к
обычным катоду 30 и аноду 31.
80 Что касается сеток, то сетка 32 представляет собой катодную или подавляющую сетку того типа, который
обычно используется в лампах, известных в настоящее время в торговле как «пентоды». Сетка 33 — это
обычная контрольная сетка, примыкающая к катоду 85, а сетка, обозначенная цифрой 34, — это обычная
экранирующая сетка. Следует отметить, что сетки 33 и 34 соединены между собой и с входной цепью 16,
благодаря чему они совместно действуют как управляющая сетка в двух частях, каждая из которых находится
в различном месте между катодом и анодом.
На практике эта схема оказалась весьма удовлетворительной при использовании ламп, известных в США под
торговым обозначением Radiotron RCA247. Эти вентили относятся к обычному типу «пентод» и имеют
конструкцию сетки, как показано на рисунке, и было установлено, что, соединив управляющую сетку и
экранирующую сетку вместе в качестве единой входной сетки, каждый вентиль может работать, как указано,
без смещения сетки.
Использование двух сеток, обеспечивающих разнесенную сетку 105°, приводит к существенному снижению
анодного тока до нуля или к его отсечению даже при нулевом смещении, что упрощает схему и устраняет
необходимость в источнике напряжения смещения сетки 110°. Следует отметить, что это может привести к
относительно значительной экономии средств на аппарате не только за счет исключения средств подачи
напряжения смещения, но и потому, что общее напряжение питания анода и сетки может быть уменьшено на
величину напряжения смещения сетки, которое требовалось ранее.
Условия для работы при нулевом смещении могут быть достигнуты путем использования сетки с очень
мелким ярусом для получения желаемого ограничения анодного тока, но такая конструкция, как выяснилось,
ограничивает анодный ток, и сеточный ток становится относительно высоким, когда сетка сильно смещается в
положительную сторону. Таким образом, было установлено, что на практике значительно предпочтительнее
использовать лампы с множеством сеток более крупной ячейки, соединенных, как показано на рисунке 2. 130
для усилителя может быть уменьшено на величину потенциала смещения.
4.
Потенциальное напряжение в устройстве может быть уменьшено на величину потенциала смещения.
5.
В настоящее время установлено, что лампы с высоким внутренним импедансом и высоким коэффициентом
усиления обладают более однородными рабочими характеристиками, что упрощает и унифицирует работу
усилителя, в котором они используются.
6.
Допускаются значительные колебания импеданса нагрузки при сохранении практически постоянного
выходного тока.
7.
Максимальная выходная мощность остается практически постоянной в относительно широком диапазоне
изменения импеданса нагрузки.
Соседние файлы в папке патенты