Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_11175
.pdf
более одного кольца направляющих лопаток. Лопатки гидротрансформатора могут располагаться между
выходным отверстием насоса и входным отверстием двигателя, либо между выходным отверстием турбины и
входным отверстием насоса, либо в обоих местах. Устройство такого рода описано в Заявке №.
11,352/133 (Серийный номер 408098) Заявка подана 18 апреля 1933 года.
В этих устройствах роторы спроектированы и установлены таким образом, чтобы иметь возможность
вращаться вокруг общей оси, а жидкость циркулировала по спирали вокруг полого кольцевого сердечника,
который будет называться внутренним пространством ротора. Таким образом, поток жидкости можно
рассматривать как движущийся по двум путям: один в радиальной плоскости вокруг центра внутреннего
торического пространства, а другой — вокруг оси роторов. Первый из них будет называться радиальным
потоком, а второй — тангенциальным потоком.
Настоящее изобретение касается мер, которые необходимо предпринять для воздействия на радиальные и
тангенциальные потоки с целью минимизации внутренних потерь в устройстве. 55 Для минимизации этих
потерь радиальный поток движущей жидкости должен протекать таким образом, чтобы скорость изменения
направления была постоянной и без изменений скорости. Эти условия 60 выполняются устройством в
соответствии с изобретением, в котором элементы передающего устройства спроектированы таким образом,
что средний путь движущей жидкости вокруг внутреннего тороидального пространства проходит в радиальной
плоскости 65 через устройство, по существу круговой, и что этот средний круговой путь эксцентричен
относительно внутреннего тороидального пространства в такой степени, которая необходима для
обеспечения циркуляции жидкости по этому 70 пути с практически постоянной скоростью.
Жидкость, движущаяся по траекториям, близким к средней траектории, будет следовать по окружностям, в
значительной степени концентричным или слегка эксцентричным по отношению к средней круговой
траектории, и не будет наблюдаться существенных изменений скорости в разных точках этих траекторий,
если радиус средней круговой траектории мал по сравнению с расстоянием центра внутреннего торического
пространства от оси вращения устройства. Для достижения наилучших результатов второе значение должно
быть как минимум в четыре раза больше первого.
Кроме того, среднее радиальное расстояние между внутренней и внешней оболочками, определяющими
пространство, в котором циркулирует движущая жидкость вокруг внутреннего торического пространства,
должно быть относительно небольшим, и для достижения наилучших результатов отношение этого среднего
расстояния к радиусу средней круговой траектории должно составлять от 0,3 до 1 и от 0,55 до 1. 90 Что
касается тангенциального потока, то минимальные внутренние потери будут достигнуты, если во всех точках
произведение радиального расстояния точки от оси вращения роторов и скорости тангенциального потока
будет постоянным.
Если это условие выполняется, крутящий момент остается постоянным, скорость вращения турбины
изменяется обратно пропорционально крутящему моменту, передаваемому на турбину, и насос работает в
режиме tOG в наиболее удовлетворительных условиях.
Для достижения этого желаемого состояния дел лопатки насоса, турбины и преобразователя устройства
должны иметь особую форму. Определение которой будет более подробно объяснено позже на странице 4s
L, где будет показано, что в соответствии с изобретением лопатки турбины должны иметь угол входа от 40 до
80 градусов и угол выхода от 70 до 110 градусов, а лопатки насоса должны иметь угол входа от 4,5 до 90
градусов и угол выхода от 80 до 110 градусов.
Для того чтобы изобретение было полностью понято и его было легче реализовать, далее будет описан
пример его конструкции в соответствии с изобретением со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых:
Рисунок 1 представляет собой схематическое изображение устройства в соответствии с изобретением.
На рисунке 2 показана диаграмма характеристической скорости на выходе из элемента турбины с
неподвижными лопатками.
На рисунке 3 представлено поперечное сечение направляющей лопатки преобразователя особой формы.
На рисунках 4 и 5 представлены схемы, аналогичные схеме на рисунке 2, для элемента турбины с гибкими и
жесткими поворотными лопатками соответственно.
На рисунках 6 и 7 показаны характерные диаграммы скорости на входе и выходе соответственно, полученные
от лопаток насосного элемента.
На рисунках 8 и 9 представлены виды лопаток турбины и насоса соответственно, в частности, показан способ
их крепления к роторам турбины или насоса.
На рисунке 10 показана форма лопаток преобразователя.
На рисунке 11 представлен разрез части передающего устройства в соответствии с изобретением,
показывающий относительное расстояние.
расположение элементов насоса, турбины и преобразователя. На рисунке 12 показана траектория движения
жидкости внутри торического пространства.
На рисунке 1 представлен схематический разрез одной половины передаточного устройства, роторы которого
вращаются вместе с валом 1 или вокруг него. Жидкость циркулирует через лопатки роторов насоса, турбины и
преобразователя в пространстве между оболочками 2 и 3, окружающими внутреннее торическое
пространство 4. Оболочки 2 и 3 имеют круглое поперечное сечение, но эксцентричны друг другу, при этом
оболочка 2 центрирована в точке 02 и имеет радиус R2, а оболочка 3 центрирована в точке -0 и имеет радиус
RzI.
Окружность o-o представляет собой среднюю траекторию движения жидкости, циркулирующей во внутреннем
торическом пространстве 4, и имеет радиус R. Чтобы избежать существенной разницы в скорости между
элементарным потоком жидкости, циркулирующим по траектории o-o, и потоками, циркулирующими по
соседним траекториям, таким как o,-o- и o--o2, радиус R должен быть меньше четверти расстояния i от центра
средней круговой траектории до центра вала 1, который является осью вращения устройства. Для достижения
максимальной эффективности элементарные потоки жидкости, циркулирующие во внутреннем торическом
пространстве, должны следовать строго круговым траекториям, и для того, чтобы это условие можно было
приблизительно выполнить, расстояние между оболочками 2 и 3 должно быть малым по сравнению с
радиусом средней круговой траектории. На практике хорошие результаты достигаются, если соотношение 1-3
--R2 находится в диапазоне от 0,3 до 0,55°.
На рисунке 11 показано относительное расположение элементов насоса, турбины и преобразователя. Ротор
насоса имеет наружную оболочку 6 (80°) и внутреннюю оболочку 7, а также лопатки 5; турбинный двигатель
имеет наружную оболочку 14, внутреннюю оболочку 15 и лопатки 11; а ротор преобразователя имеет
внутреннюю оболочку 18 и лопатки 17. На рисунке изображен ротор преобразователя с лопатками,
расположенными между выходным отверстием турбины и входным отверстием лопаток насоса. Такое
расположение элементов будет рассматриваться на протяжении всего дальнейшего обсуждения, однако
следует понимать, что лопатки преобразователя могут располагаться между выходным отверстием лопаток
насоса и входным отверстием лопаток турбины, или в обоих местах. 95 На рисунке 2 показаны диаграммы
скоростей, отображающие скорость потока на выходе из турбины с неподвижными лопатками 11.
Когда эта турбина не вращается, легко понять, что жидкость tO0, движущаяся внутри нее с определенной
скоростью, покидает турбину тангенциально к кончику лопаток 11, то есть под углом α' к направлению
перемещения лопаток турбины. Этот угол 105 a4' является дополнением к углу 134, который представляет
собой угол наклона концов лопаток 11 относительно указанного направления перемещения. Очевидно, что
величина относительной скорости на выходе iiO, которая, когда турбина находится в состоянии покоя, равна
C', изменяется по величине в зависимости от скорости турбины, поскольку, когда турбина работает с той же
скоростью, что и насос, внутренняя циркуляция практически отсутствует, то есть в этот момент скорость
жидкости внутри гидравлического устройства равна нулю.
Таким образом, относительная скорость на выходе проходит через все значения между C,' и 0.
По мере уменьшения относительной скорости жидкости на выходе из лопаток 11 турбины, скорость вращения,
или тангенциальная скорость турбины, увеличивается от 0 до тех пор, пока не достигнет скорости насоса и
этой скорости вращения, которая составляет 125.
Начало равно 0 проходам. Например, через такие значения, как "IU" и "Ull".
Для каждого из этих значений существует определенное значение относительной скорости жидкости 414 500
на выходе из лопаток 11 турбины, а результирующая этой тангенциальной скорости и относительной скорости
жидкости на выходе из лопаток турбины представляет собой по величине и направлению абсолютную
скорость жидкости на выходе из лопаток 11 турбины. Когда тангенциальная скорость U41 равна 0, то есть
когда турбина не вращается, абсолютная и относительная скорости жидкости равны по величине и
направлению, то есть C4Q.
Когда тангенциальная скорость равна 11, относительная скорость жидкости на выходе t5 по-прежнему
направлена в том же направлении, что и C0', но равна lt,', что меньше C,', а абсолютная скорость жидкости G,'
является результатом U1 и Rl,. Эта абсолютная скорость CO4 образует угол a. L", которая меньше, чем a,',
относительно направления смещения турбины.
Когда тангенциальная скорость или скорость вращения турбины равна I741", относительная скорость
жидкости на выходе из лопаток турбины становится равной R4T11, которая меньше R1, которая, в свою
очередь, меньше C4', а абсолютная скорость на выходе C,' является результатом IUf' и R,' и образует угол α',
который меньше α4,", которая, в свою очередь, меньше α', относительно направления тангенциальной
скорости.
Когда турбина и насос вращаются с одинаковой скоростью, относительная скорость жидкости на выходе из
лопаток турбины равна нулю. Таким образом, абсолютная скорость жидкости на выходе в этот момент
становится такой же по направлению и величине, как и тангенциальная скорость турбины.
Таким образом, будет видно, что угол, образованный направлением абсолютной скорости относительно
направления перемещения турбины, изменяется от α' (турбина неподвижна) до нуля (турбина вращается с
той же скоростью, что и насос). Для обеспечения оптимального режима работы конвертера, входной конец
лопаток конвертера должен быть подвижным, чтобы его можно было в любой момент установить так, чтобы
его кончик касательно соответствовал абсолютной скорости жидкости на выходе из турбины, поскольку
конвертер находится в состоянии покоя до тех пор, пока насос и турбина не вращаются с одинаковой
скоростью.
Из вышеизложенного видно, что максимальное изменение угла, образованного абсолютной скоростью
жидкости на выходе с тангенциальной скоростью, равно дополнению угла 3, образованного концами
выходных лопаток турбины. Поэтому целесообразно выбрать достаточно большой угол f4, например, от 70 до
110 градусов. Если не требуется шарнирное крепление входной части лопаток преобразователя, то конец
этой части может быть закруглен и сделан достаточно толстым, чтобы обеспечить легкое поступление
жидкости в лопатки преобразователя. Подобная конструкция лопаток преобразователя показана на рисунке 3.
70 Для ограничения колебаний направления абсолютной скорости жидкости на выходе из лопаток турбины,
направление относительной скорости жидкости на выходе из лопаток турбины 75 может изменяться за счет
шарнирного соединения или деформации выходной части лопаток турбины.
На рисунке 4 показана деформируемая лопатка турбины 11а, а на рисунке 5 — шарнирная лопатка lib 80. Угол
/4 увеличивается при увеличении потока жидкости, то есть при увеличении относительной скорости жидкости
на выходе и, следовательно, при уменьшении скорости вращения турбины. 85 Иными словами, когда скорость
турбины максимальна, угол /P минимален, а когда скорость турбины минимальна и равна 0, угол f
максимален. Таким образом, изменение угла /3 можно контролировать либо изменением потока (f4 прямо
пропорционально потоку), либо изменением скорости вращения турбины (P34 обратно пропорционально этой
скорости). 95 В силу механических соображений лопатки преобразователя предварительно зафиксированы, и
для достижения максимальной эффективности они имеют форму, показанную на рисунке 8. В этом случае
угол выхода 10 из этих лопаток, который также является углом выхода α для жидкости, фиксирован, поскольку
конвертер всегда находится в состоянии покоя, когда циркулирует жидкость.
Фактически, преобразователь вращается только тогда, когда насос и турбина J05 вращаются с одинаковой
скоростью, то есть когда нет циркуляции жидкости.
На рисунке 6 показана схема на выходе из преобразователя с неподвижными лопатками. При попадании в
лопатки насоса жидкость образует угол с направлением перемещения насоса, который приводится в
движение, например, двигателем внутреннего сгорания автомобиля. Сейчас хорошо известно, что двигатель
внутреннего сгорания мощностью 115 л.с. достигает максимальной эффективности при определенной частоте
вращения. Для достижения максимальной общей эффективности двигатель должен постоянно вращаться с
оптимальной скоростью, и, следовательно, насос должен постоянно вращаться с той же скоростью, что и
двигатель, или со скоростью, которая является функцией этой скорости. Таким образом, тангенциальная
скорость насоса VT постоянна, и относительная скорость жидкости на входе в лопатки насоса будет
результатом этой тангенциальной скорости VT, которая постоянна как по величине, так и по направлению, и
абсолютной скорости жидкости на выходе из лопаток преобразователя, которая постоянна по направлению,
но изменяется по величине, варьируясь от максимума V'F1 (когда турбина находится в состоянии покоя) до
минимума VYp (когда турбина вращается примерно с той же скоростью, что и насос).
Вследствие этого, полученный результат изменяется как по величине, так и по направлению. Угол,
образованный указанным результирующим потоком относительно направления перемещения насоса, будет
изменяться в пределах от /3 до /,L”. Угол λ, который представляет собой угол, образованный относительной
скоростью на входе при максимальном потоке, является острым, а угол λ, который представляет собой угол,
образованный относительной скоростью на входе при минимальном потоке, является тупым. Угол наклона f
кончиков лопаток насоса, следовательно, принимает значение, находящееся в диапазоне от 3' до 1', и
предпочтительно устанавливается ближе к углу 3', чем к углу 3', поскольку таким образом устройство работает
лучше на низких скоростях вращения турбины, что выгодно, так как наилучшая эффективность достигается
при высоких крутящем моменте и расходе, например, при запуске. Кроме того, опыт работы с центробежными
насосами показал, что влияние чрезмерно большого угла впуска на эффективность меньше, чем влияние
чрезмерно малого угла впуска.
Принимая во внимание все эти соображения, было установлено, что оптимальное значение угла /B находится
в диапазоне от 450 до 90.
При определении углов входа и выхода лопаток конвертера, конвертер можно считать неподвижным,
поскольку при его движении отсутствует относительное движение между ним и жидкостью, и, следовательно,
наклон лопаток совершенно не имеет значения. Теперь, когда преобразователь зафиксирован, углы,
образованные относительной и абсолютной скоростями жидкости на входе и выходе из лопаток
преобразователя, одинаковы, поскольку отсутствует тангенциальная скорость лопаток преобразователя.
Направление входящего потока жидкости к лопаткам конвертера, следовательно, совпадает с абсолютным
направлением потока жидкости на выходе из лопаток конвертера. Это направление уже определено, и,
следовательно, угол входа лопаток преобразователя также определен, или, по крайней мере, определены
пределы, в пределах которых он может изменяться. Это показано на рисунке 3. Угол α, который является
углом выхода лопаток преобразователя, определяется таким образом, чтобы жидкость не покидала лопатку
при прохождении над ней под углом 60°, и чтобы эта жидкость оказывала определенное давление на лопатку
преобразователя, которое стремится вызвать вращение преобразователя в направлении, в котором его
вращение предотвращается.
Кроме того, угол α является одним из факторов, которые необходимо учитывать при определении угла B,
который представляет собой угол входа лопаток в насос, а другим фактором является тангенциальная
скорость перемещения насоса.
Следовательно, если угол /3 должен находиться в определенных пределах, то угол a.i также должен
находиться в определенных пределах. Из вышеизложенного видно, что эти условия определяют значения
записи.
и углы выхода лопаток преобразователя.
Угол наклона лопаток 5 насоса определяется общими условиями, лежащими в основе конструкции насоса,
позволяющей ему эффективно функционировать как центробежный насос. Размеры лопаток таковы, что -
равно Re примерно 4, а 3-2 находится между 0. J5 и 0,605, имеющие лопатки с углом входа /3, определенным,
как указано выше. 85 Эти соображения приводят к значению угла А, которое находится в диапазоне от 80° до
110°.
После определения угла наклона /,, на выходе из насоса, это приводит к определению угла наклона 3, на
входе в лопатки турбины. Условия на выходе из насоса и на входе в турбину следующие.
показано на рисунке 7. Результирующая C, равная тангенциальной скорости U2 насоса и относительной
скорости W на выходе из лопаток 5 насоса, всегда равна и направлена в том же направлении, что и C, которая
является абсолютной скоростью на входе жидкости в лопатки 11 турбины. Когда турбина и насос вращаются с
одинаковой скоростью, эта абсолютная скорость на входе C и тангенциальная скорость ITM' турбины, которая
тогда равна тангенциальной скорости j05 насоса, имеют результирующую или относительную скорость на
входе, равную WT', которая равна и направлена в том же направлении, что и WV, относительная скорость
жидкости на выходе из лопаток насоса. Эта величина iiO обеспечивает угол наклона /3" на входе в лопатки 11
турбины, который равен углу наклона /3 на выходе из лопаток 5 насоса.
Когда турбина вращается медленнее, чем насос, например, при запуске, абсолютная скорость жидкости на
входе C в лопатки турбины остается постоянной по величине и направлению, поскольку насос вращается с
постоянной скоростью. Но когда турбина вращается со скоростью U, которая ниже скорости насоса,
относительная скорость W' на входе в лопатки насоса образует угол θ', который меньше угла θ', который
представляет собой угол θ', образованный этой относительной скоростью, когда насос и турбина вращаются с
одинаковой скоростью. При очень низких скоростях турбины движущаяся жидкость 414 500 обтекает
внутренний тороидальный зазор в радиальной плоскости через устройство и имеет практически круглую
форму, при этом эта средняя круговая траектория эксцентрична относительно внутреннего тороидального
пространства в такой степени, которая необходима для того, чтобы скорость жидкости, протекающей по этой
траектории, оставалась практически постоянной во всех ее точках. 70 2. Гидравлическое трансмиссионное
устройство
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_414501.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=414501&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB414501A
[]
ПАТЕНТ СПЕЦИФИЧЕСКИЙ
Дата заключения конвенции (Германия): 23 июня 1932 года.
414,1501 а. Дата начала применения M5 (в Соединенном Королевстве): 23 июня 1933 года. № 17,945/33.
Заявка принята: август. 9, 1934.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования, касающиеся изоляции магнитоэлектрических машин.
Я, Яксво БомрЛ, проживающий по адресу: Даммштрассе 15, Золотурн, Швейцария, гражданин Швейцарии,
настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Настоящее изобретение относится к способу изоляции магнитоэлектрических машин, в котором ламинаты
крепятся к вращающемуся магниту с помощью металла, отлитого на месте, после того, как ламинаты были
изолированы, и которые подвергаются воздействию высоких температур во время изготовления или работы
машины. В электротехнике известно использование органических изоляционных материалов,
выдерживающих температуру до 150 градусов Цельсия. При более высоких температурах они уже не
выдерживают такой жары и обугливаются. Это происходит, когда изоляция используется в сочетании с такими
металлами, как алюминий, которые отливаются вокруг пучков листового железа, причем указанные металлы
разжижаются для данного производственного процесса, т.е.
имеют высокую температуру.
Эти недостатки преодолеваются в соответствии с данным изобретением благодаря тому, что для изоляции
ламината используется изоляционный материал, выдерживающий температуру более 150 °C и являющийся
преимущественно керамическим.
На прилагаемом чертеже показан пример применения данной теплоизоляции.
На рис. 1 представлен поперечный разрез вращающегося магнита по линии А-В на рис. 2.
На рис. 2 представлен поперечный разрез вращающегося магнита по линии C-D на рис. 1.
На рисунках а показан, в качестве примера, вращающийся магнит магнитоэлектрической машины зажигания
для двигателя внутреннего сгорания. b — пластины на концах плеч магнита.
o — это литой металл, например, алюминий, с помощью которого пластины крепятся к рычагам
вращающегося магнита. Чтобы избежать неблагоприятного воздействия, которое могло бы возникнуть в
результате прямого контакта ламинированных листов с металлом, перед тем как последние будут заключены
в литой металл, на их наружные поверхности наносится слой изоляции, который фиксирует их в нужном
положении. Эта теплоизоляция состоит преимущественно из керамики, которая выдерживает высокие
температуры и известна в виде смеси стеатита и жидкого стекла. На рисунках эти слои изоляции обозначены
буквой «е» и могут быть любой толщины. Измельченный изоляционный материал смешивают с цементом и
наносят на изолируемый ламин методом распыления или погружения.
Теперь, подробно описав и определив природу моего изобретения и то, каким образом оно предназначено...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_414502.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=414502&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB414502A
[]
RPESECIFICA VO-
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (США): 16 июля 1932 года.
414,502 Дата подачи заявления (в Соединенном Королевстве): 23 июня 1933 года. № 17,979/33Полностью
принято: август. 9, 1934.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в области расточных или разверточных устройств для использования на цилиндрах
двигателей внутреннего сгорания.
Компания Ave, AUTOMOTIVE MAINTENANCE MACHIRNERY Co., корпорация, должным образом
зарегистрированная в соответствии с законами штата Иллинойс, расположенная по адресу: 816, West
Washington Bouley ard, Чикаго, штат Иллинойс, Соединенные Штаты Америки, занимающаяся производством
и продажей машин и инструментов для технического обслуживания автомобилей, настоящим заявляет о
характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и
установлены в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к усовершенствованиям аппаратов
для расточки или развертывания выступов на верхних концах цилиндров двигателей внутреннего сгорания.
Уже известны инструменты, в которых рама служит для жесткой поддержки развертки относительно
обрабатываемого цилиндра, и эти предшествующие устройства также включали в себя еще одну секцию,
вращательно установленную на первой секции или раме для регулируемой поддержки режущего лезвия.
В ранее существовавших устройствах подобного типа две секции рамы были подвижны вдоль оси, и при
вращении всего инструмента вторая секция продвигалась или удалялась вдоль оси относительно первой
секции.
Настоящее изобретение заключается в создании инструмента для развертывания или расточки цилиндров
двигателей внутреннего сгорания, имеющих две известные из предшествующего уровня техники секции рамы,
но включающего средства для предотвращения относительного осевого перемещения между двумя секциями
инструмента.
Несмотря на такое жесткое крепление двух секций рамы, предотвращающее осевое относительное
смещение, элементы, контактирующие с поверхностью стенки цилиндра, расположены в секции рамы таким
образом, чтобы входить в зацепление со стенкой цилиндра под этим выступом! Несмотря на наличие средств
предотвращения осевого смещения двух секций рамы, средства регулировки режущего лезвия,
выполняющего функцию инструмента для развертывания, относительно второй секции рамы не зависят от
средств, обеспечивающих вход и выход элементов первой секции рамы из зацепления со стенкой цилиндра.
[Цена 1/-] Теперь обратимся к прилагаемым чертежам, на которых: Рисунок 1 — вид сбоку одного из видов
инструмента, воплощающего наше изобретение, схематически показанного в изношенном цилиндре, готовом
к использованию; 6 Рис. 2 — разрез, выполненный приблизительно по линии 2 на Рис. 1; Рис. 3 — разрез,
выполненный приблизительно по линии 3-3 на Рис. 1; Рис. 4 — вертикальный разрез, выполненный
приблизительно по линии 4-4 на Рис. 1; Рис. 5 — фрагментарный вид рамы или блока, поддерживающего
режущий механизм! На фиг. 6 показан вид, аналогичный фиг. 5, за исключением того, что концы режущего
лезвия перевернуты; на фиг. 7 показан увеличенный фрагментарный разрез нижней рамы или блока
инструмента, более наглядно иллюстрирующий:
структура регулируемых направляющих элементов, которые входят в зацепление с поверхностью стенки
цилиндра для поддержки инструмента; и 8. Рис. 8 представляет собой разрез, выполненный в основном по
линии 8-8 на рис. 3.
Следует понимать, что, хотя мы продемонстрировали применение нашего изобретения к инструменту,
специально предназначенному для удаления 85 цилиндрических выступов указанного выше характера, оно не
обязательно ограничивается этим применением, но может найти применение и в других областях.
любой случай, когда необходимо столкнуться с аналогичными проблемами и условиями использования. 9G.
Обращаясь к конкретной конструкции, показанной на чертежах, инструмент изображен в связи с цилиндром
10', который износился в процессе использования, например, как показано на рисунке 11, оставив
неповрежденную гребневую поверхность 95 12 в верхней части цилиндра. Эта изношенная цилиндрическая
поверхность 11 поддерживает режущую часть инструмента независимо от нее, и теперь будет описана
конструкция, предпочтительно используемая для этой цели.
1
W Данная опорная конструкция включает в себя каркас или блок, который предпочтительно имеет форму
верхней пластины 13, к которой жестко прикреплено множество кольцевых защемленных стоек 14 для
направляющего центрирования и поддержки подвижной нижней пластины 15. Стойки 14 образуют три
радиальных канала, в которых расположено соответствующее количество направляющих центрирующих
элементов или секций 16. Эти направляющие элементы 16 поддерживаются верхней и нижней пластинами 13,
15 следующим образом:
Пластина 13 снабжена радиальными канавками 17, простирающимися от ее внешней периферии до
центральной части, в которые вставлены прямые торцевые или язычковые части 16 элементов 16,
предназначенные для направляющей и опорной фиксации. Нижняя пластина снабжена аналогичным
количеством выровненных канавок 18, которые снабжены i5 сужающимися внутрь базовыми частями 1S', на
которых установлены соответствующие по форме краевые части 16b направляющих элементов]16. Элементы
16 являются расширяемыми и сжимаемыми, чтобы зацеплять инструмент с поверхностью стенки цилиндра 11
и отсоединять его от нее. Это достигается путем перемещения нижней пластины 15 к верхней пластине 13 и
от нее за счет дополнительных конических канавок и поверхностей элементов 1 8, 16. Иными словами,
перемещение нижней пластины 1.5 в сторону пластины 13 расширяет элементы 16, а перемещение этой
нижней пластины в противоположном направлении позволяет сжимать их с помощью пружинного кольца 19,
которое проходит вокруг и над элементами 16 и которое установлено в соответствующих пазах 160 в ней.
Эта пружина постоянно удерживает поверхность элемента и плоскости под углом 35 градусов! S8 и 16a тесно
взаимодействуют друг с другом. Перемещение нижней торцевой пластины осуществляется с помощью
расположенного вдоль оси стержня 20, нижний конец которого имеет резьбу и входит в зацепление с
резьбовым отверстием в нижней пластине 15.
Верхняя часть этого штока закреплена в верхней пластине 13 и ее продолжении 21, все это будет описано
далее! более подробно об этом будет рассказано далее.
Верхняя пластина 13 вращается и удерживает раму или узел, поддерживающий лезвие, который будет описан
далее. Удлинительная пластина 21, вращающаяся и телескопически, принимает трубчатый элемент 22,
который фиксируется на ней, предотвращая продольное смещение. В частности, элемент 22 снабжен с одной
стороны отверстием 23, которое совпадает с пазом 24 в торцевой пластине 21. Шарик 2.5 установлен в
канавке 24 и имеет достаточный диаметр, чтобы также выступать в отверстие 23. Шарик удерживается внутри
под натяжением пружиной 26, закрепленной винтом 27, ввинченным во внешний конец отверстия 28. Таким
образом, обеспечивается натяжение вращающегося опорного блока Iblade, чтобы предотвратить его слишком
свободное перемещение и придать инструменту так называемое «ощущение» при работе с ним для
развертывания цилиндрического выступа.
Трубчатый элемент 22 выступает вверх или наружу за пределы торцевой пластины 21 и снабжен на своем
внешнем конце обоймой 28, которая предназначена для приема регулировочной гайки 29 и удерживает ее от
продольного смещения 7b, позволяя при этом ее вращение. Эта головка клетки, открытая с противоположных
сторон, обеспечивает доступ к рифленой поверхности регулировочной гайки 29, чтобы оператор мог
захватить ее рукой 75 и повернуть.
Регулировочный стержень 20 вращательно проходит через верхнюю пластину 21 и вверх через трубчатый
элемент 22, а также через соответствующее отверстие в регулировочной гайке 29, к которой он крепится
штифтом 30; таким образом, вращение гайки 29 вызывает вращение стержня и осевое перемещение
пластины 15, а следовательно, и регулировку направляющих элементов 16 для сжатия или расширения
инструмента в зависимости от направления вращения гайки 29. Чтобы предотвратить влияние вращения
гайки 29 и штока 21 на натяжение между вращающейся режущей секцией и неподвижной опорной секцией 9,
мы закрепляем шайбу 31 на регулировочном штоке 20 на конце удлинителя торцевой пластины 21 таким
образом, чтобы эта шайба скользила по концу этого удлинителя 95. При такой конструкции очевидно, что
любое продольное или осевое натяжение, вызванное вращением гайки 29, будет происходить только между
концом выступающей торцевой пластины 21 и нижней пластиной 1,5 10 (и никоим образом не повлияет на
заданное вращательное соотношение, существующее между трубчатым элементом 22 и выступающей
торцевой пластиной 21.
Вращение режущего лезвия осуществляется, предпочтительно, вручную, но следует понимать, что при
желании можно использовать подходящие средства электропитания. В конкретной конструкции, показанной
на чертежах, наружный конец головки 28 клетки 1i' снабжен резьбовым отверстием, в которое входит
резьбовой стержень 328 прямоугольного приводного хвостовика 32. Для зацепления хвостовика 32 детали
t115 и вращения режущего лезвия можно использовать любой подходящий инструмент, например, гаечный
ключ.
Расширяющее или режущее действие осуществляется с помощью одного лезвия 33. В частности, нижняя
часть элемента 120 22 выступает вбок, как показано на рисунке 34, и снабжена горизонтальным
прямоугольным пазом 35, в который плотно и скользит режущее лезвие 33 аналогичной формы. Внешняя
поверхность этого паза 125 закрыта съемной пластиной 36, нижний край которой установлен и зафиксирован
в пазу 37, образованном в продолжении 38 нижней стороны паза 35 лезвия, а верхний конец этой пластины
13C 414,502 414,502 съемно закреплен на месте винтом 39.
Режущее лезвие установлено с возможностью регулировки положения относительно поверхности стенки
цилиндра. В частности, на противоположных сторонах режущего лезвия имеются диагональные канавки 40,
41, идущие в противоположных направлениях от центральной части верхней кромки лезвия к его
противоположным концам и вблизи них. Расширение и сжатие лезвия осуществляется вертикальным
скользящим элементом 42, имеющим расположенное по диагонали и комплементарно оперение 43, плотно и
скользяще входящее в паз 40 или 41, в зависимости от случая. Конструкция такова (например, на рис. 5), что
движение ползунка 42 вниз приводит к тому, что перо 43 приближается ближе к дну паза 41 и, следовательно,
сжимается или втягивает рабочую режущую кромку лезвия; а движение элемента 42 в противоположном
направлении приводит к расширению режущего лезвия за счет противоположного движения пера 43 в пазу 41.
Скользящий элемент 42 предпочтительно выполнен в виде прямоугольной полосы и частично опирается на
направляющую 44, образованную в задней стенке паза 35 для крепления лезвия, а частично на
прямоугольное отверстие 45, выступающее вверх в удлинителе 84. Нижняя стенка канавки и ее продолжение
38 также снабжены выровненным отверстием 46, в которое входит нижний конец элемента 42. Диапазон
регулировки ползунка 42 таков, что перо 43 может быть направлено вниз через нижнее отверстие 46 или
вверх в верхнее отверстие 45 при перемещении этого элемента в его крайние противоположные положения.
Скользящий элемент 42 удерживается от смещения наружу из опорной канавки 44 относительно отверстий 45
и 46 увеличенной, смещенной и прямоугольной головной частью 42a на верхнем конце этого элемента,
которая плотно и скользит внутри верхнего отверстия 45.
К этой головке подсоединен выступающий вверх резьбовой стержень 47, который свободно проходит через
верхнюю часть удлинителя 34 и выходит за ее пределы, взаимодействуя с резьбовой регулировочной гайкой
48, обычно расположенной с возможностью вращения между нижней частью головки клетки 28 и верхней
частью удлинителя 34. При такой конструкции становится очевидно, что при вращении гайки 48 по часовой
стрелке скользящий элемент 42 и его оперение 43 поднимаются SO, а режущее лезвие расширяется, и
наоборот, при вращении гайки в противоположном направлении. Скользящий элемент 42 ограничен в своем
движении вниз за счет того, что его нижний край проходит через отверстие 46 и ударяется о верхнюю
поверхность верхней торцевой пластины 13, а регулировка этого элемента в противоположном направлении
определяется ударом резьбового конца штока 47 о нижнюю поверхность головки клетки 28. 70' Как пояснялось
выше, в случае сильно изношенных цилиндров и из-за продолговатой формы, к которой цилиндр изношен,
необходимо предотвратить образование каких-либо подрезных выступов, за которые кольца могли бы
цепляться при определенных условиях эксплуатации.
Наше изобретение предусматривает косой срез в таких условиях, который позволяет полностью обрезать
гребень цилиндра 80> заподлицо с изношенными поверхностями цилиндра.
В частности, режущая кромка А ножа 33 прямая и может быть пригодна для обрезки гребневых поверхностей,
где цилиндр изношен лишь незначительно. Другая кромка B лезвия слегка сужается внутрь сверху вниз, так
что при вращении рамы, несущей режущую кромку, при контакте этой кромки с выступом стенки цилиндра
образуется соответствующий скос под углом 90°, глубина которого, разумеется, изменяется в зависимости от
степени неравномерного износа и имеет продолговатую форму. Обратимость лезвия очевидна из рисунка 6,
где регулировочные канавки 40 и 41 являются обратимыми, как показано на рисунке, для правильной
регулировки лезвия в любом из положений, указанных ниже.
Принцип действия нашего изобретения станет очевидным из вышеизложенного. Вкратце, инструмент
установлен в цилиндре, при этом его опорная секция находится под выступом цилиндра 12, а направляющие
опорные элементы 16 прилегают к изношенной поверхности 11. Один из направляющих элементов 105 (16)
расположен предпочтительно по центру относительно главной оси изношенного продолговатого участка
цилиндра. При таком положении деталей регулировочная гайка 29 приводится в действие, чтобы плотно
прижать элементы 16 110 к поверхности стенки цилиндра, так что инструмент фиксируется и
самоподдерживается в ней. Затем режущее лезвие 33 регулируется таким образом, чтобы оно соприкасалось
с поверхностью цилиндрического выступа 12, и соответствующий инструмент 115 устанавливается на
приводной хвостовик 32 для вращения рамы, несущей режущий инструмент, и последующего снятия металла
режущей кромкой.
Регулировку лезвия 33 можно производить время от времени до тех пор, пока не будет удален выступ 120.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы 125
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_414503.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=414503&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
Соседние файлы в папке патенты