Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_433
.pdf
Реторта имеет определенную ширину, и обычно тепло вводится в реторту путем нагрева одной или обеих
стенок.
Когда обе стенки нагреваются, тепло распространяется от каждой из них внутрь, к центру реторты, и,
следовательно, процесс коксования, начинающийся на стенках, распространяется внутрь к разделительной
поверхности, расположенной приблизительно посередине реторты и имеющей более или менее плоскую
форму. Поскольку практически повсеместно принято нагревать обе стороны реторты, направляя тепло к
середине печи с каждой стороны, далее я буду ссылаться на такую конструкцию и описывать этот процесс, но
при этом хочу, чтобы было ясно, что это сделано просто для удобства в данном описании, а не в качестве
ограничения, поскольку те же принципы применялись бы, если бы реторта нагревалась только с одной
стороны или поверхности, в этом случае уголь, прилегающий к другой стороне или поверхности, достиг бы
завершения процесса последним.
По мере распространения тепла от стенок 3-5 к центру печи, оно должно проходить через постоянно
увеличивающийся слой материала, будь то уголь, кокс или уголь на какой-либо промежуточной стадии
превращения. Все эти материалы являются относительно плохими проводниками тепла, и поэтому скорость
теплопередачи в середину печи значительно замедляется из-за материала, расположенного между ними.
Если предположить, что температура в нагревательных стенках не превышает заданного значения, то ширина
печи будет ограничена таким расстоянием, которое позволит достаточно быстро повысить температуру
средней части коксовой массы. Это означает, что при проектировании и изготовлении печей следует отдавать
предпочтение более узкой форме реторты, чтобы обеспечить надлежащую обработку «некоксующихся»
углей. Уменьшение ширины реторты влечет за собой соответствующее уменьшение кубического объема и,
соответственно, уменьшение количества шихты, которое может быть коксовано за одну операцию. – В целях
экономии в эксплуатации и повышения рентабельности установки следует поддерживать максимально
большой объем шихты.
Объем реторты можно увеличить только за счет увеличения ее высоты и длины (6iS), при условии, что ее
ширина остается неизменной. Высота и длина реторты ограничены, помимо прочего, возможностью
равномерного нагрева всей поверхности нагревательными газами. В 70 случаях газы движутся вниз через
нагревательные стены.
Высота очень ограничена. Длина печи в значительной степени ограничена возможностью выталкивания
готового кокса из 75-й реторты по завершении операции, поскольку общее трение или сопротивление
выталкиванию увеличивается с увеличением длины, а также потому, что на стенки 80-й реторты действует
очень большое боковое усилие, стремящееся сместить их или раздвинуть дальше друг от друга.
Использование относительно узкой реторты также согласуется с ранее описанными процессами испарения,
конденсации и повторного испарения летучих компонентов, составляющих часть цементирующих материалов.
Ранее описанный процесс испарения, конденсации и повторного испарения приводит к концентрации 90
цементирующих агентов в той части угольной массы, которая находится в центре камеры.
и, таким образом, соответственно улучшить условия, существующие в этой части камеры, так что становится
возможным 95 обеспечить протекание процесса коксования по всей массе материала, несмотря на то, что
скорость теплопередачи в средней части камеры неизбежно ниже, чем в 100 участках, прилегающих к
стенкам.
Разница в скорости теплопередачи компенсируется конденсацией и повторным испарением цементирующих
материалов. 1 0.
Способность осуществлять процесс коксования по всей ширине камеры также обеспечивается еще одним
фактором.
Дело в том, что некоторые химические реакции угля в процессе карбонизации являются экзотермическими, а
другие — эндотермическими. Реакции образования таких веществ, как диоксид углерода, монооксид
углерода, метан, вода и аммиак, носят экзотермический характер. 11.5 В результате выделяется
значительное количество тепла, в то время как процессы образования таких веществ, как бензол, этилен,
сероуглерод, цианоген и пары смолы, носят эндотермический характер, что требует поглощения большого
количества тепла для их осуществления. Тепло, выделяемое в результате экзотермических реакций, меньше,
чем тепло, необходимое для эндотермических реакций, и эта разница, по необходимости, должна быть
обеспечена теплом, исходящим от стенок реторты. Исследования показали, что при температурах от 6000 до
7500 °C практически все виды угля проявляют экзотермичность.
Поскольку критическая температура для фиксации цементирующего вещества находится в диапазоне от 6000
до 7500 °C, отсюда следует, что именно в момент превращения смолистых материалов в цементирующий
материал происходят экзотермические реакции, что приводит к соответствующему улучшению условий, при
которых может происходить это превращение. Быстрое повышение температуры до этой критической точки
позволяет не только осуществить превращение цементирующего материала, но и использовать
экзотермичность для ускорения реакции.
Тепло для процесса коксования поступает, в первую очередь, от нагревающих газов, проходящих через
дымоходы или каналы. Затем он переносится в конструкцию печи, а через нее — на поверхность реторты.
Если в камере нет угля, то стенки и конструкция печи со временем достигнут температуры, приблизительно
равной температуре протекающих через них нагревательных газов, и запасут в себе определенное
количество тепла, которое можно будет использовать при загрузке в печь порошкообразного или мелкого
угля. Как только уголь будет загружен, начнётся быстрая передача тепла от стенок и конструкции печи к углю,
что приведёт к увеличению спроса на этот запас или источник энергии. Эта потребность приведет к
соответствующему снижению температуры стен и конструкции, и (если пока не учитывать отвод свежего
тепла от нагревательных газов) возможность повышения температуры сырья будет зависеть главным
образом от количества этого запаса по сравнению с количеством угля в реторте.
Если уголь относится к так называемому «некоксуемому» типу, его температуру необходимо быстро повысить
до точки образования связующих веществ, а это означает, что в конструкции печи должен быть большой
запас тепла. Количество этого запаса тепла частично измеряется путем сравнения веса стен и горячей
конструкции с весом угля, с учетом удельной теплоемкости стен и конструкции. В случае конструкций из
кремнеземного кирпича удельная теплоемкость составляет в среднем приблизительно 0,20, по сравнению с
1,00 для воды. На практике отопительные газы постоянно передают тепловое вещество стенам здания,
благодаря чему резерв пополняется на 70%.
Пока остается зона не полностью коксованного угля, температура коксованной массы не может значительно
подняться выше точки, при которой происходит разложение 75, хотя следует понимать, что масса,
расположенная близко к стенкам, всегда горячее, чем «ядро» или центральная часть массы. Как только
процесс коксования завершится практически полным удалением летучих компонентов, температура всей
массы быстро повысится.
Таким образом, это показывает, что операция была проведена.
завершено, и что кокаин следует "протолкнуть". "
Приведенные на рисунке кривые типичны для изменений температуры, происходящих в обычной ретортной
печи при использовании данного процесса коксования так называемых «некоксующихся» углей. Эти.
Приведенные кривые иллюстрируют действие в различных точках реторты и ни в коем случае не должны
рассматриваться как ограничения на использование или применение настоящего изобретения 95 и процесса,
или как сужение объема настоящего изобретения, который определен и охватывается пунктами формулы
изобретения.
Теперь обратимся к рисунку. На том же рисунке показана серия кривых, характерно иллюстрирующих общую
форму изменений температуры, происходящих в различных частях коксовой массы и в нагревательных
стенках на разных этапах цикла коксования. Также с помощью ряда других кривых показано изменение
потребности в тепле на разных этапах цикла коксования.
Все эти кривые можно обозначить как характеристические кривые процесса. Время l ir.
На горизонтальной оси отображается температура, а на вертикальной — центрирование температуры. Кривая
14 показывает типичное изменение температуры стенки во времени; кривые 11, 12 и 13 показывают,
соответственно, характерным образом изменения температуры в точке, близкой к нагревательной стенке, в
точке, более удаленной от нагревательной стенки, и в центре массы соответственно. Кривая 15 120 175jl10 - 1
53iM показывает изменение разницы между средней температурой стенки и температурой коксовой массы в
точке, близкой к стенке; кривая 16 показывает скорость потока свежего тепла от нагревающих газов в
структуру стенки; и кривая 17 показывает сумму единиц тепла, переданных в коксовую загрузку на разных
участках цикла коксования.
При построении этих кривых предполагается, что начальная температура стенки составляла приблизительно
1200 °C, а начальная температура загрузки — приблизительно 200 °C. Рассматривая первые кривые 11, 12 и
13, можно заметить, что они существенно поднимаются до точки, соответствующей 100 °C, точке кипения
воды, где они остаются в таком положении достаточно долгое время для испарения свободной воды,
содержащейся в различных частях массы. Впоследствии они поднимаются в последующие периоды времени.
Кривая 11 наиболее быстро поднимается до критических температур, находящихся в районе 700 °C, где она
остается примерно на уровне 2,5°C равномерно, пока смолистые материалы разлагаются с образованием
цемента и выделением водорода.
Это участок «С» указанной кривой, прилегающий к излому В. Кривая 12 поднимается позже до аналогичного
излома D, но обычно интервал, в течение которого эта часть массы остается вблизи критической
температуры, будет меньше, чем в случае кривой 11, поскольку некоторые превращения происходили в зоне
кривой 12 до того, как температура достигла критической стадии.
Кривая 13, представляющая условия в ядре реактора, поднимается позже всего до точки E, температура в
которой несколько ниже, чем в точках B и D, поскольку (вследствие испарения смолистых веществ из зон,
расположенных ближе к стенке, и их конденсации вблизи ядра) условия в этой точке более благоприятны для
образования связующих или цементирующих веществ. Ввиду такой концентрации смолистого материала и,
как следствие, улучшения условий коксования, нет необходимости повышать температуру керна так быстро и
в той же степени для обеспечения достаточного количества связующего материала для формирования
металлургической коксовой структуры.
После процесса разложения температура начинает существенно повышаться в точке F, сначала в материале,
расположенном ближе к стенке, и постепенно распространяясь к центральным зонам. Повышение
температуры в каждой зоне продолжается до точки G, обозначенной как 1000–1100 °C, а между точками F и G
происходит высвобождение и расщепление или удаление из массы высококипящих углеводородов, что
завершает дегазацию коксовой структуры.
Следовательно, печь следует «проталкивать», то есть кокс должен быть выброшен из печи примерно в
момент времени, обозначенный точкой G. После достижения этой точки температура быстро повышается без
соответствующего положительного результата.
Кроме того, существует вероятность перегрева стенок печи на 75 градусов, поскольку в ней отсутствуют
летучие вещества, которые могли бы поглощать тепло и поддерживать температуру.
Между точками B и F происходит существенное отложение смолистых материалов с образованием
связующего или цементирующего материала. На этом этапе процесса преобладают эндотермические
процессы. Впоследствии происходят экзотермические реакции. 83 Важная взаимосвязь между тепловым
резервуаром в стенке и процессом данного изобретения по производству металлургического кокса из так
называемых «некоксующихся» углей хорошо иллюстрируется кривой 14 и ее связью с другими кривыми на
этом рисунке.
Рассматривая кривую 14, можно заметить, что сначала она более или менее быстро падает до точки J, где
достигает минимума; затем она снова существенно возрастает до начальной температуры, когда процесс
коксования завершен. Нисходящая часть этой кривой отражает передачу тепловой энергии коксовочной
шихте, в ходе которой стенки выполняют свою функцию теплового резервуара. Следует отметить, что эта
капитуляция происходит на ранних стадиях процесса коксования и, следовательно, существенно
способствует быстрому повышению температуры массы до критической точки. Пока кривая 14 снижается,
коксовая загрузка потребляет тепловую энергию быстрее, чем 110, указанная энергия генерируется в стенках
из нагревающих газов или иным образом; когда достигается точка минимума J, скорость потребления тепла
загрузкой равна скорости генерации свежей энергии.
Точка J находится напротив той части кривых 11, 12 и 13, которая представляет собой разложение смолистых
веществ и образование связующих материалов. Быстрота, с которой кривые 11, 12 и 13 достигают этой
температуры разложения, в значительной степени зависит от передачи тепла, предварительно накопленного
в стенках. Это, в свою очередь, во многом зависит от массы стен и расположения нагревательной конструкции
по сравнению с массой угля в загрузке.
Замечено, что кривая 14 поднимается после достижения точки J, показывая, что после того, как практически
вся масса нагрета до температуры разложения, где она остается более или менее равномерной в течение
определенного периода времени, нагревающие газы в стенках отдают свое тепло стенкам быстрее, чем тепло
отводится от стенок коксовой массой.
Следовательно, по завершении операции стенки практически полностью восстанавливают свою
максимальную температуру в преддверии следующей загрузки.
Предполагая, что новое тепло генерируется с практически равномерной скоростью, например, при
фиксированной настройке горелок, кривая 16 будет представлять собой практически прямую линию,
отражающую практически равномерный приток энергии свежего тепла к стенкам.
На самом деле, этот показатель может незначительно колебаться, но для всех практических целей он будет
оставаться практически постоянным.
Кривая 15 представляет собой скорость потребления тепла зарядом от стен, которая изменяется со
временем.
Эта потребность может быть в значительной степени представлена разницей температур между массой,
расположенной вблизи стенки, и температурой самой стенки, с учетом циркуляции дистиллятных газов у
поверхности стенки.
Таким образом, кривая 15 в основном отражает разницу в высоте между кривыми 11 и 14 во всех точках.
Начальная скорость потребления тепла очень высока, что отражено высотой кривой 15, и быстро снижается
на ранних этапах цикла. Разница между высотами кривых 15 и 16 отражает разницу в скорости потребления
тепла по сравнению с притоком свежего тепла в стены, и до тех пор, пока кривая 15 выше кривой 16,
потребность превышает то, что может быть удовлетворено притоком свежего тепла, так что стены выполняют
свою функцию резервуара, отдающего S5 тепла. Когда кривая 15 фдДж/с находится ниже кривой 16,
потребность становится меньше скорости поступления свежего тепла, и стены тогда служат резервуаром,
поглощающим тепло в ожидании следующего цикла.
Площадь M, расположенная между кривыми 15 и 16 слева от точки пересечения K, представляет собой
количество тепла, которое стены отдают в первой части процесса, а площадь N между указанными кривыми
справа от этой точки пересечения (16) представляет собой количество свежего тепла, поглощенного и
накопленного в стенах на более поздних этапах процесса. Если температура стенок в конце процесса
остается такой же, как и в начале, то площади M и N будут равны.
Площадь M — это показатель теплоаккумулирующей способности стен, которая желательна для коксования
угля с постоянной скоростью притока свежего тепла. Разумеется, желательно использовать постоянную
скорость подачи свежего тепла.
Чтобы избежать сложностей, связанных с необходимыми регулировками, а также потому, что нагревательные
элементы будут работать наилучшим и наиболее эффективным образом в постоянных условиях.
Теплоемкость стенок измеряется как произведение их массы S5 на удельную теплоемкость, при условии, что
все части массы в значительной степени эффективны для быстрой передачи тепла в камеру реторты.
Если на каждый фунт угля в реторте будет приходиться приблизительно 3,8 90 фунтов стенок и конструкции
стенок (расположенных таким образом, чтобы быстро отдавать тепло по мере необходимости), то будет
достаточный запас тепла для коксования высоколетучих углей с высоким содержанием кислорода
(некоксующихся углей) в соответствии с настоящим изобретением, при условии, что характер конструкции
стенок таков, что они быстро поглощают тепло от нагревающих газов, а также при условии, что масса угля в
реторте не будет чрезмерной по сравнению с площадью стенок реторты. Конечно, если для стен и
нагревательных элементов конструкции используется другой материал, помимо кремнезема, следует
учитывать его удельную теплоемкость и теплопроводность по сравнению с кремнеземом, а также весовой
коэффициент, соответственно, измененный в обратном соотношении, в котором средняя удельная
теплоемкость такого другого материала равна удельной теплоемкости кремнезема. 20. Для наиболее
совершенной передачи
При передаче тепла от газов к стеновой конструкции каналы в указанной конструкции должны быть
достаточно сложными и малыми, чтобы обеспечить идеальный контакт всех частей газа со стеновой
конструкцией во время его движения. Небольшие размеры этих каналов в некоторой степени ограничены
возможностью обеспечения достаточной площади поперечного сечения для передачи необходимого объема
газов без чрезмерного ограничения или затруднения их потока. Однако, если общая площадь поперечного
сечения каналов будет приблизительно равна площади промежуточных блоков или конструкции, то для
процесса, описанного в настоящем изобретении, будет достигнута весьма удовлетворительная пропорция.
Способность угольной массы поглощать тепло от стенок и, следовательно, вызывать быстрое повышение
температуры и быстрое разложение в сочетании с концентрацией и испарением смолистых веществ в
значительной степени зависит от массы коксующего материала на единицу площади нагревательной
поверхности в реторте. Это значение или соотношение следует свести к минимуму, чтобы максимально
уменьшить потребность в тепле с каждой единицы площади нагреваемой поверхности. Однако это
уменьшение означает соответствующее сужение реторты. Если ширина реторты будет составлять от 12 до 15
дюймов, то с помощью процесса, описанного в настоящем изобретении, станет возможным коксовать
практически все битуминозные «некоксующиеся» угли. Следует также отметить, что если количество угля в
реторте составляет приблизительно 29-30 фунтов на квадратный фут нагревательной поверхности реторты,
то такой уголь может быть коксован с помощью процесса, описанного в настоящем изобретении.
Ввод тепла в коксовую массу от действующих газов в некоторой степени зависит от соотношения массы угля в
реторте по сравнению с площадью газовых каналов. Желательно поддерживать это соотношение как можно
меньшим, чтобы обеспечить максимально быструю передачу тепла в уголь из нагревательных газов. Если
конструкция такова, что в реторте на квадратный фут поверхности каналов нагревательного газа приходится
приблизительно от 12 до 13 фунтов угля, то практически весь битуминозный уголь может быть коксован с
помощью процесса, описанного в настоящем изобретении. Аналогичным образом желательно, чтобы
площадь каналов для нагревательного газа была как можно больше по сравнению с площадью
нагревательной поверхности в реторте. Если площадь, подверженная воздействию нагревающих газов в
каналах, будет примерно в 2,25-2,50 раза больше площади нагревательных поверхностей в реторте, то с
помощью процесса, описанного в настоящем изобретении, можно будет коксовать практически весь
битуминозный уголь.
В тех случаях, когда в формуле изобретения я использую выражение «в необработанном виде и практически
без примеси посторонних веществ», я подразумеваю, что уголь вводится в реторту практически в
необработанном виде и практически без примеси посторонних веществ с целью получения материала, из
которого можно закрепить или сформировать связующее или цементирующее вещество. Под выражением
«сырое состояние» или подобными выражениями я не подразумеваю, что уголь не измельчен или даже не
раскален, поскольку сырой уголь, конечно, может быть измельчен или раскален без изменения его
химического состояния и свойств, а скорее подразумеваю, что уголь вводится в реторту без предварительной
обработки коксованием или чего-либо подобного. Естественно, точная степень тонкости помола или
измельчения угля будет в некоторой степени зависеть от пожеланий оператора, но главное в соответствии с
упомянутыми пунктами формулы изобретения заключается в том, что уголь должен использоваться
практически без каких-либо посторонних примесей и без предварительного коксования или другой обработки.
Изобретение и процесс применимы к коксующемуся материалу, образованному либо из смеси
некоксующегося угля с низким содержанием водорода по отношению к содержанию кислорода с углем с более
высоким содержанием водорода, либо из смеси некоксующегося угля с низким содержанием водорода с
веществами с более высоким содержанием водорода, такими как различные битуминозные или асфальтовые
вещества. В частности, и в качестве иллюстрации, мое изобретение 9 и процесс могут быть успешно
использованы для производства металлургического кокса из смеси бурого угля с низким содержанием
водорода и угля с более высоким содержанием водорода, даже если пропорции и 10 характеристики обоих
углей таковы, что содержание водорода в полученной смеси значительно ниже минимального содержания
водорода в углях, ранее считавшихся коксуемыми. 10 Я хотел бы, чтобы было четко понятно, что упоминание
соотношений, весов и площадей, приведенных выше, носит исключительно иллюстративный характер и ни в
коем случае не должно рассматриваться как ограничение процесса настоящего изобретения.
Я также хотел бы подчеркнуть наличие или существование нового результата в процессе коксования
высоколетучих высококислородных битуминозных углей за счет быстрой концентрации смолистого вещества
(из которого получают связующее или цементирующее вещество) вдоль прогрессивной зоны внутри реторты.
Температура в этой зоне повышается настолько быстро до степени, необходимой для разложения указанных
смолистых веществ, что разрушение путем окисления или удаление путем испарения не препятствует
образованию металлургических коксовых структур.
Мне известно о предложении проводить деструктивную перегонку высокобитуминозного угля путем
нагревания массы теплопроводностью через стенки камеры, через которую пропускался пар, перегретый до
температуры 650 °C, при этом ширина реторты составляла около шести дюймов.
Мне также известно, что предлагалось коксовать лигнитовый уголь путем смешивания с ним достаточного
количества коксующегося угля или битуминозных или асфатических веществ для получения смеси,
приближающейся по характеристикам к битуминозным коксующимся углям; но благодаря моему новому
процессу я могу производить металлургический кокс не только из углей, которые ранее считались
некоксуемыми, как описано в вышеприведенной спецификации, но и из коксующихся смесей, таких как смесь
лигнитового угля с другими углями с более высоким содержанием водорода, которые не приближаются по
характеристикам к битуминозным коксующимся углям, а которые, наоборот, подобно суббитуминозным,
битуминозным и полубитуминозным углям, упомянутым в вышеприведенной спецификации, значительно
уступают по содержанию водорода относительно кислорода углям, которые ранее считались коксующимися.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_175320.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=175320&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB175320A
[]
-- / против - -
- 0 - w :: z; : - - e :
: f 0 - - СПЕЦИФИКАЦИЯ ПАТЕНТА
Мы, Элизабети Джейн Смит и Дуглас Смит, оба граждане Соединенных Штатов Америки, проживающие по
адресу: Палмер-авеню, дом 65, Ларчмонт, округ Вестчестер, штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки,
производители, настоящим заявляем о характере данного изобретения и о способе его осуществления,
которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении: Данное изобретение относится к
разъемным застежкам для тканей для одежды или подобных им изделий, имеющим гнездо и шаровидный
элемент, предназначенный для вставки в указанное гнездо, причем гнездо и шаровидный элемент
прикреплены к ткани зубцами.
Целью данного изобретения является создание усовершенствованного крепежного элемента этого типа.
Крепежный элемент описанного типа, изготовленный в соответствии с данным изобретением, включает в себя
элемент разъемного крепежного элемента, имеющий зубцы, выступающую головку, пружину, прикрепленную к
указанному крепежному элементу и имеющую части, предназначенные для прохождения через головку и
зацепления с шаровидным элементом при вставке в головку, при этом указанный крепежный элемент имеет
базовую часть, а зубцы предназначены для прохождения через изделие и прижимания к той поверхности
базовой части, из которой выступает головка.
3.5 Обращаясь к чертежам: Фиг. 1 представляет собой вид сверху на элемент гнезда с деталями,
показанными в разрезе, одного из вариантов устройства, изготовленного в соответствии с данным
изобретением.
Рис. 2 представляет собой поперечный разрез, а рис. 34 и 5 — виды сверху шарового элемента,
предназначенного для вставки в указанную гнездовую часть, иллюстрирующие различные формы зубцов,
которые могут быть с ним использованы. [Цена / -] 1759-320 0 45 Для крепления могут использоваться зубцы с
силиконовым сердечником. На чертежах базовая деталь 1 крепежного элемента имеет гнездо 2, в которое
предназначен для вставки шаровидный элемент 3. Зубцы 4, 5, 6 формируются путем вырезания их из
металла 1 основания части гнезда 2, как показано на различных рисунках, и из металла основания 7 шаровой
части 55 3. Основание 7 может быть разрезано в точке 16, чтобы зубцы имели прямой изгиб.
Деталь гнезда 2 имеет вырезы по бокам, как показано на рисунке 8, и пружина 9 60 прикреплена к элементу
таким образом, чтобы выступать через указанные вырезы 8 и охватывать головку шарового элемента при
вставке в гнездо.
Пружина 9 предпочтительно выполнена в форме 65 таким образом, чтобы ей не мешали зубцы 4 при
переворачивании для прижима изделия к твердой части 7 основания. Пружина 9 удерживается на месте
загнутым выступом 10, 70, выступающим из металла основания.
Для того чтобы элементы застежки с зубцами могли крепиться к тканям, особенно к легким тканям, таким
образом, чтобы они были прочно и надежно прикреплены к ним, и чтобы при этом не происходило
локализации напряжений, передаваемых застежкой на изделие в местах изгибов зубцов, желательно, чтобы
зубцы зажимали изделие между собой и прочной частью элемента застежки или основания. Также
желательно, чтобы зубцы плотно перекрывали друг друга на поверхности изделия. Подробное описание
приведено ниже. Дата подачи заявки: сентябрь.
1,
7920. № 25,275/20.
1 Завершено: февраль. 1, 1922.
Полная спецификация.
Усовершенствования в застежках-кнопках.
После того, как мы определили природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы заявляем, — это: 1. Элемент разъемного крепежа описанного типа, включающий элемент
разъемного крепежа с выступами, выступающую головку, пружину, прикрепленную к указанному крепежу и
имеющую 10 частей, предназначенных для прохождения через указанную головку и зацепления с шаровым
шарниром при вставке в указанную головку, причем указанный элемент крепежа имеет базовую часть, а
указанные выступы предназначены для прохождения через изделие и прижимания к той поверхности базовой
части, из которой выступает указанная головка.
2.
Элемент разъемного крепежа, имеющий зубцы, выступающую головку под углом 20 градусов, пружину,
прикрепленную к указанному крепежу, и подвижные части, предназначенные для прохождения через головку
под углом и зацепления с шаровым шарниром при вставке в головку под углом, причем указанный крепежный
элемент имеет сплошную опорную часть, к которой прижимаются зубцы, причем указанная пружина не
мешает зубцам, когда зубцы прижимаются к сплошной части опорной части.
3.
Разъемный крепежный элемент, сконструированный, расположенный и соединенный в основном так, как
изложено в настоящем документе со ссылкой на прилагаемые чертежи.
Дата: 1 сентября 1920 г. 3 MEWBITRN, ELLIS & Co., 70-72, Chancery Lane, London, W.C. 2, Chartered Patent
Agents.
В соответствии с разделом 7, подразделом 4 Законов о патентах и промышленных образцах 1907 и 1919
годов, ссылка была сделана на спецификацию № 24069 от 1899 года.
Редхилл: Напечатано для канцелярии Его Величества компанией Love & Malcomson, Ltd. - 1922 год.
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_175321.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=175321&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB175321A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Я, Ричард Эдмин Ханни, проживающий по адресу: 19, The Grove, Суонси, подданный Великобритании,
настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут
подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Изобретение включает в себя комбинированную выдвижную лестницу и опору для строительных лесов, в
которой верхняя секция скользит в пазах или направляющих на нижней секции и поднимается и опускается с
помощью тросов или подобного устройства, намотанного на барабан или пару барабанов с кривошипным
приводом, установленных на нижней секции, причем как верхняя, так и нижняя секции имеют
четырехстороннюю усиленную и болтовую конструкцию, при этом верхняя секция телескопически скользит
внутри нижней секции, причем нижняя секция 2) жестко, но съемно поддерживается и удерживается в
центральном вертикальном положении на тележке, причем конструкция приспособлена для использования в
качестве комбинированной выдвижной лестницы и опоры для строительных лесов, и в которой верхняя
секция лестницы приспособлена для полного отсоединения от нижней секции и для жесткого, но съемного
крепления и удержания в вертикальном положении на отдельной тележке, благодаря чему с минимальным
количеством дополнительных деталей можно легко обеспечить ходовые строительные леса.
Для того чтобы данное изобретение было понятным и легко применимо на практике, можно обратиться к
прилагаемым пояснительным листам с чертежами, на которых: Рисунок 1 представляет собой вид спереди
устройства, используемого в качестве комбинированной выдвижной лестницы и строительных лесов.
Рисунок 2 представляет собой боковой вид рисунка 1.
На рисунке 3 представлен поперечный разрез аппарата по линии 3-3 на рисунке 1.
На рисунке 4 представлен вид спереди аппарата 75..3211, используемого в качестве комбинированной
выдвижной лестницы и строительных лесов. 45 Рисунок 5 представляет собой фрагмент рисунка 1, на
котором изображен один из канатов для спуска и подъема, а также одна из проволочных вант.
Рисунок 6 представляет собой фрагментарный и частично 50-градусный разрез части рисунка 2,
показывающий барабаны с кривошипным приводом для подъемных и опускающих тросов.
Рисунок 7 представляет собой фрагментарный фрагмент рисунка 3. 55 Рисунок 8 представляет собой план
трамвая в разрезе по линии 8-8 на рисунке 1.
В удобном варианте осуществления изобретения выдвижная лестница включает нижнюю секцию a и верхнюю
секцию b, каждая из которых имеет четырехстороннюю конструкцию с диагональными распорками c и
поперечными распорками d на двух противоположных сторонах, обычные ступени e на двух промежуточных
противоположных сторонах и усиливающие болты! через соответствующие интервалы, при этом верхняя
секция b имеет меньшие размеры, чтобы ее можно было телескопически перемещать внутри нижней секции a.
Тележка g, установленная на колесах h, снабжена парой неподвижных угловых балок i, расположенных на
расстоянии, соответствующем ширине нижней секции лестницы a, и на этих балках и внутри них указанная
нижняя секция a съемно устанавливается в центральном вертикальном положении, соединение
осуществляется с помощью болтов j, проходящих через боковые фланцы балок i и через отверстия,
предусмотренные в нижних концах стоек лестницы, дополненных парой наклонных проволочных стяжек k,
прикрепленных к углам тележки g, направляемых через шкивы 1 на верхних концах стоек лестницы и
снабженных натяжными скобами m, благодаря чему достигается прочная и абсолютно жесткая конструкция.
0 Дата подачи заявки: декабрь. 31, 1920. № 25,307/20.
1
Завершено: февраль. 23, 7922.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Комбинированная выдвижная лестница и опорные леса.
17-,-,21 Подъем и опускание верхней секции лестницы b внутри нижней секции a осуществляется обычным
способом с помощью пары боковых тросов n, прикрепленных одним концом, например, o, к нижнему концу
опрокидывающей секции b, затем пропущенных через шкивы p на верхнем конце нижней секции 1 a, и затем
намотанных на тросы '-, установленные на валу r, расположенном ближе к нижнему концу нижней секции a,
причем этот вал r снабжен внешней рукояткой s и может быть снабжен любым обычным фиксирующим
устройством (не показано).
Подъем и опускание облегчаются с помощью направляющих из уголкового профиля, закрепленных продольно
вдоль внешних углов верхней секции лестницы b для скользящего зацепления с аналогичными
направляющими i, закрепленными продольно вдоль внутренних углов нижней секции a. - v представляет
собой неподвижную платформу в верхней части верхней секции лестницы 6, а w — обычные строительные
леса.
Описанное устройство представляет собой особенно простую, легкую, прочную, эффективную и портативную
выдвижную лестницу. Для использования в качестве опоры строительных лесов предусмотрено второе
устройство аналогичной конструкции, и доски строительных лесов поддерживаются на любой необходимой
высоте на ступенях верхних секций лестницы, как показано на рисунке 1.
Для использования в качестве разрушающего sc. Если используется дополнительная опора, секция лестницы
рыхлителя b отсоединяется от нижней секции a и устанавливается съемно, но жестко, с помощью
дополнительной тележки g! Подобным образом, как описано в отношении возведения нижней секции и
строительных лесов, опирающихся на ступени ряда секций лестницы, как показано на рисунке 4. В этой
конструкции угловые железные опоры i дополнительной тележки 1 расположены с уменьшенным
расстоянием, соответствующим меньшей ширине верхней секции лестницы. Комбинированная выдвижная
лестница и строительные леса позволяют выполнять работы в значительно более короткие сроки по
сравнению с использованием обычных лестниц и строительных лесов. (Редхилл: Напечатано для
издательства Его Величества) При использовании устройство допускает широкий диапазон расширений. Его
можно разобрать за пять минут, а после разборки его можно пронести через очень маленькое отверстие.
Его можно упаковать в очень небольшое пространство и перевезти на ручной тележке.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_175322.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=175322&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB175322A
Соседние файлы в папке патенты