Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_4132
.pdf
В настоящем процессе присутствие 90% «закваски и диоксида серы в «концентрированной заквасочной воде»
может быть ацетоном и, как ожидается, оказывать вредное воздействие на растворимые нитрогруппы в
процессе ферментации, но такого эффекта не наблюдается. 95% легко Зола, содержащая менее пяти
процентов углеводов, может быть ферментирована в соответствии с условиями производства, рецептурой и
процессом, но разбавление, используемое для затора, делает процесс менее экономичным. С другой
стороны, некоторые углеводы, применимые к протеиновым продуктам, могут использоваться в процессе
производства протеина в концентрациях выше 1,8%, что является точным верхним пределом, т.е. ферритной
концентрацией, изменяющейся в зависимости от используемого углеводного материала.
Хотя в приведенном выше примере было указано, что доля используемой «заварной воды» может
варьироваться от пяти десятых процента до трех на 115 процентов массы продукта, следует понимать, что
иногда может использоваться и большая доля, что дает хорошие результаты.
-18% 18% Предпочтительно используется один процент.
972% Лавин теперь подробно описал и установил природу нашего указанного изобретения и то, каким
образом оно должно быть выполнено, мы заявляем, что то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_249834.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=249834&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB249834A
[]
[Второе издание.] ]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конференции (США): 30 марта 1925 года.
249,834 Дата подачи заявления (в Соединенном Королевстве): 1 марта 1926 г., № 5703/26.
Завершено: Янв. 13, 1927.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в получении спиртов из газов, содержащих олексинолы.
Компания WVe, PETROLEUM CHEMICAL CORPORATION, корпорация штата Делавэр, Соединенные Штаты
Америки, расположенная по адресу: Брод-стрит, 30, город, округ и штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты
Америки, правопреемники Гарольда Симмондса Дэвиса, подданного Великобритании, расположенного по
адресу: Чарльз Ривер Роуд, 30, Кембридж, Массачусетс, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляют
о характере данного изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и
установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к коммерческому производству спиртов путем кислотной абсорбции олефинов,
причем данная процедура подходит для экономичного извлечения спиртов из газов, образующихся при
контролируемой термической обработке природных углеводородов, хотя процесс и оборудование,
характерные для изобретения, могут быть применены без изменений к обработке газов, содержащих
олефины, получаемых иным способом.
Реакция серной кислоты с олефинами известна с момента ее открытия в лаборатории Фарадея в 1826 году, а
спирты получали из алкилсерной кислоты — продуктов поглощения некоторых олефинов — путем гидролиза
и дистилляции многочисленными исследователями, начиная с исследований Бертело в 1863 году.
Производные олефинов производятся в промышленных масштабах путем предварительной подготовки
реакционноспособного раствора серной кислоты с использованием нефтяного газа еще с 1906 года (American
Ether Company of Richmond, Virginia; P. Fritsche, Zeitschrift fur angewandte Chemie, 1896, Pp. 456, 459; Die
Chemische Industrie, Vol. 35, p.). 637, 1912). Газы, образующиеся в результате жидкофазного крекинга нефти,
аналогичным образом обрабатывались для получения смесей спиртов, включая изопропиловый, [Цена 1 /-]
вторичный бутиловый и амиловый спирты. Эти методы обработки оказались подходящими для случайного
извлечения газов, образующихся в результате крекинга на газоперерабатывающих заводах или установках
высокого давления для переработки нефти, которые редко содержали более 12% олефинов и не содержали
значительного количества высокореактивных, сильно крекированных углеводородов, таких как диолефины.
При любых попытках промышленного производства спиртов из смешанных газов, содержащих олефины,
таких как отходящие газы жидкофазного крекинга, кислотоустойчивые растворы, способные к гидролизу и
дистилляции, сульфатирование, насколько известно, проводилось путем реакции всей газовой смеси с
кислотой такой концентрации, которая выбиралась таким образом, чтобы получить результат, неизбежно
представляющий собой компромисс между разрушением более реакционноспособных олефинов и неполной
абсорбцией; и, следовательно, с частичным извлечением лишь потенциально значимых олефинов и очень
высоким расходом кислоты. Такие процессы экономически оправданы только в том случае, если имеются
большие объемы обедненных газов, которые в противном случае были бы потеряны, и если они не
характеризуются высокой эффективностью с точки зрения выхода товарного спирта, пропорционального
использованию реагента. Оптимальные условия абсорбции пропилена из таких газов для превращения в
изопропиловый спирт (изопропанол) до настоящего времени не были четко определены.
Изопропиловый спирт является важным продуктом этого процесса.
Если бы было практически осуществимо получать смешанные алкилкислотные соединения и другие
производные из обогащенных газов, например, образующихся в результате парофазного крекинга,
направленного на производство олефинов, путем групповой реакции с кислотой, результат был бы
нежелательным. Различные спирты, числом не менее восьми, полученные в результате гидро-rA-111: -. -..
-- -i.
1
' 249,834 лизис получаемых соединений имеет температуры кипения в диапазоне от 80 до 140 °C, и их
разделение друг от друга невозможно. Области применения этих спиртов (например, изопропилового и
амилового спиртов) весьма разнообразны, и их совместное производство в коммерческих целях
нецелесообразно.
Это было описано ранее (в Спецификации нашего Приложения для
Патент № 248375 описывает способ получения и обработки газов, содержащих олефины, с целью
экономически целесообразного извлечения некоторых третичных и вторичных спиртов из олефинов, причем
этот процесс включает в качестве стадии разделение углеводородных продуктов крекинга нефти (или других
преобразованных углеводородов) на фракции, в том числе фракцию, содержащую ненасыщенные
углеводороды этилен и пропилен, которая также может содержать метан, этан, водород, диоксид углерода и
другие газы; и на амиленовую и бутиленовую фракции, которые сами по себе являются источниками
третичных и вторичных спиртов.
Предлагаемый процесс более конкретно касается обработки газовой фракции, характеризующейся
относительно высоким содержанием этилена и пропилена, а также меньшим количеством высокореактивных,
сильно крекированных углеводородов, реагирующих с абсорбирующими кислотными реагентами в большей
степени, чем пропилен или этилен; например, диолефинов, изобутилена, триметилэтилена, несимметричного
метилэтилэтилена, изопропилэтилена, бутена-2, бутена-1 и других ненасыщенных веществ, обладающих
высокой реакционной способностью к связыванию с кислотами или другими реагентами.
Газовая фракция, содержащая этилен и пропилен, может представлять собой остаток газообразных
продуктов регулируемого процесса парового крекинга после того, как весь продукт был удален путем
конденсации спиртовой фракции и путем протирания абсорбирующим охлаждающим маслом с целью
удаления амилена и бутилена. Остатки более реакционноспособных, сильно крекингованных углеводородов в
газообразном потоке после очистки не составляют значительной доли рассматриваемой газовой фракции.
Газы, содержащие пропилен и этилен, являющиеся предпочтительным сырьем для осуществления
настоящего процесса, независимо от способа их получения или выделения.
Обычно содержат газы других углеводородных рядов, отличных от олефинов, такие как этан и метан, и могут
содержать различное количество водорода, азота, оксида углерода, диоксида углерода и водяного пара.
Данное изобретение предлагает способ обработки, адаптированный к газам, содержащим олефины,
указанного выше, который избирательно превращает в изопропиловый спирт практически весь пропилен из
газовой фракции; что в значительной степени предотвращает образование пропиленовых кислотных
соединений, устойчивых к гидролизу или не поддающихся гидролизу до спирта (таких как, например,
сульфоновые кислоты), и образование полимеров; и что приводит к получению изопропилового спирта в
таком высоком соотношении по отношению к необходимому использованию абсорбирующего реагента, что
это экономически оправдано: например, что приводит к получению не менее одного фунта спирта на каждые
три фунта кислоты. Это соотношение эффективности обработки далее именуется «соотношением кислоты и
спирта». 85 выражение, обозначающее долю по весу использованной безводной кислоты по отношению к
полученному безводному спирту.
Изобретение также обеспечивает способ извлечения спиртов из газов, содержащих олефины, который
избирательно извлекает спирты более реакционноспособных олефинов до абсорбции или превращения в
олефин-кислотную абсорбцию, раствор или соединение пропилена, переносимого указанными газами;
который действует на газы, содержащие олефины и существенно разбавляющие другие газы, инертные в
условиях обработки в отношении образования соединений, абсорбций или растворов, реагирующих в спирты
или подвергающихся гидролизу; и который превращает пропилен в присутствии этилена и
газов-разбавителей, менее реакционноспособных, чем пропилен; и который позволяет извлекать этилен для
отдельной обработки и превращения, например, в этиловый спирт или эфир. Изобретение включает в себя
способ получения абсорбционного продукта из пропилена, свободного от каких-либо существенных примесей
абсорбционных продуктов из других олефинов, причем указанный абсорбционный продукт имеет стабильный
характер.
Способен храниться в течение значительного времени без спонтанной реакции с полимером. 115 и обычно
практически не содержит таких соединений, как диизопропилсульфат и серные кислоты, которые
соответственно трудно или невозможно превратить в спирт. 120 Изобретение представляет собой способ
получения продукта кислотопоглощения пропилена, способного к гидролизу в изопропиловый спирт из
смешанных газов, содержащих пропилен и другие ненасыщенные углеводороды, характеризующийся тем, что
смешанные газы предварительно в значительной степени лишены водяного пара и ненасыщенных
углеводородов, более реакционноспособных к кислотопоглощению, чем пропилен, и имеют первостепенное
значение в коммерческом извлечении изопропилового спирта из углеводородных газов; абсорбционная
способность определяет самую большую статью эксплуатационных расходов — количество кислоты,
необходимое на галлон извлеченного спирта; скорость абсорбции является ограничивающим фактором при
проектировании оборудования и зависит от способности кислоты полностью поглощать пропилен без
использования чрезмерного количества кислоты.
Очевидно, что наиболее экономичные условия для абсорбции пропилена и превращения абсорбированного
продукта в спирт будут достигнуты, если пропиленсодержащий газ будет очищен от пропилена с
использованием минимального количества кислоты. То, что эти условия наиболее полно реализуются при
использовании 100% кислоты, подтверждается следующими типичными результатами обработки кислотами
различной концентрации:
Затем они подвергаются длительному контакту с абсорбирующей кислотой, начальная концентрация которой
составляет от ста процентов и более до разбавления не более чем семью процентами воды, и могут
дополнительно включать этапы, описанные ниже, для извлечения спиртов, образующихся в результате
гидролиза продуктов абсорбции кислотных олефинов.
Новые исследования показали, что соотношение кислоты и спирта чрезвычайно чувствительно к присутствию
реагирующих веществ, не являющихся пропиленом, а также к степени разбавления используемой кислоты.
Например, 90%-ная серная кислота обладает лишь примерно в три раза меньшей абсорбционной
способностью по отношению к пропилену по сравнению со 100%-ной серной кислотой, а при одинаковых
условиях абсорбции 100%-ная кислота более чем в семь раз более реакционноспособна по отношению к
пропилену, чем 90%-ная кислота. Эти факты касаются концентрации кислоты (90% кислоты, 21,9% олеума). В
случае кислоты с концентрацией менее 100% такое поведение пропиленовой и серной кислот объясняется
ингибирующим влиянием воды на образование абсорбционной связи. В случае олеума наблюдаемое
снижение выхода спирта на единицу кислоты по сравнению с поведением при 100% кислотности объясняется
образованием соединений между свободным триоксидом серы (SO0) и пропиленом, отличных от тех, которые
могут гидролизоваться в спирт, а также разбавляющим эффектом SO3.
Однако не все факторы, препятствующие эффективному поглощению пропилена кислотами с концентрацией
менее 100%, можно объяснить просто наличием воды в кислоте, равно как и ингибирование в случае
дымящейся кислоты — присутствием свободного триоксида серы.
По крайней мере частично, ингибирующее воздействие, как предполагается, является свойством любого
существенного включения в обрабатываемые газы ненасыщенных веществ, более реакционноспособных по
отношению к серной кислоте, чем пропилен; например, любого из диолефинов.
В ходе упомянутых исследований было продемонстрировано, что часто повторяемое утверждение о том, что
кислотный продукт абсорбции пропилена в серной кислоте нестабилен и должен быть гидролизован без
промедления, чтобы избежать потери спирта в результате спонтанной полимеризации, не имеет веских
оснований, если только оно не будет применяться к кислотной абсорбции, проведенной при низкой степени
превращения с t, равной единице.
1 1.8 7.6 Соотношение кислоты и спирта.
4.0 1.8 1.5 2.0 эффективность поглощения. В действительности, выдающейся характеристикой ранее
существовавших процессов получения изопропилового спирта из газов, содержащих пропилен, путем
абсорбции в разбавленной серной кислоте (конкретно 90% или менее) была нестабильность или выраженная
склонность к спонтанной полимеризации образующегося кислотного продукта. Это наложило серьезные
ограничения на практическое применение этих процессов. 95 Напротив, теперь обнаружено, что при
достижении соотношения кислоты и спирта порядка 3:1 продукт становится практически стабильным при
обычных температурах; другими словами, кислотный продукт 100 постепенно становится более стабильным
по мере увеличения степени поглощения пропилена. Скорость абсорбции пропилена снижается по мере
разбавления кислоты продуктами абсорбции, и это снижение более выражено при концентрации кислот менее
100%, чем при концентрации кислот 100%. Например, при использовании 90% H2SO4 скорость абсорбции
падает примерно до 60% от начальной скорости, когда абсорбция достигает степени 0,25 молекул пропилена
на молекулу H2SO4; тогда как при той же степени абсорбции в случае 100% кислоты при идентичных
условиях скорость абсорбции остается высокой, достигая 95% от начальной скорости, а снижение этой
скорости до 60% от начальной скорости достигается только тогда, когда одна молекула H2SO4 достигает
степени 0,75 молекул пропилена.
Исходя из этих фактов, в сочетании с широко варьирующимися результатами 249,s34 по относительным
начальным скоростям абсорбции, указанными выше, при типичной обработке кислотой различной
концентрации, станет очевидно, что оптимальная концентрация кислотопоглощающего реагента для
получения практически стабильного кислотного продукта составляет 100%. При использовании кислот
меньшей концентрации, в которых скорость абсорбции низка, очень сложно достичь степени абсорбции
пропилена, составляющей желаемый стабильный продукт, за достаточно короткое время, чтобы избежать
спонтанной полимеризации до достижения стабилизирующей степени абсорбции; например, с 90% кислотой
это практически невозможно.
Практическое преимущество стабилизации кислотного продукта заключается в том, что его можно хранить в
абсорбционной системе без существенных потерь спирта в результате полимеризации, при этом достигается
высокая степень насыщенности.
Например, было достигнуто поглощение двух молекул пропилена на одну молекулу кислоты при
использовании 100% кислоты; в коммерческой практике данного изобретения легко достигается соотношение
один фунт спирта к 2,5 фунтам кислоты, и очевидно, что возможно соотношение кислоты и спирта один фунт
спирта к 1,5 фунтам кислоты.
Хотя здесь под оптимальной концентрацией подразумевается 100%-ная кислота, очевидно, что
использование почти безводной серной кислоты или безводной серной кислоты, практически не содержащей
значительного количества свободного триоксида серы, демонстрирует явление неожиданной эффективности
в качестве абсорбента для пропилена лишь в меньшей степени, и что существует выгодный диапазон
концентраций, включающий кислоты с концентрацией более и менее 100%, и данное описание не следует
понимать как исключающее концентрацию или разбавление серной кислоты из материала, рекомендуемого
для применения в этом процессе, если он не содержит более семи процентов ненужной воды или более
разбавления триоксидом серы, чем 20 процентов ангидрида серы.
Типичный и предпочтительный способ применения данного процесса будет объяснен далее с помощью
прилагаемого чертежа, иллюстрирующего на схеме один из видов оборудования, в котором данный процесс
может быть успешно реализован.
На прилагаемых рисунках:
На рисунке представлена схема, иллюстрирующая устройство, используемое для извлечения спиртов из
газообразного продукта крекинга природного углеводородного вещества.
Обращаясь теперь к рисунку, пары и газообразные выделения в процессе крекинга (предпочтительно
проводимого в соответствии с рекомендациями, указанными в вышеупомянутом заявлении) могут быть
организованы таким образом, чтобы в резервуар 22 подавался очищенный газ со средней удельной
теплоемкостью 0,929 70, обычно содержащий 17,8% олефинов, более реакционноспособных, чем этилен, а
остальное – этилен и водород.
метан, этан и незначительные количества водорода, диоксида углерода, монооксида углерода, азота и
обычно незначительные количества сероводорода. Было установлено, что от 10 до 15% смеси составляет
пропилен, причем разница в содержании пропилена обусловлена наличием более реакционноспособных
олефинов. 80 Хотя предпочтительно использовать для процесса смесь инертных газов этилена и пропилена
указанных характеристик, данный процесс не ограничивается применением только с этим материалом.
Поскольку очевидно, что газовые смеси 85 с различными пропорциями, образующиеся в результате
термической обработки углеводородных веществ, природного происхождения или иным образом полученные,
могут быть обработаны в соответствии с рекомендациями 90 данного процесса с преимуществом.
- Если попытаться обработать всю такую смесь целиком, как указано для селективной абсорбции пропилена,
например, серной кислотой достаточной концентрации (95%), чтобы абсорбировать пропилен при рабочей
температуре и позволить этилену и менее реакционноспособным веществам пройти дальше, абсорбция будет
затруднена повышением температуры из-за бурной реакции соответствующей концентрированной кислоты с
реакционноспособными продуктами, не удаленными из обработанного газа предыдущими операциями,
например, операцией очистки масла, упомянутой ранее (105%). Независимо от температуры, кислота, уже
содержащая значительное количество более реакционноспособных олефинов, не может оптимально
поглощать пропилен. Соединения серы трудно удалить из конечных продуктов, в которых они могут
проявляться в виде органических соединений с неприятным запахом. Всасывание будет значительно
затруднено из-за водяного пара, содержащегося в обрабатываемой газовой фракции. Однако значительная
доля водяного пара является необходимым компонентом газов, подлежащих обработке, в большинстве
промышленных процессов, к которым, вероятно, будет применяться данное изобретение.
Поэтому применяется предварительная стадия очистки, предназначенная для обработки смешанных газов из
резервуара 22 путем удаления из них соединений серы, если таковые имеются, более реакционноспособных
олефинов и содержащегося в них водяного пара.
Эффективное выполнение этого предварительного этапа настолько желательно, что его эффективность
может быть обеспечена путем предоставления очищающего реагента, который сам по себе займет 130
мкг/млн.
2
)49,834 Небольшое количество любого вещества, более реакционноспособного к поглощению кислоты, чем
пропилен, может быть подвергнуто абсорбции в серной кислоте оптимальной концентрации для абсорбции
пропилена. Для этой цели эффективна кислота со средней концентрацией 70, равной 100%, однако процесс
может быть полезно проведен с меньшей эффективностью с кислотой концентрацией от 93% до 100% или
безводной кислотой, содержащей некоторое количество свободного SO3, 75, как указано выше.
Возвращаясь к чертежу, предпочтительная схема предусматривает независимую рециркуляцию в каждой из
башен 3, 4, 5 и 6 объема кислоты с концентрацией, близкой к оптимальной, но при этом обеспечивает
возможность того, что газовый поток, проходящий последовательно через башни 3, 4, 5 и 6, может быть
подвергнут в первой поступившей башне воздействию кислоты, в которой абсорбция пропилена и
образование абсорбционного продукта практически завершены или относительно более завершены, чем
абсорбция и образование абсорбционного продукта в остальных башнях серии; например, в башне 3
жидкость может достичь удельной плотности 1,30. Рекомендуется осуществлять данный способ обработки,
как показано на рисунке, путем оснащения башни 6, последней из серии башен, через которые очищающие
газы из башни 2 по газопроводам 30, 31, 32, 33 соответственно, резервуаром для кислоты 35,
предназначенным для приема из резервуара 36 серной кислоты с концентрацией, приблизительно равной
100%, и снабженным насосом p2, трубой 36 и дренажной трубой 37 или другими средствами для
рециркуляции кислоты из резервуара 35 через башню 6 с желаемой скоростью.
Резервуар 35 105 устроен таким образом, что перелив происходит через трубу 38 в резервуар 39 для башни 5.
Резервуар 39, в свою очередь, снабжен насосом P3, трубой 40 и сливной трубой 41 для рециркуляции
кислоты через башню 5. 110 Кислота из резервуара 39 переливается по трубе 42 в резервуар 43 для башни 4,
которая также снабжена насосом P4, трубой 45 и сливной трубой 46 для рециркуляции кислоты через башню
4. 115 Из резервуара 43 происходит перелив в резервуар 47 для кислоты, используемой в башне 3, через
который кислота рециркулируется с помощью насоса p5, трубы 48 и дренажной трубы 49.
В случае каждой из 120 очистных башен 1, 2, 3, 4, 5 и 6 рекомендуется направлять сточные воды в
соответствующий резервуар с кислотой через изгиб трубы в нижней точке, чтобы обеспечить достаточное
гидравлическое давление для противодействия давлению газа 125 в очистных башнях, например, как
показано в точках a.
Таким образом, несколько резервуаров с кислотой 9, 16, 35, 39, 43 47 могут содержаться только при
атмосферном давлении. Любые унесенные газы должны удалять часть пропилена, но предпочтительно не
слишком большую его долю. Предпочтительный способ включает пропускание газов через любую обычную
камеру очистки 57 для удаления сероводорода (в которой на этом этапе обычно находится сера); например,
камера 57 может содержать заряд оксида железа или может включать устройства для очистки щелочью.
Теперь газы можно тщательно очищать серной кислотой с концентрацией от 75% до 85% (обычно 80% с
рекомендуемым допустимым отклонением в пределах концентрации на 5% или более ниже средней
рекомендуемой концентрации), а также с более высокими концентрациями, если допустима некоторая потеря
пропилена.
Как показано на рисунке, этот этап может быть выполнен в скрубберах 1 и 2, которые могут представлять
собой вертикальные трубы малого диаметра по сравнению с их длиной и могут быть снабжены инертной
набивкой с большими поверхностями, например, фарфоровыми кольцами. Эти башни расположены
последовательно для подачи газа, например, через трубы 7 и 8, против потока серной кислоты
рекомендуемой концентрации. Предпочтительно, чтобы кислота в каждой башне рециркулировалась
независимо, но система устроена таким образом, что кислота из башни 2 может передаваться для
обеспечения подачи в башню 1. Например, как показано на рисунке, резервуар с кислотой 9 и башня 2 могут
получать 83%-ную серную кислоту из резервуара 11 через трубу 12, а кислота из резервуара 9 может
циркулировать через башню 2 с помощью насоса P, трубы 13 и обратной трубы 14 в резервуар 9. Кислота из
резервуара 9 подается самотеком через отверстие 15 в резервуар 16, служащий резервуаром для кислотного
реагента в башне 1. Из резервуара 16 насос pl циркулирует кислоту по трубе 17 к вершине башни 1, а труба 18
подает отработанную кислоту обратно в резервуар 16.
Резервуар 16 может быть сконструирован таким образом, чтобы перелив через трубу 19 попадал в резервуар
для разбавления 20, куда может добавляться вода из основного резервуара 21, а разбавленная смесь
стекала в перегонный аппарат 23, используемый для отгонки смеси бутилового, амилового и изопропилового
спиртов, образующихся в результате абсорбции в башнях 1 и 2. Поглощение пропилена 83%-ной кислотой
незначительно, а выход смешанных спиртов из перегонного куба 23 невелик в количественном отношении.
Газ, выходящий из башни 2, последовательно проходит через абсорбционные башни пропилена 3, 4, 5 и 6, в
которых очищенный кислотой и осушенный газ (который отдал весь свой водяной пар кислоте в
абсорбционных башнях 1 и 2 и который теперь не содержит никаких веществ, выходящих из содержимого этих
резервуаров) может быть собран вентиляционным трубопроводом с ответвлениями к каждой из них и подан,
например, с помощью аспиратора или насоса 61, как показано на рисунке, в газоподающий трубопровод 7 для
повторного прохождения через очистные башни.
Скорость абсорбции пропилена при любой полезной постоянной концентрации кислоты изменяется в
зависимости от парциального давления газа, и эта скорость обратно пропорциональна степени насыщенности
поглощающей кислоты. Эти соображения указывают, что на практике подтверждается замечательно
высокими показателями эффективности, на работу при давлении, превышающем атмосферное, и на
внетоковое течение поглощающего реагента.
Оптимальное давление зависит от имеющихся размеров башен, площади поверхности насадки, а также
скорости потока газа и поглощающей жидкости.
Предпочтительно, для регулирования температуры потока в башнях 1, 2, 3, 4, 5 и 6 предусмотрены средства
искусственного охлаждения. Как показано на рисунке, перфорированные кольцевые форсунки 65
обеспечивают подачу охлаждающей воды по трубе 66 вниз по внешней поверхности каждой башни к
накопительному фланцу 67, а оттуда в слив 68. Температурные явления, особенно в абсорбционных башнях
3, 4.
и 6 рекомендуется не допускать превышения температуры 30 °C. - Можно использовать любое
предпочтительное устройство охлаждения.
Время от времени или непрерывно продукт поглощения кислоты 3,5 в резервуаре 47 может отводиться в
резервуар для разбавления 50, и после разбавления водой из основного резервуара 21 может затем
поступать в паровой дистиллятор 51 (оснащённый обычной фракционирующей колонной 40) и
соответствующим образом нагреваться для конденсации в конденсаторе С постоянно кипящей смеси
изопропилового спирта и воды (температура кипения 80,40 °C).
Следует отметить, что абсорбционные башни 3, 4, 5 и 6 расположены таким образом, чтобы обеспечить
длительное воздействие противоточного потока очищенных и промытых газов, выходящих из башни 2 и
скрубберного аппарата, на большие поверхности пленки абсорбирующей 100% кислоты. Предпочтительная
пропорциональная скорость обработки смешанных газов указанного выше типа, как правило, подаваемых из
резервуара 22, обеспечивает поток газа при температурах от 0 до 350 °C и давлении не более двух атмосфер
через башни 3, 4, 5 и 6 (каждая высотой двадцать четыре фута и диаметром шесть дюймов) со скоростью
десять кубических футов в минуту, при этом в каждой башне 3, 4, 5 и 6 происходит рециркуляция серной
кислоты 100% концентрации (за исключением истощения и уменьшения объема, связанного с соединением с
пропиленом в более ранних башнях серии) со скоростью от двух до трех галлонов в минуту. Большие
размеры башен и различия в потоке газа могут быть компенсированы изменением скорости потока кислоты
(70%).
- Работа серуббинговых башен 1 и 2 осуществляется с такой скоростью, чтобы удалить из обрабатываемых
газов все примеси, кроме следов водяного пара и наиболее реакционноспособных олефинов. Концентрацию
кислоты в резервуарах 9 и IG можно корректировать. При необходимости, периодически добавляя олеум по
мере наблюдаемого разбавления ниже рекомендуемых концентраций. 80, если нежелательно поддерживать
концентрацию за счет потока из резервуара 11.
Работу абсорбционных башен 3, 4, 5 и 6 можно контролировать, наблюдая за потоком отходящего газа в
трубе 85 55: рекомендуется, чтобы скорость абсорбции, контролируемая скоростью потока газа,
контактирующего с кислотой из резервуаров 35, 39, 43 и 47 соответственно, была такой, чтобы обеспечить
подачу в трубу 55 газов, содержащих лишь один процент пропилена (больше или меньше). Труба 55 подает
газы в резервуар 56, в котором основным компонентом является этилен. Оставшееся содержимое зависит от
газов, инертных к поглощению кислот, первоначально находившихся в резервуаре 22.
Как описано выше, предпочтительным этапом очистки газов от содержащихся в них водяных паров и
подавления высокореактивных веществ, таких как диолефины и олефины, более реакционноспособные, чем
пропиленгликоль, является обработка газов серной кислотой соответствующей концентрации в течение
значительного времени реакции. Однако данное описание не следует понимать как исключающее любые
методы обработки, способные дать результаты того же эффекта с помощью практически эквивалентной
процедуры: например, ингибирующий водяной пар и высокореактивные ненасыщенные вещества были
успешно удалены из отработанных газов с помощью шоковой обработки сверхнизкой продолжительности с
использованием сильной и горячей соленой кислоты. Этот метод лечения не столь выгоден, как...
Описан предпочтительный метод обработки. Поскольку сложно подобрать время воздействия, температуру и
концентрацию 120 таким образом, чтобы избежать разрушения части пропилена, например, полимера.
Мы знаем, что при получении кислотопоглощающего продукта из ненасыщенного углеводорода из смешанных
газов, например, из нефти, не является чем-то принципиально новым отделить конкретный углеводород от
других, более реакционноспособных к кислотопоглощению, путем обработки кислотой, воздействия серной
кислоты до степени насыщения кислотопоглощающего вещества до состояния устойчивости к спонтанной
полимеризации, как описано выше. 65
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_249835.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=249835&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB249835A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата заключения Конвенции (Франция): 27 марта 1925 года.
249,835 Дата подачи заявки (в Соединенном Королевстве): 1 марта 1926 года. № 5726/26.
Полная спецификация принята к рассмотрению: 22 июля 1926 г.
Усовершенствования, касающиеся будильников.
Мы, компания COMPAGNIE INDUSTRIELLE DE MIFCANIQuE JORLOGMR E, расположенная по адресу:
бульвар Малешерб, 18, Париж, Франция, французская компания, настоящим заявляем о характере данного
изобретения и способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем
заявлении:
Известные на сегодняшний день будильники включают (см. рис. 1–5 на прилагаемом чертеже) пружину
будильника 1, намотанную вокруг вала 2, на котором установлен храповой механизм 3; этот храповой
механизм соединен с колесом пружины будильника 4 посредством собачки или защелки 5, шарнирно
установленной в точке 6 на этом колесе и удерживаемой в зацеплении с храповым механизмом 3
посредством пружины 7 (см. рис. 4).
Пружинное колесо сигнализации 4 приводит в действие, посредством шестерни 8, центральное или минутное
стрелочное колесо 9, снабженное пружиной 10'; само это центральное колесо через шестерню 11 приводит в
движение вал 12, называемый валом или оправкой третьего колеса, на котором установлено третье колесо
13.
В известных конструкциях между храповым механизмом 3 и храповым колесом 4 расположена
куполообразная пружина 14, которая прижимает храповой механизм к колесу; эта куполообразная пружина
посредством своей периферийной части прижимает колесо 4 и входит в зацепление с концом 15 храпового
механизма 3, который повернут назад и обжат на этой пружине.
Эти хорошо известные устройства имеют следующие недостатки: Для завода пружины будильника 1 вал или
ось 2 вращается в направлении стрелки 16 (рис. 4); этот вал несет с собой конец спиральной пружины 1 и
таким образом затягивает пружину; зубья храпового механизма 3 поднимают собачку 5, так что этот храповой
механизм свободно вращается в направлении стрелки 16, не приводя в движение колесо 4.
С другой стороны, купольная пружина 14 [Цена 11-] приводится в движение храповым механизмом 3, и ее
периферийная часть перемещается по зубчатому колесу 4 с образованием значительного трения; возникает
значительное трение, которое делает движение при заводе часов немного затруднительным.
Более того, поскольку конец 15 храпового механизма 3 обжат на купольной пружине 14, 55, очень трудно
снять эту изношенную пружину, чтобы заменить ее новой, не сломав конец храпового механизма.
Уже были предприняты попытки в определенной степени устранить эти недостатки путем замены сплошной
купольной пружины, показанной на рисунках 3 и 4, на купольную пружину 17, значительно перфорированную
(см. рис. 5) таким образом, как показано на рисунке 65S, чтобы увеличить гибкость этой пружины и уменьшить
трение между этой пружиной и пружинным колесом сигнализации 4.
Целью настоящего изобретения является преодоление вышеупомянутых недостатков: будильник согласно
изобретению характеризуется тем, что купольная пружина свободно установлена на выступающей части
механизма и 75 съемно закреплена на колесе пружины будильника, так что для завода будильника можно
вращать вал пружины будильника, не поворачивая купольную пружину. Таким образом, этот куполообразный
80-зубчатый механизм остается прижатым к пружинному колесу сигнализации, что исключает любое трение
между этими двумя частями.
Изобретение также включает в себя другие характерные особенности, описанные ниже, и их различные
комбинации.
Устройство, соответствующее изобретению, в качестве примера показано на фиг.
6-9 из прилагаемого рисунка в пункте 90, который:
На рисунке 6 показан вид сбоку на пружину купола, вставляемую в конструкцию этого устройства.
На рисунке 7 показан вид указанной купольной пружины в начале операции по ее установке на храповой
механизм.
На рисунке 8 показан вид купольной пружины, полностью установленной на указанном храповом механизме.
Рисунок 9 представляет собой поперечный разрез устройства согласно рисунку 8, причем разрез выполнен
вдоль линии. 9-9. на рисунке 8.
Согласно замыслу, купольная пружина 18 снабжена двойной перфорированной частью 19l, 192, причем
диаметр d1 191 меньше диаметра d2 192.
Кроме того, в пружине купола 18 образован небольшой паз 20 в форме полумесяца; штифт 22, установленный
на пружинном колесе сигнализации 4, предназначен для зацепления с этим пазом.
Для установки описанной выше купольной пружины на пружинное колесо сигнализации, указанная пружина
надевается (рис. 7) через свой паз 192 на конец 15 храпового механизма 3, который снабжен канавкой 25, как
показано на рис. 9.
Штифт 22, установленный на колесе 4, одновременно входит в полукруглый паз 20, чтобы закрепить пружину
18 на указанном колесе.
Затем купольная пружина 18 смещается в направлении стрелки 23 так, чтобы меньшая часть 19l двойного
паза вошла в канавку 25, предусмотренную на храповом колесе. Штифт 22, который вставляется в
полукруглый паз 20, не препятствует этому движению.
Таким образом, купольная пружина 18 достигает положения, показанного на рисунках 8 и 9; после этого она
полностью устанавливается на место.
-Описанное выше устройство обладает рядом преимуществ: прежде всего, 4,5-дюймовая купольная пружина
18 может быть установлена и снята непосредственно, как описано со ссылкой на рисунки 7 и 9. Изношенную
пружину можно легко заменить новой.
Кроме того, поскольку купольная пружина 18 свободно входит через свой паз 19l в канавку 25, образованную в
храповом механизме 3, и поскольку эта пружина удерживается на штифте 22 посредством своего
серповидного паза 20, указанная купольная пружина 18 не приводится в движение и не перемещается
Соседние файлы в папке патенты