Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:Разработка проекта технической эксплуатации и реновации несущих конструктивных элементов. Учебно-методическое пособие.pdf
– к выпуклым и вогнутым поверхностям по формуле
0
0
1
r
xN
r
I
ff
II
= −α
∑
∑
, см, (4.10)
где f0 — начальный прогиб усиливаемого элемента, определяемый в расчетах сжатых стержней на
устойчивость от расчетных начальных нагрузок, см: ∑Ir — сумма моментов инерции элементов усиления, присоединяемых одновременно, относительно их собственных центральных осей, перпендикулярно плоскости изгиба, см4; I0 — момент инерции до усиления конструкции, см4; αN — коэффициент, учитывающий влияние продольной силы, рассчитывающийся по формуле
. (4.11)
Если по формуле (4.9) ∑Ir < 0,1 ∙ I0, то поверхность считать плоской и fx = f0.
Из условий ∑2 ∙ 45,4 < 0,1 ∙ 157 и 90,8 > 15,7.
Поверхность является выпуклой, значит рассчитывается по формуле (4.10):
1,679 см ≈ 1,68 см.
4. Выполняем расчет прикрепления элементов усиления. При использовании сварки для прикре-
пления элементов усиления необходимо предусматривать меры по уменьшению и регулированию
сварочных деформаций. Для этого катеты швов следует принимать минимально допустимыми по
расчету с учетом рекомендаций табл. 38 СНиП II-23–81*.
В случаях усиления нагруженных конструкций 3 и 4 классов, эксплуатируемых при температуре
выше минус 30 °С в неагрессивной среде, рекомендуется использовать прерывистые (шпоночные)
швы (рис. 4.2).
Шаг шпонок следует принимать максимально допустимым по расчету, но не свыше 80i
тянутых и 40i
та усиления относительно его собственной центральной оси.
Для крепления элементов усиления в конструкциях 1 и 2 классов используются только сплош-
ные швы (см. рис. 4.2).
l
w
a
w
Рис. 4.2. Присоединение элементов усиления
в сжатых элементах усиления. Здесь i
min
l
w
31
l
wk
min
— минимальный радиус инерции элемен-
min
в рас-
Выполняем расчет прикрепления элементов усиления сваркой прерывистыми швами.
AI
KK
1,18 · 1 , 24
ù
Сварные швы рассчитываем на условную поперечную силу, принимая Q
Q
определяем по СНиП II-23–81* п. 5.8. При этом вначале определим R
fic
= Q
max
*
*
, R
у
.
fic
— осредненное зна-
у
чение расчетного сопротивления, принимаемое равным Ry0, если сталь усиления близка по расчетному
усилению Ryr стали усиливаемого элемента (1 < R
Так как R
= 270/200 = 1,35 > 1,5 (одинаково у всех), расчет R
yr /Ry0
≤ 1,5 ), а при отношении R
yr / Ry0
> 1,5.
*
производим по формуле
у
yr / Ry0
R
KA = R
KI = R
*
= R
у
yr / Ry0
yr / Ry0
y0
– A0(R
– I0(R
, МПа (4.12)
– 1)/An (4.13)
yr / Ry0
yr / Ry0
– 1)/Ix (4.14)
где I0, I — моменты инерции для той оси, относительно которой выполняется проверка устойчивости, см4:
по формуле (4.13) KA = 1,35 – 30,6(1,35 – 1)/61,8 = 1,18;
по формуле (4.14) KI = 1,35 – 2550(1,35 – 1)/8540 = 1,24;
по формуле (4.12) R
*
= 200
у
= 240 МПа.
Далее определяем λх и φ:
; (4.15)
.
ℑ
x
11, 7
Из таблицы СНиП II-23–81* выбираем коэффициент φ. Делаем интерполяцию: Ry = R
59,8
*
= 238 ≈ 240
у
(округляем в большую сторону), φ = 0,805
, (4.16)
где N — продольное усилие в сквозном стержне; φ — коэффициент устойчивости при центральном
сжатии для сечения при расчете сквозного стержня в плоскости планок или решеток:
кН.
Статический момент относительно центральной оси усиления:
Sr = 757 см3.
Принимаем шаг шпоночного шва aw = 50 см (сonst) < 40 (сonst) ∙ i
= 40 ∙ 1,7 = 68 см, здесь i
min
min
—
минимальный радиус инерции элемента усиления относительно его собственной центральной оси.
Катет сварного шва принимаем при соединении таврового сечения с двухсторонними угловыми
швами при ручной дуговой сварке, Kf = 4 мм = 0,4 см. Предел текучести стали в задании принимаем
до 430 МПа, а t — наибольшее значение из сортаментов для швеллеров или двутавров.
Расчет непрерывных участков (шпоночных) швов на сдвигающие усилия производится по фор-
муле
, кН, (4.17)
х
где Q
сительно центральной оси усиления, см3; aw — шаг шпоночного шва (см. рис. 4.2) следует принимать не более 50 см.
— максимальная поперечная сила, кН; Sr — статический момент элемента усиления отно-
max
32
Сдвигающее усилие вычисляем по формуле (4.12):
.
Минимальная длина прерывистых (шпоночных) швов определяется по формуле
, см, (4.18)
где Kf — катет шва, см; αw — коэффициент, характеризующий распределение усилий между швами,
прикрепляющими элемент усиления к основному стержню, и равный доле общего усилия Т, относящейся к рассматриваемому шву, αw = 0,5; βw — коэффициенты, принимаемые в задании при сварке элементов из стали, βw = 0,7:
с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2) в соответствии с данными СНиП II-23–81*;
с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см2) независимо от вида сварки, положения шва
и диаметра сварочной проволоки, βf = 0,7 и βz = 1;
γw = γс — коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях.
Сварка в задании производится электродами Э42; Rw = 180 МПа (табл. 55, 56 СНиП II-23–81*).
Минимальную длину шва определяем по формуле (4.13):
+ 1 = 4,3 см.
В соответствии с конструктивными требованиям округляем в большую сторону и принимаем
lw = 5 см.
Минимальная длина концевых участков швов определяется по формуле
, см, (4.19)
где Nr = (N – N0)A
швел /An
, кН. Отсюда (4.20)
Nr = (450 – 220)15,6/61,8 = 58,1 кН;
A
и Аn — соответственно площади элементов усиления и всего усиленного элемента, см2; N —
швел
расчетное усилие в стержне после усиления, кН.
Концевые элементы усиления принимаем с катетом Kf = 6 мм = 0,6 см и определяем минималь-
ную длину концевых участков швов:
см.
Принимаем lwk = 7 см.
5. Определяем остаточный сварочный прогиб:
. (4.21)
где а — средний коэффициент прерывности шпоночного шва с учетом протяженности концевых его
участков (при сплошных швах а = 1);
а = lw/aw = 5/50 = 0,1;
V — параметр продольного укорочения элемента от наложения одиночного шва, V = 0,04 ∙ K
2
,
f
V = 0,04 ∙ 0,42 = 6,4 ∙ 10–3 см2;
33
Kf — катет связующих швов, см; l0 — расчетная длина элемента в плоскости изгиба, l0 = lef = 700 см
( )
2 02
220 6, 4 1,68
220
30,6 2550
+
σ =σ = −
32
8 8540
−
⋅
f x ww
e e f Kf=+ +
(дано в задании); уi — расстояние от i-го шва до центральной оси усиленного сечения, принимаемое
со своим знаком (из сортамента половина высоты двутавра); σ0i — напряжение, определяемое при
характеристиках брутто (положительными считаются напряжения сжатия). Для сжатых элементов
М0 подсчитывается при подстановке в нее f вместо f0.
σ1 = σ0i = 148,6 МПа;
;
11 = –0,48 кН/см2 = –4,8 МПа.
ξi — коэффициент, характеризующий уровень начальных напряжений в зоне i-го шва в наиболее
напряженном сечении элемента, ξi = σ
0i /Ry0
,
ξ1 = 148,6/200 = 0,743; ξ2 = –4,8/200 = –0,024;
ni — коэффициент, учитывающий начальное напряженно-деформированное состояние элемента
и схему его усиления, ni = 1– u[ln(1 – ξk )]/ln2;
n1 =1 – 0,5 ∙ ln(1 – 0,743)/ln2 = 1,98;
n2 =1 – 1,5 ∙ ln(1 + 0,024)/ln2 = 0,95;
u = 0,5 — при односторонних швах в сжатой зоне сечения; u = 1,5 — то же, в растянутой зоне; u = 1 —
при двусторонних швах;
αn = N0Э/(N0Э – N0) = 1057/(1057 – 220) = 1,3;
0,1 6,4 10 700
f
1, 3
=
w
⋅⋅ ⋅
(2 ∙ 1,98 ∙ 11 – 2 ∙ 0,95 ∙ 11) = 0,39 см.
6. Определяем расчетные эксцентриситеты в плоскости действия момента по формуле
, (4.22)
где Kw = 0,5 — при разгружающем факторе сварочного прогиба fw, Kw = 1 — в противном случае;
е — начальный эксцентриситет продольной силы, см, е = Мх /N;
, (4.23)
где ef — эквивалентный эксцентриситет, учитывающий особенности работы усиленного стержня
и определяемый по формуле (4.22); Wс — момент сопротивления для наиболее сжатого волокна;
Аn — площадь усиленного сечения.
Для комбинации усилий 1 имеем
см;
.
34
Для комбинации усилий 2 имеем
( ) ( )
1,90 0,1 0,56 0,02 6 0,56 2, 03 1, 62η= − ⋅ − − =
см;
.
7. Проверяем устойчивость усиленной сплошностенчатой колонны в плоскости действия момента:
, (4.24)
где γс = 0,9; φe — коэффициент, определяемый в зависимости от условной гибкости усиленного элемента l и приведенного относительного эксцентриситета
mef = ηmf; (4.25)
mf берем из формулы (4.23); A — площадь усиленного сечения; η — коэффициент влияния формы
сечения по табл. 73 СНиП II-23–81*.
Приведенная гибкость:
, (4.26)
Ry0 — осредненное значение расчетного сопротивления
.
По комбинации нагрузок 1 имеем
; (4.27)
;
.
Определяем φe по СНиП II-23–81* интерполяцией φe = 0,557.
Тогда 450/(0,557∙61,8) = 13,07 кН/см2 = 130,7 МПа < 0,9 ∙ 240 = 216 МПа.
Условие выполняется.
По комбинации нагрузок 2 имеем
η = (1,90 – 0,1 ∙ 0,48) – 0,02(6 – 0,48)2,03 = 1,632;
mef = 1,632 ∙ 0,48 = 0,78; φe = 0,584.
Тогда
400/(0,584 ∙ 61,8) = 11,08 кН/см2 = 110,8 МПа < 0,9 ∙ 240 = 216 МПа.
Устойчивость обеспечивается.
8. Проверка устойчивости сжатых элементов сплошного сечения из плоскости действия мо-
ментов выполняется в соответствии с п. 5.30 СНиП II-23–81*, причем при изгибе элемента в плоскости его наибольшей жесткости (Ix > Iy) относительный эксцентриситет mf определяется по
формуле (4.23). При подсчете lf прогибы fx и fw учитываются только в том случае, если они увеличивают расчетное значение эквивалентного эксцентриситета.
По комбинации нагрузок 1 имеем
α = 0,65 + 0,05mf; (4.28)
α = 0,65 + 0,05 ∙ 0,56 = 0,68;
35
; (4.29)
*
yc
y
N
R
cA
≤γ
ϕ
f x ww
e e f Kf=+ +
с = 1/(1 + 0,68 ∙ 0,56) = 0,72;
λy = ly /iy = 200/2,01 = 99,5.
Рассчитываем φy = 0,602 по табл. 72 СНиП II-23–81* интерполяцией:
; (4.30)
450/0,72 ∙ 0,602 ∙ 61,8 = 16,79 = 167,9 МПа < 216 МПа.
По комбинации нагрузок 2 имеем
α = 0,7; с = 1/(1+ 0,7 ∙ 0,48) = 0,75; λy =99,5; φy = 0,602;
400/0,75 ∙ 0,602 ∙ 61,8 = 14,33 = 143,3 МПа < 216 МПа.
Устойчивость обеспечивается
9. При высоком уровне начального нагружения (β0 ≥ 0,6) проверяется устойчивость сжатых эле-
ментов в процессе их усиления с помощью сварки. При этом используется формула (4. 24), в которой N принимается равным N0, а эквивалентный эксцентриситет определяется по формуле (4. 22)
при Kw = 2. Временный сварочный изгиб fw вычисляется по формуле (4.21) и принимается с тем знаком, который увеличит расчетное значение lf .
По формуле (4.22)
;
ef = 6,4 + 1,68 + 2 ∙ 0,39 = 8,86 см;
mf = 8,86 =1,17.
Приведенная гибкость
.
При начальной комбинации нагрузок имеем
η = (1,75 – 0,1mf) – 0,02(5 – mf)λ;
η = (1,75 – 0,1 ∙ 1,17) – 0,02(5 – 1,17)2,38 = 1,45;
mef = 1,45 ∙ 1,17 = 1,7; φe = 0,398.
Устойчивость не обеспечивается, так как
220/0,398 ∙ 30,6 = 18,06 кН/см2 = 180,6 МПа > 0,9 ∙ 200 = 180 МПа.
Из проверки видно, что без разгружения или без раскрепления колонн выполнять усиление нельзя.
При уменьшении раскреплением расчетной длины колонны в два раза имеем = 1,19; φ = 0,480.
Тогда
220/0,480 ∙ 26,8 = 17,11 кН/см2 = 171,1 МПа < 180 МПа.
Усиление можно выполнять.
36
5. УКАЗАНИЯ К САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЕ
В процессе освоения дисциплин «Реновация строительных конструкций», «Техническая эксплуата-
ция несущих конструкций», «Эксплуатация, ремонт и обслуживание конструктивных элементов здания»
предусмотрена самостоятельная работа обучающегося, направленная на изучение теоретического материала, а также выполнение заданий на практических занятиях.
Для полного освоения дисциплины обучающимся необходимо:
1) посетить курс вводных лекций, на которых будут раскрыты основные темы изучаемой дисципли-
ны, даны рекомендации по самостоятельной подготовке, справочные материалы для изучения, а также
индивидуальные задания к практическим занятиям (при прослушивании лекций курса рекомендуется
составить краткий конспект лекций);
2) самостоятельно подготовиться к проведению каждого практического занятия в требуемом объе-
ме: изучить необходимый теоретический материал и решить индивидуальные задания. Для более полного усвоения материала рекомендуется составить краткий конспект лекций при изучении теоретического
материала в рамках самостоятельной работы;
3) на практических занятиях освоить на конкретных примерах методы и методики решения научно-
технических задач в строительстве.
5.1. Вопросы для подготовки к зачету
1. Количественные характеристики основных эксплуатационных мероприятий.
2. Параметры, определяющие выбор оптимального конструктивного решения при назначении зда-
ния на реновацию и реконструкцию.
3. Состав и содержание периодических осмотров зданий и сооружений.
4. Расчетные схемы организации эксплуатации строительных конструкций инженерных систем.
5. Принципы оптимизации реновации и усиления конструктивных элементов зданий и сооруже-
ний системы ЖКК.
6. Оценка текущего состояния остаточного ресурса металлических и деревянных конструкций по
результатам технического обследования.
7. Методы реновации и усиления несущих и ограждающих металлических конструкций. Основ-
ные конструктивные решения.
8. Методы реновации и усиления несущих и ограждающих деревянных конструкций. Основные
конструктивные решения.
9. Коррозионные повреждения железобетонных конструкций. Методы оценки повреждений, их
влияние на арматуру и бетон.
10. Оценка текущего состояния остаточного ресурса железобетонных конструкций по результатам
технического обследования.
11. Остаточный ресурс силового сопротивления и конструктивная безопасность зданий и сооруже-
ний объектов ЖКХ, выполненных из железобетонных и каменных конструкций.
12. Способы усиления железобетонных и каменных конструкций зданий и сооружений. Методы
расчета усиления с учетом нелинейности и реологии деформирования.
13. Законодательная основа — закон «О техническом регулировании», эксплуатационная безопас-
ность, критерии безопасности.
14. Задачи усиления железобетонных конструкций, мотивация и требования.
15. Причины и следствия повреждения эксплуатируемых железобетонных конструкций.
16. Последовательность моделирования: физическая модель, расчетная модель, математическая
модель. Сущность каждой из перечисленных моделей.
17. Геометрическая неизменяемость и устойчивость силового сопротивления сооружений, их вза-
имосвязь и содержание.
18. Варианты разрушения конструкции, причины, прогноз, мониторинг, прогрессирующее разру-
шение, лавинность процесса разрушения. Аналитический прогноз.
19. Агрессивная среда — основные виды агрессивных сред, физико-химические коррозионные по-
вреждения. Зонирование повреждений в бетонном теле.
20. Прогноз, мониторинг, расчет интенсивности повреждений. Связь интенсивности коррозионных
повреждений со структурными особенностями бетона.
21. Связь структурного состояния и характеристик коррозионных повреждений с уровнем напря-
женного состояния бетона.
22. Функция повреждений, график повреждений, посылка о расчетной эквивалентности.
37
23. Модели объекта усиления — физическая, расчетная, математическая: армирование, их взаи-
мосвязь. Ограничения по уровню нагружения, знаку напряжений, поглубине повреждений.
24. Стадии коррозионного повреждения арматуры. Оценка повреждений арматуры.
5.2. Вопросы для подготовки к дифференцированному зачету
1. Расчет остаточного ресурса моментного силового сопротивления изгибаемого железобетонно-
го элемента по нормальному сечению.
2. Случаи разрушения железобетонных элементов по наклонным сечениям; отличие физической
модели поврежденного сечения от обычных сечений при поперечном изгибе.
3. Расчет прочности железобетонных элементов по наклонному сечению с учетом коррозионных
повреждений при поперечном изгибе.
4. Остаточный ресурс силового сопротивления сжатых железобетонных элементов с учетом кор-
розионных повреждений бетона и арматуры.
5. Влияние условий закрепления железобетонных элементов при сжатии на оценку остаточного
ресурса силового сопротивления.
6. Влияние величин эксцентриситета, гибкости, условий закрепления, интенсивности коррозион-
ных повреждений бетона и арматуры на величину остаточного ресурса силового сопротивления при
внецентренном сжатии.
7. Особенности расчета остаточного ресурса силового сопротивления растянутых железобетон-
ных элементов при коррозионных повреждениях бетона и арматуры в зависимости от эксцентриситета приложения силы растяжения.
8. Расчет поврежденных коррозией железобетонных элементов на продавливание.
9. Построение эпюры остаточного ресурса силового сопротивления (эпюры материалов) для по-
врежденных коррозией изгибаемых железобетонных элементов с учетом уровня напряженного состояния сечения.
10. Остаточный ресурс силового сопротивления поврежденных коррозией железобетонных эле-
ментов при деформировании. Рабочее уравнение силового сопротивления поврежденного коррозией бетона.
11. Понятие расчетного модуля деформации бетона и модуля деформации арматуры с учетом кор-
розионных повреждений и нелинейности деформирования.
12. Жесткость изгибаемого железобетонного элемента с учетом коррозии компонентов. Оси от-
счета жесткости при нагружении и разгружении.
13. Приближенный учет изменения жесткости вдоль пролета изгибаемого элемента.
14. Расчет прогибов изгибаемых железобетонных элементов с учетом коррозионных повреждений.
15. Влияние повреждений узлов (опорных условий) балок на их силовое сопротивление.
16. Оценка конструктивной безопасности поврежденных коррозией железобетонных элементов.
17. Классификация способов усиления поврежденных железобетонных элементов; их особенно-
сти и область применения.
18. Особенности усиления статически неопределимых
19. Мониторинг поврежденных коррозией железобетонных элементов. Хрупкое и пластичное раз-
рушение. Коэффициенты динамичности нагрузок при хрупком разрушении.
20. Усиление наращиванием. Технологические особенности. Расчет усиления наращиванием.
21. Усиление обжатием, особенности напряженно-деформированного состояния при усилении об-
жатием. Расчетная модель усиления обжатием.
22. Расчет потерь усилий обжатия и снижение потерь конструктивной безопасности.
23. Поглощение (диссипация) энергии при силовом нагружении бетона. Влияние повреждений на
индикаторы поглощения энергии.
24. Усиление подведением дополнительных опор (изменение статической схемы сооружения) и
расчет силы «поддомкрачивания». Влияние режимов поддомкрачивания во времени на силу «поддомкрачивания».
25. Конструктивные вариации усиления изгибаемых элементов (балок, плит и т.д.).
26. Конструктивные вариации усиления сжатых элементов (колонн, сжатых стержней ферм и т.д.).
27. Организация и проведение визуального и инструментального обследования поврежденных кон-
струкций. Выработка реконструктивных предложений.
28. Конструктивные требования усиления железобетонных элементов.
железобетонных
конструкций.
38
5.3. Вопросы для подготовки к экзамену
1. Законодательная основа — закон «О техническом регулировании», эксплуатационная безопас-
ность, критерии безопасности.
2. Задачи служб технической эксплуатации несущих конструкций зданий, мотивация и требования.
3. Причины и следствия необходимости проведения мониторинга для определения повреждения
эксплуатируемых строительных конструкций.
4. Последовательность моделирования технического состояния конструкций здания: физическая
модель, расчетная модель, математическая модель. Сущность каждой из перечисленных моделей.
5. Геометрическая неизменяемость и устойчивость силового сопротивления несущих конструк-
ций здания, их взаимосвязь и содержание.
6. Варианты разрушения конструкции, причины, прогноз, мониторинг, прогрессирующее разру-
шение, лавинность процесса разрушения. Аналитический прогноз.
7. Прогноз, мониторинг, расчет интенсивности повреждений. Связь интенсивности коррозион-
ных повреждений со структурными особенностями бетона.
8. Связь структурного состояния и характеристик коррозионных повреждений с уровнем напря-
женного состояния бетона.
9. Функция повреждений, график повреждений, посылка о расчетной эквивалентности несущих
конструкций здания.
10. Модели несущих конструкций здания — физическая, расчетная, математическая: армирова-
ние, их взаимосвязь.
11. Ограничения эксплуатации по уровню нагружения, по знаку напряжений.
12. Остаточный ресурс элементов зданий и сооружений.
13. Эксплуатация по заданному количеству минимальных восстановлений.
14. Оптимизация решений при проектировании эксплуатационных мероприятий.
15. Экспертные системы оценки проектных решений.
16. Разработка документации при управлении проектом эксплуатации зданий при возведении,
капитальном ремонте и реконструкции.
17. Расчет остаточного ресурса моментного силового сопротивления изгибаемого железобетон-
ного элемента по нормальному сечению.
18. Случаи разрушения изгибаемых элементов по наклонным сечениям; отличие физической мо-
дели поврежденного сечения от обычных сечений при поперечном изгибе.
19. Влияние условий закрепления несущих элементов при сжатии на оценку остаточного ресур-
са силового сопротивления.
20. Влияние величин эксцентриситета, гибкости, условий закрепления на величину остаточного
ресурса силового сопротивления при внецентренном сжатии.
21. Особенности расчета остаточного ресурса силового сопротивления растянутых элементов в
зависимости от эксцентриситета приложения силы растяжения.
22. Построение эпюры остаточного ресурса силового сопротивления (эпюры материалов) для из-
гибаемых элементов с учетом уровня напряженного состояния сечения.
23. Жесткость изгибаемого элемента с учетом коррозии компонентов. Оси отсчета жесткости при
нагружении и разгружении.
24. Приближенный учет изменения жесткости вдоль пролета изгибаемого элемента.
25. Расчет прогибов изгибаемых элементов с учетом коррозионных повреждений.
26. Влияние повреждений узлов (опорных условий) балок на их силовое сопротивление.
27. Оценка конструктивной безопасности поврежденных коррозией несущих элементов зданий.
28. Мониторинг поврежденных коррозией элементов. Хрупкое и пластичное разрушения. Коэф-
фициенты динамичности нагрузок при хрупком разрушении.
29. Усиление обжатием, особенности напряженно-деформированного состояния при усилении
обжатием. Расчетная модель усиления обжатием.
30. Расчет потерь усилий обжатия и снижение потерь конструктивной безопасности.
31. Поглощение (диссипация) энергии при силовом нагружении несущих конструкций зданий.
Влияние повреждений на индикаторы поглощения энергии.
32. Организация и проведение визуального и инструментального обследования поврежденных
конструкций. Выработка реконструктивных предложений.
39
Библиографический список
ВСН 53-86(р) Правила оценки физического износа жилых зданий.
ВСН 57-88(р) Положение по техническому обследованию жилых зданий.
ВСН 58-88(р) Положение об организации и проведении реконструкции, ремонта и технического обслужи-
вания зданий объектов коммунального и социально-культурного назначения.
Бедов А.И. Оценка технического состояния, восстановление и усиление оснований и строительных кон-
струкций эксплуатируемых зданий и сооружений [Текст] : учебное пособие для студентов высших учебных
заведений, обучающихся по программе бакалавриата по направлению 270800 Строительство (профиль «Промышленное и гражданское строительство» и магистрантов по направлению 270800 Строительство : в 2-х ч. /
А.И. Бедов, В.В. Знаменский, А.И. Габитов. — Москва : Изд-во АСВ, 2014 — . Ч.1 : Обследование и оценка
технического состояния оснований и строительных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений. —
2014. — 700 с.
Бойко М.Д. Техническая эксплуатация зданий и сооружений : альбом чертежей по технической эксплуа-
тации зданий / М.Д. Бойко. — Ленинград : Стройиздат, 1979.
Болгов И.В. Техническая эксплуатация зданий и инженерного оборудования жилищно-коммунального
хозяйства / И.В. Болгов, А.П.Агарков. — Москва : Академия, 2009.
Диагностика железобетонных конструкций и сооружений : научное издание / А.М. Кириленко. — Мос-
ква : Архитектура-С, 2013. — 367 с.
Дормидонтова Т.В. Комплексное применение методов оценки надежности и мониторинга строительных
конструкций и сооружений [Электронный ресурс] / Т.В. Дормидонтова, С.В. Евдокимов. — Электрон. текстовые данные. — Самара : Самарский государственный архитектурно-строительный университет, ЭБС АСВ,
2012. — 128 c. — Режим доступа : http ://www.iprbookshop.ru/20470.html.
Драпалюк Д.А. Мониторинг состояния жилого фонда и его физический износ, проведение обследований
строительных материалов и конструкций [Электронный ресурс] : учебно-методическое пособие / Д.А. Драпалюк. — Электрон. текстовые данные. — Воронеж : Воронежский государственный архитектурно-строительный университет, ЭБС АСВ, 2013. — 82 c. — Режим доступа : http ://www.iprbookshop.ru/22674.html
Иванов Ю.В. Реконструкция зданий и сооружений : усиление, восстановление, ремонт [Текст] : учебное
пособие для студентов, обучающихся по направлению 653500 Строительство / Ю.В. Иванов. — Изд. 2-е, перераб. и доп. — Москва : Изд-во АСВ, 2013. — 312 с.
Калинин В.М. Оценка технического состояния зданий / В.М. Калинин, С.Д.Сокова. — Москва : ИНФРА-М,
2010 .
Коломеец А.В. Эксплуатация жилых зданий : справочное пособие / А.В. Коломеец, Э.М. Ариевич. —
Мос ква : Стройиздат, 2006.
Комков В.А. Техническая эксплуатация зданий и сооружений / В.А. Комков, С.И. Рощина, Н.С. Тимахо-
ва. Москва : ИНФРА-М, 2007.
Малахова А.Н. Оценка несущей способности строительных конструкций при обследовании технического
состояния зданий : учебное пособие для студентов высших учебных заведений, обучающихся по программе
бакалавриата по направлению подготовки 08.03.01 Строительство (профиль «Промышленное и гражданское
строительство») / А.Н. Малахова, Д.Ю. Малахов ; Московский государственный строительный университет. — Москва : МГСУ, 2015. — 94 с.
Мешечек В.В. Пособие по оценке физического износа жилых и общественных зданий / В.В. Мешечек,
Е.П. Матвеев. — Москва : ЦМПИКС МГСУ, 2008.
Семенцов С.В. Методика проведения обследований и мониторинга технического состояния зданий и соо-
ружений с использованием передовых технологий [Электронный ресурс] : учебное пособие / С.В. Семенцов,
М.М. Орехов, В.И. Волков. — Электрон. текстовые данные. — Санкт-Петербург : Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет, ЭБС АСВ, 2013. — 76 c.
Строительство, реконструкция, капитальный ремонт объектов капитального строительства. Норматив-
ные документы на строительные материалы и изделия. Производство и применение строительных материалов, изделий и конструкций. Щебень, гравий и песок для строительных работ [Электронный ресурс] :
сборник нормативных актов и документов. — Электрон. текстовые данные. — Саратов : Ай Пи Эр Медиа,
2015. — 249 c. — Режим доступа : http ://www.iprbookshop.ru/30256.html
Техническая эксплуатация жилых зданий / [Нотенко С.П. и др.]. — Москва : Высшая школа, 2008.
Техническая эксплуатация, содержание и обследование объектов недвижимости [Электронный ресурс] :
учебное пособие. — Электрон. текстовые данные. — Воронеж : Воронежский государственный архитектурно-строительный университет, ЭБС АСВ, 2013. — 109 c.
40