Diplom Linar / Бирдегулов Диплому / 1359417_FD6CA_dahin_o_h_massoobmennye_kolonnye_apparaty_konstrukciya_princ
.pdf6 ГИДРОДИНАМИКАТАРЕЛЬЧАТЫХАППАРАТОВ
6.1 Анализгидродинамическихрежимовнатарелке
Поступающая жидкость заполняет тарелку на высоту, определяемую сливной перегородкой. Жидкость течет по тарелке в диаметральном на-
правлении, образуя гидравлический уклон и сливается через сливную пе-
регородку. Поток паров поступает в паровые патрубки и, барботируя через прорези колпачков, проходит в сепарационное пространство между тарел-
ками, где освобождается от увлеченной им жидкости. С увеличением ско-
рости газа на тарелке последовательно возникают следующие гидродина-
мические режимы:
1)При малой скорости имеет место пузырьковый режим, когда газ через слой жидкости проходит в виде отдельных пузырьков. Поверхность контакта фаз невелика, работа не равномерная, массопередача происходит за счет молекулярной диффузии. Работают колпачки, находящиеся ближе к сливной планке.
2)При дальнейшем увеличении скорости пара (газа) последователь-
но возникают:
а) струйный режим, при котором образуются струйки пара, выде-
ляющиеся из прорезей колпачков, от них отделяются пузырьки и на по-
верхности жидкости образуется пена. Работа тарелки равномерная, на ней одновременно существуют 3 зоны: 1 - зона барботажа, 2 - зона пены, 3 -
зона брызг. Массообмен осуществляется на поверхности контакта фаз за счет молекулярной и турбулентной диффузией.
б) пенный режим - барботажная зона исчезает. Слой пены очень под-
вижен и сильно турбулизирован. Массопередача в основном осуществля-
ется за счет турбулентной диффузии. Струйный и пенный режим - рабочие режимы.
61
в) инжекционный (брызговой) режим возникает при повышенных
скоростях пара и при этом резко увеличивается количество брызг и унос
жидкости на вышележащую тарелку. Работа тарелки становится неравно-
мерной и малоэффективной.
При дальнейшем увеличении скорости пара (газа) наступает «захле-
бывание». Все межтарельчатое пространство заполняется пеной и брызга-
ми, проходящими через горловины патрубков на вышестоящие тарелки -
происходит «срыв» работы колонны.
Рис. 6.1. Анализ гидравлического режима тарелки:
1 - малая нагрузка тарелки по жидкости (для колпачковой тарелки это значит, что колпачки погружены в жидкости или недостаточная высота сливной планки); 2 - малая нагрузка по пару, пульсация по пару, только отдельные пузырьки прорываются через слой жидкости; 3 - неравномерное парораспределение по колпачкам, тарелка работает не равномерно (наиболее часто встречающиеся на практике случаи); 4 - плохое парораспределение для тарелки. Жидкость попадает в паровые патрубки или нарушено направленное движение потоков пара и жидкости; 5 - режим захлебывания или унос жидкости с тарелки на тарелку; 6 - полное захлебывание и интенсивный унос жидкости; 7 - перезагрузка по пару (пар сдувает с тарелки всю жидкость); 8 - область нормальной работы; 9 - область оптимальной
работы.
62
6.2 Гидравлический расчет колпачковой тарелки
Общие потери напора на тарелке любого типа складываются из со-
противления сухой тарелки рс , сопротивления слоя жидкости на тарелке
рЖ , сопротивления поверхностного натяжения р :
|
|
р рс рЖ р . |
|
|
|
|
(6.1) |
||||||||
Сопротивление сухой тарелке определяется экспериментально пу- |
|||||||||||||||
тем пропускания пара или газа через тарелку или расчетным путем: |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
v2 |
|
v2 |
|
v2 |
|
|
|
|
|
||
р |
с |
|
1 |
1 |
|
2 |
2 |
.... |
n |
n |
|
|
n |
, |
(6.2) |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
2 |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где 1, 2,...., n - коэффициенты местных потерь при прохождении пара через патрубок (горловину), кольцевое пространство и прорези колпачка; v1 - скорость пара в горловине; v2 - в кольцевом пространстве между кол-
пачком и верхним обрезом патрубка; v3 - в кольцевом пространстве меж-
ду колпачком и стенкой горловины; vn - скорость пара в прорезях колпач-
ка. Так как скорость пара во всех сечениях |
примерно |
одинаковая, |
||||||
v1 v2 |
v3 |
... vn , то |
|
|
|
|
|
|
|
|
рс |
1 |
|
п |
w2 |
. |
(6.3) |
|
|
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Экспериментально определено:
1 4,5 7,5 - тарелки с капсульными колпачками;
1 1,4 2 - ситчатые тарелки;
1 3,63 - клапанные (при полном открытии);
1 20 - S -образные тарелки (для vnapa в паровых патрубках);
1 4,18 - S -образные тарелки (для vnapa в прорезях S -образных
элементов).
Сопротивление слоя жидкости на тарелке рЖ :
рЖ кт hЖ Ж g , |
(6.4) |
63 |
|
где кт - коэффициент аэрации жидкости на тарелке; hЖ - высота слоя
жидкости (определяется в зависимости от типа тарелки и свойств паро-
жидкостной системы или глубины барботажа, табл. 6.1).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл. 6.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тарелка |
|
|
|
|
|
|
|
|
кт |
Колпачковая |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 - 0,8 |
S-образная |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 - 0,9 |
Ситчатая |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 - 1,2 |
h |
Ж |
l* |
l |
h |
|
|
, м, |
(6.5) |
|
|
|
||||||||
|
2 |
1 |
2 |
|
|
где l - высота прорези; l * - расстояние от верхнего края прорези до верха сливной перегородки; - градиент уровня жидкости; h1 - высота перели-
ва.
Сопротивление поверхностного натяжения:
|
|
|
|
p |
4 |
|
, |
|
|
(6.6) |
|||
|
|
dэкв |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где dэкв - эквивалентный диаметр прорези |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
d |
|
|
4S |
|
, |
|
d |
|
|
4r |
|
, |
(6.7) |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
экв |
|
|
|
|
экв |
гидравл |
|
|
||||
где S - площадь поперечного сечения; - смоченный периметр. |
|
||||||||||||
Так как p намного меньше, |
чем рс и рж , то при расчетах ею |
||||||||||||
можно пренебречь. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,3 10 |
3 |
|
Ж L lЖ |
, |
|
(6.8) |
|||||||
|
hпор3 |
ln dn Ж g |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где lЖ - длина пути жидкости на тарелке; ln - длина сливного порога; hnop - высота сливного порога.
Градиент уровня жидкости на тарелке оказывает наибольшее влия-
ние на работу тарелок, в которых осуществляется перекрестное движение па-
64
ра и жидкости (колпачковые, ситчатые и т. п.). Для S-образных, клапанных,
струйных и других типов тарелок градиентом уровня жидкости можно пре-
небречь. Градиент уровня жидкости в основном зависит от нагрузки тарелки по жидкости и конструктивных особенностей контактных элементов. Он влияет на распределение гидравлического сопротивления при прохождении через тарелку, особенно при больших диметрах колонны. Наличие градиента обуславливает неравномерность работы тарелки. Там, где жидкость поступа-
ет на тарелку, сопротивление будет больше на величину по сравнению со сливной стороной. Средний градиент равен:
ср |
|
. |
(6.9) |
|
|||
2 |
|
|
Степень не равномерности потока пара Sn через тарелку определя-
ется отношением скоростей пара в колпачках, соответствующей макси-
мальной и средней величине сопротивления:
S |
|
wmax |
. |
|
|
|
(6.10) |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
wcp |
|
|
|
|
||
Расчетная величина Sn находится как |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
pc pЖ |
|
|
|||||||
Sn |
|
|
|
|
|
|
2 |
. |
(6.11) |
||
|
рс рЖ |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Допустимая величина степени не равномерности работы тарелки: |
|||||||||||
|
|
|
Sn 1. |
|
|
|
(6.12) |
||||
Это условие необходимое, но не достаточное. Необходимо еще вы- |
|||||||||||
полнение условия устойчивости работы тарелки RV , которое определяет- |
|||||||||||
ся по соотношению Боллеса: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
R |
|
|
0,5. |
|
|
|
(6.13) |
||||
|
|
|
|
||||||||
V |
|
|
p |
|
|
|
|
65
6.3 Пример расчета тарельчатых колонн
Рассчитать и подобрать типовую колонну непрерывного действия для ректификации смеси метанол - воды. Исходные данные:
Производительность колонны по дистилляту GD , кг/ч Концентрации легколетучего компонента (весовые), %
висходной смеси xF
вдистилляте xD
вкубовом остатке xW
Флегмовое число R Давление в колонне
Температура кипения в среднем сечении верхней части колонны Т1, К Температура кипения в среднем сечении нижней части колонны Т2, К Число тарелок в верхней части колонны:
-с капсульными колпачками тТК.В.
-с туннельными колпачками тТМ.В. Число тарелок в нижней части колонны:
-с капсульными колпачками тТК.В.
-с туннельными колпачками тТМ.В.
1500
40
98,5
1,5
1,25
атмосферное
347
364
10
11
8
9
Решение
Рассчитываемая колонна непрерывного действия состоит из двух частей: верхней - укрепляющей, нижней - исчерпывающей. Учитывая из-
менение молекулярного веса поднимающегося по колонне пара (это отра-
жается на скорости пара), производим раздельный расчет верхней и ниж-
ней частей колонны.
Расчет верхней части колонны
Молекулярный вес смеси при средней весовой концентрации легко-
летучего компонента
x |
xD xF |
|
0,985 0,4 |
0,683; |
|
|
|||
1 |
2 |
2 |
|
|
|
|
66
МСМ |
|
|
М1М2 |
|
32 18 |
25,6, |
|||
М |
2 |
х М |
1 х |
|
18 0,683 32 0,314 |
||||
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
где М1=32 - молекулярный вес метанола; М2=18 - молекулярный вес воды.
Плотность пара
п |
|
МСМ |
ТО |
|
25,6 273 |
0,9 |
3 |
|
|
|
|
|
кг/м |
, |
|||||
22,4Т1 |
22,4 347 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
где Т1=347 К - температура в среднем сечении верхней части колонны.
Расход пара в колонне:
Vсек |
GD R 1 |
1500 1,25 1 |
3 |
|
||
|
|
|
1,40 |
м |
/с. |
|
|
|
|||||
|
n |
3600 0,9 |
|
|
Принимаем тарелку типа ТСК-1 с капсульными круглыми колпач-
ками.
Вэтомслучаеориентировочнаяскоростьпаравколонне:
1 0,040 |
Ж П |
0,40 |
883 0,9 |
|
1,24 м/с, |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
п |
|
|
0,9 |
|
|
|
|||||
где Ж 2 1 х1 1 х1 800 0,693 1000 0,317 883кг/м; |
1 800 |
|||||||||||||
кг/м3 - плотность метанола; |
2 1000 кг/м3 - плотность воды. |
|
||||||||||||
Диаметр колонны будет: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
D |
|
|
4Vсек |
|
|
|
|
4 1,04 |
|
1,06 |
м. |
|
||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
3,14 1,24 |
|
|
Принимаем колонну диаметром 1000 мм, имеющую число колпач-
ков т = 29.
Высота прорези в колпачке определяется
hnp |
21,23 |
|
1,04 |
|
2 |
0,9 |
|
0,024 м. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|||||||
|
|
29 30 |
|
863 0,9 |
|
|
Принимаем высоту прорези в колпачке hnp = 25 мм.
Действительная скорость пара в колонне
67
|
|
4Vсек |
|
4 1,04 |
1,32 м/с. |
|
3,14 1 |
||||
1 |
D2 |
|
|
Для выбора расстояния между тарелками находим значение
|
|
п |
0,5 |
|
0,9 |
0,5 |
|
|
|
|
1,32 |
|
|
0,0426. |
|
|
|
|
|||||
1 |
|
|
|
|
|||
|
Ж п |
863 0,9 |
|
|
Принимаем глубину погружения прорези колпачка hг = 15 мм. В соответ-
ствиисэтимизрис.6.2находимрасстояниемеждутарелками hТ =400мм.
Высота установки регулировочной планки сливного порога hnop hnp hг 8 25 15 8 48 мм.
Скорость пара в прорезях колпачков
|
|
|
Vсек |
|
1,04 |
|
|
|
|||
пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 м/с. |
m z fnp |
29 30 10 |
|
|||||||||
|
|
|
|
4 |
|||||||
Сопротивление сухой тарелки |
|
|
|
|
|
|
|
||||
pсух |
|
п |
пр2 |
|
5 |
0,9 122 |
324 н/м2. |
||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
2 |
|
|
|
Сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения,
р |
|
4 |
|
4 0,029 |
17 н/м2, |
dЭ |
|
||||
|
|
0,0069 |
|
где + 0,029 Дж/м2 - поверхностное натяжение смеси жидкостей при средней концентрации ее в верхней части колонны:
dЭ |
4fnp |
|
4fnp |
4 10 4 |
|
|
|
2 bnp hnp |
|
0,0069 м, |
|
np |
2 0,004 0,025 |
где b = 0,004 м - ширина прорези в круглых колпачках.
Расход жидкости в верхней части колонны
VЖ |
GD R |
1500 1,25 |
|
3 |
|
|
|
|
|
0,0006 |
м |
/с. |
|
|
3600 863 |
|||||
|
Ж |
|
|
|
ВысотасливажидкостиприсреднемзначениикоэффициентаК=1,12.
68
|
VЖ 2/3 |
|
0,0006 |
2/3 |
|||
hсл |
0,665K |
|
|
0,665 1,12 |
|
|
0,007 м, |
|
|
||||||
|
|
b |
|
0,71 |
|
где b = 0,71 м - длина сливного порога.
Градиент уровня жидкости на тарелке
h 2,3 10 |
3 |
VЖ L Ж |
|
|
||
|
hnop hсл 3 b D Ж g |
|
||||
2,3 103 |
|
|
6 10 4 0,58 0,0055 |
|
0,00186 0,002 |
м, |
|
|
|
|
|||
|
0,048 0,0066 3 0,71 1 863 9,81 |
|
где Ж = 0,0055 н сек/м2 - вязкость жидкости при средней концентрации метанола 68 % (весовых; L = 0,58 м - длина пути жидкости.
6.4 Расчет S-образных тарелок
Тарелки этого типа изготавливают в соответствии с ОСТ 26-536-78 с
диаметром 1000-8000 м. Расстояние между тарелками 450 мм. Однопо-
точные НТ 450 900 мм и двухпоточные НТ 600 900 мм. Полотно тарелки набирается из S-образных элементов, при сборке которых образу-
ются каналы для пара. Чтобы закрыть каналы с торцов и увеличить жест-
кость тарелки, между S-образными элементами устанавливают пластины.
В этих тарелках пар выходит из контактных элементов в направлении движения жидкости. Это способствует уменьшению градиента уровня жидкости ( ) на тарелке. Тарелки большого диаметра могут быть двух и
четырех поточными. КПД тарелки 0,6 0,8, max |
при скорости пара |
||||
w 0,7 0,9 м/с. |
|
|
|
|
|
Скорость пара определяется по формуле Саудерса-Брауна: |
|||||
|
|
|
|
|
|
w 8,5 10 5 c |
ж п |
, |
(6.14) |
||
|
|||||
|
|
п |
|
где
69
с с1 с2 L 35 , |
|
|
||||
c1 f (Hm ), |
|
c2 4. |
|
|
||
Гидравлическое сопротивление тарелки: |
|
|
|
|
||
p рсух рп ж рб , |
|
|
||||
рсух |
|
w2 p |
, |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
4,1(4,18), |
|
|
|
|
||
pп ж hпогр h1 , |
|
(6.15) |
||||
где hпогр 27 мм - глубина погружения прорези в жидкость. |
|
|||||
h 2,8L2/3 |
|
|
|
(6.16) |
||
1 |
|
|
|
|
|
|
(высота жидкости над водосливом). |
|
|
|
|
|
|
p 0,11w |
2,4 |
n |
g 1,2 |
, |
(6.17) |
|
|
n |
|
|
|
где wn - скорость пара в каналах.
70