- •Лекция 5 .
- •5.2.Измерение давления
- •5.3.Измерение температуры
- •5.4.Измерение расхода
- •5.5.Приборы для измерения глубины забоя
- •5.6.Глубинные дистанционные влагомеры
- •5.7.Контроль за химическим составом пластовой
- •5.8.Определение уровни жидкости эхолотами
- •5.9. Исследование скважин методом волнометрирования
- •Лекция 6. Физическая сущность процесса подъема газожидкостных смесей (гжз) из скважины
- •6.1. Характеристика гжс
- •А заполнение сечения трубы произойдет пропорционально плотности
- •6.2.Структура газожидкостных смесей
- •6.2.Физическая сущность процесса подъема жидкости
- •6.2.Относительная скорость движения газа в жидкости
- •Лекция7.
- •7.2.Подъем жидкости за счет гидростатического напора
- •7.4. Подъем жидкости за счет энергии газа
- •Если и, то (7.28)
- •7.5. Движение газожидкостной смеси в реальном подъемнике
- •Лекция8.
- •8.1. Условие фонтанирования скважины
- •8.2. Расчет фонтанного подъемника
- •В этом случае (8.20) примет вид
- •8.3. Расчет процессам фонтанирования с помощью
- •8.4. Исследование фонтанной скважины
- •8.5. Осложнения при работе фонтанной скважины
7.2.Подъем жидкости за счет гидростатического напора
В предыдущем разделе мы отметили, что если на не участвует в подъеме жидкости, то она поднимается на высоту Н за счет давления гидростатического напора пласта.
При этом забойное давление Рзаб должно обеспечить уравновешивание давления гидростатического столба – Рrc, компенсацию потерь на трение Ртр и устьевое противодавление
Рзаб=Рrc+Ртр+Ру (7.10)
Рrc=1gh (7.11)
Плотность жидкости принимается постоянной и независящей от Р и Т. Потери на трение составят
, (7.13)
где - коэффициент гидравлических сопротивлений, зависящий от режима движения жидкости ; V – средняя скорость движения жидкости; d – внутренний диаметр подъемных труб.
, (7.13)
где Q – объемный расход.
И з основного уравнения притока Q=K(Pпл-Рзаб)n получим
(7.14)
После подстановки значений (7.11), (7.12), (7.14) в (7.10) получим:
(7.15)
Это и есть условие фонтанирования за счет гидростатического напора.
Из полученных уравнений следуют выводы:
1)максимальный дебит будет получен при минимальном забойном давлении
( устьевое давление равно давлению насыщения Ру =Рнас).
(7.16)
2)Пластовое давление Рпл (Q=0)
Рпл = Ру+1gh (7.17)
Оценка эффективности подъема жидкости за счет гидростатического напора может быть произведена коэффициентом полезного действия
(7.18)
(7.19)
Плотность жидкости принимается постоянной( не зависящей от Р и Т), давление изменяется от Рзаб до Ру по стволу. Тогда затрачиваемая энергия составит
(7.20)
Подставив значение (Рminзаб – Рнас) из формулы (7.16) в (7.20) вместо (Рзаб-Ру) получим
(7.21)
Подставив в формулу (7.18) значение ее членов
(7.22)
Известно, что
, (7.23)
где А – числовой коэффициент, зависящий от режима движения:
А=50,235 - для ламинарного режима (закон Стокса);
А = 0,297 – для турбулентного режима (закон Блазиуса);
а – показатель степени, равный 1 для ламинарного и 0,25 для турбулентного режима; - кинематическая вязкость
(7.24)
Из уравнения (7.24) следует:
-КПД подъема жидкости не зависит от высоты подъема и плотности жидкости;
-повышение КПД можно достигнуть снижением вязкости жидкости и увеличением диаметра труб;
7.4. Подъем жидкости за счет энергии газа
Для обоснования вынесенного в заголовок вопроса представим такую схему (рис.7.2.) Для подъема жидкости необходим перепад давления между сечением 1-1 и 2-2, который будет израсходован на : уравновешивание гидростатического столба высотой Н (Рст), преодоление трения – Ртр, инерционные потери – Рин. Инерционными потерями вследствие их малости пренебрегаем.
Баланс давлений запишется
Р1-Р2=Рст+Ртр=смgh (7.25)
Но Р1=жgh1
Р2=жgh2 (7.26) Pтр=жghтр
Подставив значение Р1,Р2,Ртр из (7.26) в (7.25) и сделав преобразования, получим
жgh1-жgh2 =cмgH + жghтр (7.26)
(7.27)