1 Приближенная методика расчета Сайклинг-процесса

Сайклинг-процессом на-ся метод поддержание пластового давление в ГКЗ с целью предотвращения или снижения темпа выпадение конденсата в пласте путем обратной закачки отбензиненого газа через нагнетательные скважины.

Эффективность Сайклинг-процесса хар-ся коэффициентов охвата пласта жирного газа сухим. Различают полный и частичный Сайклинг-процесс.

При полном Сайклинг-процессе можем рассмотреть зависимость коэф-та охвата пласта вытеснения f_охв от безразмерного объема закачки Q^*.

Q^*=Q^пл_зак/(_н)

ПриР_зак=Р_н Q^*≈Q^пл_зак/Q_зап (1)

Коэффициент охвата пласта вытеснения характеризует отношение объема пласта, охваченного вытеснением, по всему газонасыщеному поровому объему.

Выделяют прорывное значение коэффициента охвата пласта и прорывное значение безразмерного объема закачки (Q^*_прор).

f_охв=1 – недопустимо для неоднородных пластов может реализовано в однородных пластах в случае поршневого вытеснения.

f_охв^прор=0,636+0,552V-0,804V² (2)

V=σ/К_ф (3)- коэффициент вариации проницаемости

К_ф=∑к_ih_i/∑h_i (4)

σ=[(∑(к_i-к_ср)²)/(n-1)]^0.5 (5)

При Q^*≤ Q^*_прор= f_охв^прор то f_охв= Q^*

При Q^*>Q^*_прор то

f_охв^прор=0,98239-0,97303exp(-1.3449Q^*) (7)

= Δf_охв/( Δf_охв+(ΔQ^*- Δf_охв)z_пл/z_зак-доля жирного газа в добываемой продукции

Q_доб^конд(t)=Q_зап^конf_охв(t)

Q_зап= η^нач_С5+

12. Особенности расчета показателей разработки в период падающей добычи в условиях газового режима (для технологического режима эксплуатации скважин постоянной депрессии на пласт).

Если на период падающей добычи задана динамика отбора г, то расчеты проводятся по алгоритму для известной динамики отбора. Но обычно в период падающей добычи прекращается бурение новых скв-н, т.е. считается что оно постоянно: n=const. В этом случае расчеты проводятся так:

Q^ст(t+t)=Q^ст(t)

Q_доб^ст(t+t)=Q_доб^ст(t)+Q^ст(1)(t+t)

Определим величину (t)/z():

[(t)/z()]⁽¹⁾=P_н/z_н-Р_атТ_плQ_доб^ст(t)/(_нТ_ст)

По изв-ой зависимости опр-м коэф-т z: z⁽¹⁾=z(_пл,Т_пл)

Определим (t):

⁽¹⁾(t)=[(t)/z()]⁽¹⁾z⁽¹⁾()

Опр-м дебит среденей скв-ы:

q_ср⁽¹⁾=-А_ср/(2В_ср)+[A_ср²/(4B_ср²)+(2(t)-_ср)_ср/B_ср]

Теперь вычислим отбор во 2-м приближении:

Q^ст(1)(t+t)=0,33q_ср⁽¹⁾(t)n

Q^ст(2)(t+t)=[Q^ст(1)(t+t)+Q^ст(1)(t+t)] и т.д.

Итерации ведутся до сходимости по Р с заданной погрешностью:

^r(t+t)-^r-1(t+t)=0,005 МПа

где r – номер итерации.

2 Понятие пластового и горного давления

Горное давление (Р_гор) - давление которое испытывает горная порода на глубине Н. Р_гор=_г.п.gH, где _г.п – средняя плотность горной породы, g – ускорение свободного падения, Н – глубина залегания.

Пластовое давление – давление которое испытывает жидкость на глубине Н, оно равно гидростатическому давлению воды. P_пл=_вgH, _в – плотность воды.

Р_гор=2,5Р_пл, т. к. Р_гор=2500 кг/м³, Р_пл=1000 кг/м³.

То что пластовое давление не равно горному объясняется тем что скелет находиться в напряженном состоянии. Р_гор=Р_пл+ (1).  - напряжение горной породы. Горная порода не разрушается пока _пр (2). _пр – предел текучести горной породы. В ходе разработки пластовое давление падает исходя из (1) следует, что  возрастает. Если (2) нарушается то происходит перепаковка (разрушение, измельчение) горной породы.

Природа АВПД до конца не выяснена. Одна из гипотез: В результате тектонических сдвигов ловушка с газом переместилась с большей глубины на меньшую. Пластовое давление осталось тем же.

Особенностью эксплуатации месторождений с АВПД является то, что горная порода ненагружена. При снижении Р_пл резко возрастает . Например, ловушка находилась на глубине 4 км. Поднялась на глубину 2 км. Пластовое давление должно быть 20 МПа. Горное давление на этой глубине Р_гор=25009,84000=50 МПа. Отсюда следует =Р_гор-Р_пл=50-40=10 МПа.

Примером месторождения с АВПД является ГМ Зеварды в Средней Азии. Такие месторождения разрабатываются с поддержанием пластового давления, во избежание разрушения, перепаковки горной породы.

Среднезвешенное ((t)) по газонасыщенному объему порового пространства пластовое давление- это такое давление, которое установится в ГЗ после достаточно длительного простаивания всех экспл-ых скважин.

Из уравнения (1) мы можем найти величину (t) двумя способами:

(t)/ z̃= Р_н/ z_Н - Р_стТ_пл Q_доб(t)/ ( _н Т_ст) (1)

1) очень часто для конкретной залежи бывает известна зав-ть м/у коэф-ом z и Р в виде полинома второй степени, т.е.

Z=α+βР+γР² (2)

Тогда в этом случае подставив (2) в (1) получаем квадратное уравнение зависимости от(t).

2) уравнение (1) решается методом итераций с использованием графиком Брауна-Катца (z=f(T_пр,Р_пр))

Определение приведенного давления

Залежь не разрабатывается, т.е. нах-ся в термодинамической равновесии.

Р₁=Р₂ е^S – барометрическая формула Лапласа-Бабинэ.

S=0,03415ΔН/(z_срТ_пл)

Для оценки величины Р_пл замеры в оставленных скважинах приводят к единой горизонтальной плоскости. Этой плоскостью м.б. либо начальное положение ГВК, либо середина этажа газоносности.

1) НГВК

Р ^прив₁=Р₁ е^S1 : S₁=0,03415h₁/(z_ср1Т_пл)

Р ^прив₂=Р₂ е^{S 2} : S₁=0,03415h₂/(z_ср2Т_пл)

Р ^прив₁= Р ^прив₂=Р^НГВК_пл

2) середина h

Р^‘прив₁=Р₁е^–S’1

S^‘₁=0,03415h^‘₁/(z ^‘_ср1Т_пл)

Р^‘прив₂=Р₂е^+S2 :

S₁=0,03415h ^‘₂/(z ^‘_ср2Т_пл)

Р^‘прив₁= Р^‘прив₂=Р^{сер h}_пл

В разраб. залежи:

=1/Ω∫ Р(Ω)d Ω