![](/user_photo/_userpic.png)
- •Виды параллельных контуров
- •Параметры контура. Входное сопротивление контура первого вида
- •Резонансные кривые параллельного контура
- •Влияние внутреннего сопротивления генератора и сопротивления нагрузки на характеристики параллельного контура
- •Энергетические соотношения в параллельном контуре
- •Сложные параллельные колебательные контуры
![](/html/78320/2188/html_Wwax_uzZMs.tEa2/htmlconvd-ne7_Uo7x1.jpg)
В соотношении (13.15) учтено, что RΚΡ = ρR2 .
На основании соотношения (13.13) можно записать выражения фазочастотной и нормированной амплитудно-частотной характеристик ПрКК :
ϕ(ξЭ )= −arctgξЭ ;
KΗ (ξЭ )= 1+1ξЭ2 .
Графически АЧХ и ФЧХ представлены на рис. 13.7 соответственно.
Рис. 13.7
Под полосой пропускания параллельного контура, так же как и в последовательном контуре, понимается область частот, в пределах которой
сигнал проходит с ослаблением, не превышающим 12 .
Эта полоса будет |
|
∆ωπ =ωΡ QЭ , ∆fπ = fΡ QЭ . |
(13.16) |
Влияние внутреннего сопротивления генератора и сопротивления нагрузки на характеристики параллельного контура
В целях исследования влияния внутреннего сопротивления генератора Ri
на частотную избирательность параллельного контура обратимся к соотношению (13.15) для добротности. Из анализа выражения добротности следует, что при увеличении сопротивления Ri добротность QЭ увеличивается, стремясь к
максимальному значению Q = ρ(RL + RC ). При этом полоса пропускания контура
∆fΠ = fΡ QЭ уменьшается.
Однако следует иметь в виду, что при увеличении сопротивления Ri коэффициент передачи ПрКК K(0)= Kmax =1(1+ Ri
RΚΡ ) уменьшается.
Чтобы учесть влияние сопротивления нагрузки RΗ на добротность
параллельного контура рассмотрим рис. 13.8, где контур представлен в виде активного сопротивления RΚΡ , равного его сопротивлению на резонансной
частоте. Тогда выражение эквивалентного сопротивления контура примет вид
RΚΡЭ = |
RΚΡ RΗ |
= |
ρ2 |
= |
|
RΗ |
= |
ρ2 RΗ |
|
ρ2 . |
(13.17) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
RΚΡ + RΗ |
R |
ρ2 |
|
+ RΗ |
ρ2 − RRΗ R + |
ρ2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
R |
|
|
RΗ |
|
Подставив в выражение (13.1) вместо RΚΡ эквивалентное сопротивление RΚΡЭ , получим
7
![](/html/78320/2188/html_Wwax_uzZMs.tEa2/htmlconvd-ne7_Uo8x1.jpg)
QЭ = |
|
ρ |
|
|
(13.18) |
|
R + |
ρ2 |
+ |
ρ2 |
|
||
|
R |
R |
Η |
|||
|
|
|
||||
|
|
i |
|
|
Рис. 13.8
Выражение добротности ПрКК (13.18) учитывает влияние Ri и RΗ . Из
соотношения (13.18) следует, что для улучшения улучшение избирательных свойств параллельного колебательного контура необходимо стремиться к выполнению условий
Ri >> RΧΡ , RΗ >> RΚΡ . |
(13.19) |
Энергетические соотношения в параллельном контуре |
|
Определим активную мощность |
РaΡ , потребляемую контуром при |
резонансе, и коэффициент полезного действия η.
Активная мощность, потребляемая контуром при резонансе,
|
1 2 |
1 |
Em2 RΧΡ |
|
|
PaΡ = |
2 IΚΡ RΚΡ = |
|
|
. |
(13.20) |
2 |
(Ri + RΧΡ )2 |
Максимальное значение активной мощности достигается при выполнении условия Ri = RΧΡ . Тогда
PaΡmax = |
1 |
Em2 |
= |
Em2 |
. |
(13.21) |
|
8 |
R |
|
|
||||
|
ΚΡ |
|
8R |
|
|||
|
|
|
|
i |
|
Выражение нормированной активной мощности при резонансе может быть получено из соотношений (13.20) и (13.21) :
PaΡmax |
= 4 (R |
+ R |
|
)2 |
= 4 (1+ RΚΡ |
Ri ). |
(13.22) |
|||
PaΡ |
|
|
Ri RΧΡ |
|
|
RΧΡ |
Ri |
|
||
|
|
i |
|
ΧΡ |
|
|
|
|
|
|
Отношение активной мощности PaΡ , потребляемой контуром при резонансе RΚΡ , к активной мощности, отдаваемой генератором PaΓ , называется коэффициентом полезного действия, т.е.
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
η = |
PaΡ |
= |
2 IΚΡ RΧΡ |
|
= |
|
RΚΡ |
|
Ri |
|
. |
(13.23) |
||
|
P |
|
1 2 |
|
|
|
1+ R |
|
|
R |
|
|
|
|
|
aΓ |
|
2 IΚΡ (Ri + RΧΡ ) |
|
|
|
ΚΡ |
|
i |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Из графиков зависимости |
|
PaΡ |
PaΡmax |
и η отношения RΧΡ Ri (рис. 13.9) |
следует, что для получения максимальной мощности в ПрКК необходимо обеспечитьусловие RΚΡ = Ri , при этом КПДη = 0,5. Сувеличениемсопротивления
контура на резонансной частоте RΧΡ КПД увеличивается, однако при этом
активная мощность в контуре уменьшается.
Параллельный контур нашел широкое применение в радиотехнике. При его использовании в мощных радиопередающих устройствах, усилителях больше внимания уделяют повышению КПД, что достигается увеличением
8
![](/html/78320/2188/html_Wwax_uzZMs.tEa2/htmlconvd-ne7_Uo9x1.jpg)
сопротивления RΚΡ . При использовании ПрКК в схемах с малыми мощностями
(например, в радиоприемниках) стремятся повысить активную мощность, т.е. выбирают отношения RΚΡ Ri ≤1.
Следовательно, возникает необходимость изменения RΚΡ = ρ2 (RL + RC ). Если изменить RΚΡ за счет подключения к контуру шунтирующего сопротивления Rш ,
то при этом уменьшается добротность контура, определяемая выражением (13.18), а значит, и избирательность. Изменять характеристическое сопротивление ρ можно изменением L и (или) С, но при этом изменяются
резонансная частота, добротность, полоса пропускания, что не допустимо в условиях работы радиотехнического устройства на фиксированной несущей частоте.
Оказывается, что решить эту задачу с помощью к онтура первого вида невозможно. Задача изменения сопротивления вторичных параметров ϖΡ , Q , ∆fΠ
обеспечивается применением сложных колебательных контуров.
Сложные параллельные колебательные контуры
Параллельныеколебательныеконтурывсехвидов(см.рис.13.1)могутбыть представлены в виде обобщенной схемы (рис. 13.10), на которойX1 , X 2 -
реактивные сопротивления ветвей, а R1 , R2 - их активные сопротивления. Найдем выражение для комплексного сопротивления схемы (см.рис.13.10):
|
(R1 + jX1 )(R2 + jX 2 ) |
|
ΖΚ = |
R + R2 + j(X1 + X 2 ) . |
(13.24) |
В области малых расстроек выполняются условия R1 << X1 , R2 << X 2 . В этом случае выражение (13.24) запишется в виде
ΖΚ ≈ |
− X1 X 2 , |
(13.25) |
|
R + jX |
|
где |
R = R1 + R2 ; |
|
|
X = X1 + X 2 |
; |
Сопротивление сложного контура (13.25) при резонансе токов, который
наступает |
при |
условии |
X = X1 + X 2 = 0 (или X1 = −X 2 ), определяются |
||
соотношением |
|
|
|
|
|
ΖΚΡ = |
X12 |
= |
X 22 |
. |
(13.26) |
|
|||||
R |
|
||||
|
|
R |
|
9
![](/html/78320/2188/html_Wwax_uzZMs.tEa2/htmlconvd-ne7_Uo10x1.jpg)
Рис. 13.10
Для удобства дальнейших рассуждений соотношение (13.26) перепишем в несколько ином виде:
ΖΚΡ = |
X12 |
|
ρ2 |
= |
X12 |
RΚΡ = |
X 2 |
RΚΡ . |
(13.27) |
|
R |
ρ2 |
ρ2 |
ρ2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
где RΚΡ = ρ2 R - сопротивление ПрКК первого вида на резонансной частоте
;
ρ =ωΡ L = |
1 |
= |
|
- характеристическое сопротивление; |
|
L C |
|||||
ωΡC |
|||||
|
|
|
|
L и C – это суммарные индуктивность и емкость сложного контура при последовательном обходе элементов контура
Рис. 13.11
Выше в п.13. 1-13.8 были рассмотрены характеристики параллельного ПрКК первого вида. На практике нашли широкое применение ПрКК 2-го и 3-го видов.
Контур второго вида (рис. 13.11).
На основании соотношения (13.27) запишем выражение сопротивления контура
ΖΚΡ |
= |
|
X12 |
RΚΡ = |
ωΡ2 L12 |
RΚΡ = p2 RΚΡ |
(13.28) |
|||
|
ρ |
2 |
2 |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
ωΡ |
L |
|
|
|
где |
|
p = L1 |
L = L1 |
(L1 + L2 ) - коэффициент |
включения (0 ≤ p ≤1), который |
физически характеризует степень связи колебательного контура с предыдущей (а иногда и последующей) цепью.
Из соотношения (13.28) следует, что, изменяя коэффициент включения, можно в широких пределах регулировать сопротивление контура на резонансной частоте. Изменение коэффициента p не влияет на значение вторичных
параметровконтура. Выражение резонансной частоты ωΡ , получаемое из условия X1 + X 2 = 0 , имеет вид
ωΡ (L1 |
+ L2 )− |
|
1 |
|
|
|
= 0 ; |
|||
ωΡC 2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||
ωΡ = |
|
1 |
|
|
|
. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
(L + L |
)C 2 |
|
|||||||
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
10
![](/html/78320/2188/html_Wwax_uzZMs.tEa2/htmlconvd-ne7_Uo11x1.jpg)
Откуда следует, что при любом коэффициенте включения суммарная индуктивность остается величиной постоянной. Поэтому от
коэффициента ωΡ
характеристического сопротивления ρ =ωΡ (L1 + L2 ), добротности Q = ρ(R1 + R2 ) и полосы пропускания ∆ωΠ =ωΡ
Q .
Контур третьего вида (рис. 13.12). Сопротивление контура при резонансе
1
|
|
X 2 |
|
|
|
|
ω2C 2 |
|
|
C 2 |
||||
ΖΧΡ |
= |
1 |
|
RΧΡ = |
|
Ρ 1 |
|
RΧΡ = |
RΧΡ = p2 RΚΡ , |
|||||
ρ2 |
|
1 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
C1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ωΡ2C 2 |
|
|
|
||
где p = |
C |
|
|
; Рис. 13.12 |
|
|||||||||
C |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
C = |
C1C2 |
|
|
|
- емкость контура при последовательном его обходе, причем |
|||||||||
C |
+C |
2 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C < C2 , C < C1 .
Изменяявеличинуемкости C1 (или C2 ), можнорегулироватьсопротивление контура на резонансной частоте. При этом ωΡ и ρ не изменяются.
Выражение резонансной частоты и характеристического сопротивления контура имеет вид
ωΡ = |
|
1 |
|
; ρ = |
1 |
=ωΡ L2 = |
|
L2 |
|
. |
|
|
|
|
ωΡC |
|
|||||||
L2C |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
C |
Резонанс напряжений в сложных контурах.
Одна ветвь контуров 2-го или 3-го вида содержит последовательно, соединенные элементы L, R, C. Поэтому на некоторой частоте ωΡ имеет место
резонанс напряжений.
Для контура 2-го вида частота ωΡ′ превышает резонансную частоту контура при резонансе токов, так как
ωΡ′ = |
|
|
1 |
|
|
|
, ωΡ = |
|
|
1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
(L1 + L2 )C2 |
|||||||
L 2C2 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
Для контура 3-го вида, наоборот, ωΡ′ <ωΡ : |
|||||||||||||
ωΡ′ = |
|
1 |
|
|
|
, ωΡ = |
1 |
|
. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
L2C2 |
|
|
L2C |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
При |
резонансе |
напряжений (ω =ωΡ′ ) сопротивление ветви контура, |
содержащей R, L, C – элементы, минимально (т.е. равно R). Поэтому на частоте ωΡ эта ветвь контура шунтирует другую ветвь и сопротивление контура
становится малым, в результате чего напряжение на контуре практически не создается. Это свойство контура получило название ф и л ь т р а ц и и.
11
12