- •Федеральное государственное бюджетное образовательное
- •Определение среднего динамического и максимального динамического воздействия от колеса на рельс
- •Определение напряжений в элементах верхнего строения пути
- •1.4 Выводы и рекомендации
- •Определение напряжений на основной площадке и в теле землянного полотна
- •Проектирование и рачёт устойчивости пойменной насыпи
- •3.1 Определение расчетных характеристик грунтов
- •3.2 Проектирование пойменной насыпи
- •Дальше строю схемы для расчета устойчивости откоса пойменной насыпи.
- •Проектирование и расчёт дренажа выемки
- •4.1 Расчёт глубины заложения дренажа
- •4.2 Расчёт расхода воды, притекающего в дренаж
- •4.3 Расчёт пропускной способности дренажной трубы
- •Список использованных источников
Проектирование и рачёт устойчивости пойменной насыпи
3.1 Определение расчетных характеристик грунтов
1)Грунты насыпи в естественном состоянии:
объемный вес грунтов
коэффициент трения грунтов насыпи в естественном состоянии
,
где – угол внутреннего трения грунтов насыпи, равный 26,4º.
Удельное сцепление грунтов насыпи
2)Грунты насыпи во влажном состоянии
объемный вес грунтов
где – коэффициент пористости насыпи;
коэффициент трения грунтов насыпи во взвешенном состоянии
удельное сцепление грунтов насыпи во взвешенном состоянии;
3)Грунты основания во взвешенном состоянии
объемный вес грунтов
εосн – коэффициент пористости основания;
коэффициент трения грунтов основания во взвешенном состоянии
удельное сцепление грунтов основания во взвешенном состоянии
Найденные характеристики сводим в итоговую таблицу:
Таблица 10: « Расчетные характеристики грунтов пойменной насыпи »
Состояние пойменной насыпи |
Расчетные характеристики грунтов пойменной насыпи | ||
Объемный вес γ, т/м3 |
Коэффициент трения грунта, f |
Удельное сцепление грунта, сi, т/м2 | |
Насыпь при естественной влажности |
2,0 |
0,50 |
1,8 |
Насыпь во взвешенном состоянии |
1,0 |
0,43 |
1,26 |
Основание насыпи во взвешенном состоянии |
0,83 |
0,40 |
1,19 |
3.2 Проектирование пойменной насыпи
Проектирование пойменной насыпи осуществляется путем подбора, т.е. сначала вычерчивается поперечный профиль, а затем проверяется его устойчивость.
Поперечный профиль насыпи проектируют с учетом строительно-технических норм МПС СТН-Ц-01-95 “Железнодорожные колеи 1520мм”.
В пойменной насыпи со стороны подтопления обязательно устраивается берма, ширина бермы от 3 до 12 м, крутизна откосов 1:2. Отметка бермы считается по формуле:
отметка бермы = ГВВ+hв.+а ,
где ГВВ=193,8– горизонт высоких вод;
hв=1,01– высота набега волны;
а=0,25– технический запас.
отметка бермы=193,8+1,01+0,25=195,06 м.
При расчете устойчивости насыпи временную поездную нагрузку и вес верхнего строения пути заменяют условным столбиком шириной
2,75 м, высота столбика определяется по формуле :
где Рвр – интенсивность приложения временной нагрузки от локомотива, т/м2, (Рвр =ˣ1,3=1,89ˣ1,3=2,457=24,57 т/м2);
– объемный вес грунта насыпи при естественной влажности, т/м3,( т/м3).
Дальше строю схемы для расчета устойчивости откоса пойменной насыпи.
По высоте насыпи от 0 до 6м уклон откоса 1 : 1,5, от 6 до 12м уклон откоса 1 : 1,75, уклон откоса бермы 1 : 2. Высота насыпи по заданию 20,2 м. Относительная отметка основания насыпи 190,37 м; относительная отметка горизонта высоких вод (ГВВ) 193,8 м. Ширину бермы принимаем 5 м. После построения насыпи, на основной площадке земляного полотна показываем фрикционные столбики грунта, которые заменяют действие временной поездной нагрузки и вес верхнего строения пути. Далее строится прямая центров кривых сползания – отрезок АВ. Из середины отрезка АВ поднимаем перпендикуляр до пересечения с прямой, которая проводится под углом 36° из левой верхней точки столбика, заменяющего действие временной поездной нагрузки. Таким образом, получаем точку С. Из точки С, проводим радиус СВ. Соединяя радиусом точки А и В, получаем кривую обрушения.
В результате построения получили массив, ограниченный кривой обрушения и верхней границей насыпи (основная площадка земляного полотна, откосы насыпи, бермой и откосом бермы). Получившийся массив разбиваем на отсеки, границы которых выбираются следующим образом:
- в местах характерных точек;
- ширина отсека не должна превышать 6 м.
После разбития на отсеки из точки С опускаем вертикальную прямую до пересечения с кривой обрушения. Эта прямая разделит массив на две части. В левой части действуют удерживающие силы, а в правой сдвигающие силы.
На пересечении оси пути и горизонта высоких вод получаем точку, из которой строим кривую депрессии с уклоном 0,021. Кривая депрессии разделит насыпь на две части. В первой части (выше кривой депрессии) лежат грунты, находящиеся при естественной влажности; во второй части (ниже кривой депрессии) грунты, находящиеся в обводненном состоянии. Ниже отметки земли находятся грунты основания. Остальные расчеты сведем в таблицу 11.
Весь поперечный профиль насыпи делится на отсеки, Ширина отсека должна быть не более 6 м. Границы отсеков должны совпадать с характерными точками.
где угол α определяется графически.
Определяем коэффициент устойчивости:
где Д – гидродинамическая сила, т;
Д = Ω · I0 · γв
где Ω – площадь части сползающего объёма грунта, насыщенного водой, м2;
I0 = 0,021 – средний уклон кривой депрессии;
– объемный вес воды.
Ω1 = 622,8 + 11,65 = 634,45 м2
Ω2 = 268,0 + 0 = 268,0 м2
Д1 = 634,45 · 0,021 · 1 = 13,32 т/м3
Д2 = 268,0 · 0,021 · 1 = 5,63 т/м3
Ку1 = (1943,87 + 87,2 – 0,3)/(2009,5 + 13,32) = 1,004
Ку2 = (671,36+ 78,5 + 0)/(688,33 + 5,63) = 1,08
Вывод:
Насыпь находится в неустойчивом состоянии, т.е. не обладает достаточным запасом устойчивости.