ГЛАВА 8. МЕХАНИЗМЫ ПОВОРОТА
.pdfТехнологические грузоподъемные машины. |
80 |
_______________________________________________________________________________ |
|
Глава 8. Механизм поворота.
Исходные данные для проектирования механизма поворота:
FQ – грузоподъемная сила, H;
L– максимальный вылет стрелы крана, м;
Gi – веса отдельных узлов поворотной части крана, H;
Xi – расстояния от оси вращения крана до центров тяжести отдельных узлов поворотной части крана, м;
nкр ≤ 3 мин-1- частота вращения крана;
группа режима работы механизма поворота (1М, … ,6М);
tΣ– время работы механизма поворота за весь срок службы ГПМ, ч;
kH Е - коэффициент эквивалентности (при известных tΣ и группе режима работы); ПВ - относительная продолжительность включения.
§1. Примеры схем механизмов поворота .
Примеры схем механизмов поворота представлены на рис.8.1. Обозначения, принятые на рис.8.1:
Gм ,Gт ,Gмпод ,Gмпов ,Gпр – веса соответственно металлоконструкции, тали, механизма подъема, механизма поворота, противовеса;
Xм , X мпод , X мпов ,Xпр – расстояния от оси вращения крана до центра тяжести узла с соответствующим индексом;
Fг– горизонтальные силы, действующие на опорные узлы; Fв – вертикальная сила, действующая на опорный узел;
hп – расстояние между серединами опор, воспринимающих силы Fг.
Технологические грузоподъемные машины. |
81 |
_______________________________________________________________________________ |
|
Рис 8.1. 1-электродвигатель; 2-муфта; 3-тормоз; 4-редуктор;
5 и 7 – шестерня и колесо открытой зубчатой передачи; 6-предохранительная муфта; 8-таль; 9-механизм подъема; 10-противовес.
На рис.8.1,а,б представлены схемы кранов с вращающейся колонной с металлоконструкцией балочного типа: рис.8.1,а – вылет крана - переменный, механизм поворота установлен на полу цеха; рис.8.1,б – вылет крана - постоянный, механизм поворота смонтирован на колонне крана.
На рис.8.1,в,г представлены схемы кранов на неподвижной колонне с металлоконструкцией балочного типа: рис.8.1,в – вылет крана – переменный, механизм поворота смонтирован на поворотной части крана; рис.8.1,г – кран с противовесом, вылет крана - постоянный, механизм поворота установлен на полу цеха.
Технологические грузоподъемные машины. |
82 |
_______________________________________________________________________________ |
|
§2. Опорные узлы.
1. Силы, действующие на опоры.
1.1 Горизонтальные силы Fг.
а) краны с постоянным вылетом.
|
(FQ + Gзах )× L + åGi' × X i' - åGi" × X i" |
|
Fг = |
|
, |
|
||
|
hп |
где Gi' и Gi" - веса отдельных узлов поворотной части крана, расположенных относительно оси вращения крана соответственно со стороны груза и со стороны, противоположной грузу;
X i' и X i" - расстояния от оси вращения крана до центров тяжести отдельных узлов поворотной части крана, расположенных относительно оси вращения крана соответственно со стороны груза и со стороны, противоположной грузу.
б) краны с переменным вылетом.
Fг = (FQ + Gт ) × L + åGi' × X i' - åGi" × X i" . hп
1.2 Вертикальная сила Fв.
а) краны с постоянным вылетом.
Fв = FQ + Gзах + åGi .
б) краны с переменным вылетом.
Fв = FQ + Gm + åGi .
2. Конструкции опорных узлов крана.
Горизонтальную силу Fг воспринимают радиальные двухрядные сферические (шариковые или роликовые) подшипники качения (рис.8.2, 8.3, 8.6).
Технологические грузоподъемные машины. |
83 |
_______________________________________________________________________________ |
|
В кранах на неподвижной колонне нижняя опора, воспринимающая силу Fг может быть выполнена в виде роликов (катков), катящихся по колонне (рис.8.4, 8.5).
Рис.8.2.
Технологические грузоподъемные машины. |
84 |
_______________________________________________________________________________ |
|
Рис.8.3.
Применяют два ролика (рис.8.4), если при работе с грузом и без груза сила Fг направлена в одну сторону (кран без противовеса), и четыре ролика (рис.8.5) – если в разные стороны (кран с противовесом).
Рис.8.4.
Технологические грузоподъемные машины. |
85 |
_______________________________________________________________________________ |
|
Рис.8.5.
Fn – сила взаимодействия ролика с колонной (рис. 8. 4).
Fn = |
Fг |
|
. |
|
2 cosα |
||||
|
|
|||
При ручном повороте принимают α |
= 30 ; при механическом |
приводе, расположенном вблизи нижней опоры принимают α = 40 при двух роликах, α = 40 или α = 45 при четырех роликах.
Ролики выполняют бочкообразными и рассчитывают по контактным напряжениям. Оси роликов проверяют на изгиб, а цапфы осей и отверстия для них - на смятие.
Вертикальную силу Fв воспринимает упорный подшипник качения (рис.8.3, 8.6).
Технологические грузоподъемные машины. |
86 |
_______________________________________________________________________________ |
|
Рис.8.6.
Для обеспечения возможности самоустановки упорный подшипник должен опираться на сферический шарнир, состоящий из конической шайбы 1 и сферической шайбы 2 (рис.8.3, 8.6).
В кранах с вращающейся колонной нижнюю опору выполняют комбинированной (рис.8.3) с радиальным подшипником, воспринимающим горизонтальную силу Fг, и с упорным подшипником, воспринимающим вертикальную силу Fв. Верхняя опора – плавающая
Технологические грузоподъемные машины. |
87 |
_______________________________________________________________________________ |
|
(рис.8.2) с радиальным подшипником, воспринимающим горизонтальную силу Fг.
В кранах на неподвижной колонненаоборот: верхняя опора (рис.8.6) - комбинированная с радиальным подшипником, воспринимающим горизонтальную силу Fг, и с упорным подшипником, воспринимающим вертикальную силу Fв. Нижняя опора – плавающая, воспринимает горизонтальную силу Fг. В этих кранах нижнюю опору выполняют обычно в виде роликов (катков), катящихся по колонне (рис.8.4, 8.5), иногда - с радиальным подшипником.
3. Расчет подшипников крановых опор.
При частоте вращения крана nкр < 1 мин-1 подшипники крановых опор рассчитывают по статической грузоподъемности.
Условия пригодности подшипников: а) радиальных Соr ³ ξFг ,
б) упорных Соа ³ ξFв ,
где Сor и Cоа - соответственно радиальная и осевая базовые статические грузоподъемности; ξ = 1,5 … 4 – коэффициент запаса, необходимый для обеспечения
плавности вращения и стабильности момента трения. Для упорных подшипников рекомендуют ξ = 4.
Если радиальные подшипники дополнительно нагружены силой в зацеплении открытой зубчатой передачи (рис. 8.1), то для них принимают ξ = 2,25 … 2,5 . В этом случае расчет радиальных подшипников уточняют после проектирования открытой зубчатой передачи.
При частоте вращения крана nкр ³ ,1 мин-1 подшипники крановых опор рассчитывают на ресурс по динамической грузоподъемности с
Технологические грузоподъемные машины. |
88 |
_______________________________________________________________________________ |
|
обязательной проверкой по статической грузоподъемности. Т.к. частота вращения крана nкр ≤ 3 мин-1<10 мин-1,то принимают условно nкр =10мин-1 .
В кранах на неподвижной колонне ,если нижняя опора выполнена в виде роликов ,катящихся по колонне ,каждый ролик установлен на двух радиальных подшипниках(рис.8.4).Тогда радиальная сила, действующая на один подшипник
Fr = |
Fn |
= |
Fг |
|
. |
|||
2 |
4cosα |
|||||||
|
|
|
|
|||||
Частота вращения ролика |
np = nkp |
Dk |
, |
|||||
|
||||||||
|
|
|
|
Dp |
|
|
где Dk и Dp -диаметры соответственно неподвижной колонны и ролика (рис 8.5).
При частоте вращения ролика 1 мин-1≤nр ≤ 10 мин-1 условно принимают nр =10 мин-1 .
В кранах с ручным поворотом подшипники крановых опор рассчитывают по статической грузоподъемности.
§3. Момент сопротивления повороту грузоподъемной машины.
Определяют момент Ттр от трения в опорах относительно оси колонны.
1. Краны с двумя радиальными и одним упорным подшипниками.
Tтр = Fг × f p × d2в + Fг × f p × d2н + Fв × f y × d2у ,
где fp и fy – приведенные коэффициенты трения соответственно в радиальных и упорном подшипниках (зависят от типа подшипников) ; dв, dн, dу – внутренние диаметры соответственно верхнего радиального, нижнего радиального и упорного подшипников.
Технологические грузоподъемные машины. |
89 |
_______________________________________________________________________________ |
|
Обычно оба радиальных подшипника принимают одинаковыми, и, следовательно, dв = dн = dр, где dр – внутренний диаметр радиальных подшипников.
Тогда |
Tтр = Fг × f p × d р + Fв × f y × |
d у |
. |
|
|||
|
2 |
|
2.Краны на неподвижной колонне, если нижняя опора выполнена в виде роликов (катков), катящихся по колонне.
Сначала рассмотрим нижнюю опору. Расчетная схема представлена на рис.8.5.
Качение роликов по колонне рассматривают как качение по плоскости. Тогда по аналогии с механизмом передвижения (гл.7, §3) можно записать силу сопротивления передвижению одного ролика
Fст = 2 × Tст
D
р
|
æ |
f p |
× |
d |
ö |
|
|
2 × Fп × ç |
2 |
+ μ ÷ |
, |
||
= |
è |
|
|
ø |
||
|
Dр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Dр – диаметр ролика;
d – внутренний диаметр радиальных подшипников в роликах.
Момент сопротивления качению двух роликов относительно оси колонны
|
|
Dк + Dр |
æ |
|
d |
ö |
|
Dк + Dр |
|
|
Tтр р |
= 2 × Fст × |
|
= 2 × Fn × ç |
f p × |
|
+ μ ÷ |
× |
|
, |
|
2 |
2 |
Dр |
||||||||
|
|
è |
|
ø |
|
|
где Dк – диаметр неподвижной колонны (рис.8.5).
В формуле (8.1) Fn = |
Fг |
. |
|
2 cosα |
|||
|
|
(8.1)
(8.2)
Подставив (8.2) в (8.1), окончательно получим момент трения TтрН в нижней опоре
|
|
|
Fг |
æ |
d |
ö |
|
Dк + Dр |
|
TтрН |
= TтрР |
= |
|
ç f p × |
|
+ μ ÷ |
× |
|
. |
|
2 |
Dр |
|||||||
|
|
|
cosα è |
ø |
|
|