Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги / Основы технологии машиностроения

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.11.2023

Размер:

27.54 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 4849 / 5049 50 > Следующая >>>

Основные направления развития технологических методов

481

ственных процессов, а лишь конструкция, разработанная с учетом технологических требований производства. Вместе с тем развитие

исовершенствование технологических методов производства обеспе чивают предпосылки для создания более высокого класса конструк ций. Современное развитие техники повышает требования к техно логическим методам производства, что обязывает технолога неустанно

инепрерывно совершенствовать эти методы.

Новые конструкции заставляют изыскивать новые технологические методы производства и, наоборот, развитие технологии машинострое ния, создание новых высокопроизводительных и высокоточных мето дов производства обеспечивают возможность создания новых, более совершенных конструкций. Не случайно поэтому на передовых заво дах нашей страны существует тесное содружество конструкторов и технологов при создании новых конструкций. Такое содружество обусловливает неуклонный рост советской техники и технологиимашиностроения.

31 Коваи 572

				ПРИЛОЖИ		Е la
Смещение прутков, калиброванных по 5-му классу точности,
при	закреплении в	цанге
Диаметр D в м м	Св. 6	Св. 10	Св. 18	Св. 30	Св. 50	Св. 80
Диаметр D в м м	до 10	до 18	до 30	до 50	до 80	до 100
	до 10	до 18	до 30	до 50	до 80	до 100
Радиальное смещение в м к	50	60	70	90	100	120
Осевое смещение в м к	30	40	50	60	70	80

П Р И Л О Ж Е Н И Е 16

Смещение круглой горячекатаной стали повышенной точности прокатки при закреплении в самоцентрирующем патроне

Диаметр D в м м .

10— 19— 26— До 9 18 25 48

сл СЛо °0|

60—	80—	100—	120—	130—
78	95	115	125	150

Радиальное		100	120	150	200	270	320	400	500	600	650
смещение в м к
Осевое	в мк	70	80	100	130	180	210	270	330	400	430
смещение
									П Р И Л О Ж Е Н И Е 1в
Смещение круглой			горячекатаной стали обычной точности прокатки
		при закреплении в самоцентрирующем патроне
Диаметр D
в м м		До 19 г о -			26—	50—	5 8 -	80—	100—	120—	Св.
			25		48	56	78	95	115	150	150
Радиальное
смещение	в м к	200	220		280	350	400	450	570	700	j 900
Осевое	в м к	130	150		190	230	270	300	380	470	ч
смещение											[600

						Приложения										483'
														П Р И Л О Ж Е Н И Е 1г
Средние значения смещения					заготовок			при закреплении в самоцентрирующем
						патроне
						Диаметр закрепляемой поверхности D в мм
Характеристика поверх				До 50		Св. 50 Св 120 Св 260						До 50		Сп. 50	Св 120 Св :60
ности, воспринимающей						до. 120		до 260		до 500				до 120	до 260	до 500
силу зажима					Радиальное смещение								Осевое смещение

						заготовки			п мк				заготовки в мк
Получена		литьем
в земляную	форму		ма	300		400		500		600			100	120	150	200
шинной формовки		литьем
Получена				200		300		400		500			80	100	120	150
в постоянную форму			по
Получена	литьем
выплавляемой		модели		100		150			200	250			50	80	100	120
и в оболочковую		форму
Получена	горячей
штамповкой	на	моло		300		400			500	600			100	120	150	200
тах	горячей
Получена
штамповкой	на	криво		200		300			400	500			80	100	120	150
шипных прессах			об
Предварительная				100		150			200	250			50	80	100	120
работанная
Чисто обработанная					50	80			100	120			30	50	80	100
Шлифованная					20	30			40	50			10	15	25	30
При обработке заготовок с одного устапова, т. е.											при		неизменном закреплении
заготовки, полученные значения погрешности установки													принимать		под первый
технологический переход каждой из обрабатываемых поверхностей.
Для второго		переход		погрешность			установки			определять				по формуле
						*5 =	КеЬ + *инд'
где К — коэффициент			уточнения; е^— погрешность установки при первом переходе:
еинд— погрешность индексации поворотного устройства (поворотного стола, шпин
дельного		барабана,			револьверной				головки		и	т.	п.):	среднее значение
‘ инд= 5 °	м к -
При последующих переходах остаточная погрешность												установки ничтожно мала
и ею можно пренебречь, а учитывать только погрешность индексации.

При обработке плавающим инструментом погрешность индексации не учиты вается.

31*

484				Приложения
								П Р И Л О Ж Е Н И Е I d
		Смещение заготовок при закреплении в приспособлениях
	а)	При направлении силы зажима				перпендикулярно опорной базирующей по
верхности.
			Характеристика		поверхности				Осадка
			Характеристика		поверхности				заготовки
									в мк
Получена литьем в земляную форму машинной формовки и горячей									100— 150
штамповкой на молотах (черная поверхность)									100— 150
Получена литьем в постоянную форму						и	горячей	штамповкой	75— 100
на кривошипных прессах (черная поверхность)									75— 100
Получена литьем в оболочковую форму и						по	выплавляемой модели		40—50
После черновой			обработки						50—75
После		чистовой	обработки						10— 15
	б) При закреплении заготовок в приспособлениях							тисочного типа	зажимная
сила направлена параллельно опорной базирующей поверхности и вызывает пово
рот	заготовки.		Вследствие значительной			величины		погрешности закрепления
в приспособлениях тисочного типа этот метод установки применяется									для загото
вок,	имеющих небольшую			ширину.	плите	погрешностью закрепления			пренебре
	в)	При установке на		магнитной	плите	погрешностью закрепления			пренебре
гают.

			П Р И Л О Ж Е Н И Е 2
	Погрешность установки заготовки с выверкой
	(по данным тяжелого	машиностроения)
			Размеры заготовки в м
Вид установки		До 3	\| Св. 3 до 6 \|	Св. 6
		Погрешность установки в мм
С выверкой	по разметке	±0.5	±1.0	±1.5
С выверкой по обработанной поверх		±0.1	±0.2	±0,3
ности		±0.1	±0.2	±0,3
С выверкой	по черной поверхности	±1.5	±2.0	±3.0

						Приложения				485
									П Р И Л О Ж Е Н И Е За
Значения	/ —х \2			2	(/ — X)2 X2		в зависимости от расстояния			х до резца
Значения		1	)	V 1 I		1	в зависимости от расстояния			х до резца
		1	)	V 1 I		1
от торца заготовки,					находящегося		у передней бабки при обработке
				в центрах на токарном станке
				0		0,1/	0,2/	0,3/	0,4/	0,5/
С	~	7		1		0,81	0,64	0,49	0.36	0.25
С	~	7
( Я		2		0		0,01	0,04	0.09	0.16	0,25
( Я		2
(/ — X)2			X2	0		0.0081/3	0 0256/3	0,0441/3	0,0576/з	0.0625/3
		1		0		0.0081/3	0 0256/3	0,0441/3	0,0576/з	0.0625/3
		1
	X			U,5/		0,6/	0,7/	0,8/	0,9/	1,0/
(	т	)	а	0,25		0,16	0,09	0,04	0,01	0
(	т	)	а
е		т		0,2 i		0,36	0,49	0,64	0,81	1
е		т
(/ — х)2 X2				0.0625/3		0,0576/:<	0,0441/з	0,0256/з	0.0081/3	0
	1			0.0625/3		0,0576/:<	0,0441/з	0,0256/з	0.0081/3	0
	1

П Р И Л О Ж Е Н И Е 3 6

Ориентировочные значения податливости металлорежущих станков

Податливости одних и тех же типоразмеров станков как новых, так и нахо дящихся в эксплуатации, колеблются в широких пределах, поэтому можно ука зать лишь ориентировочные значения податливости.

Податливость токарных станков1

Высота центров в м м		200
Податливость	в м к/кг:	0.20
передней	бабки	0.20
суппорта		0,25
задней бабки		0.30
центров	.....................	0.20
патронов,	навинчиваемых на	резьбо
вой конец шпинделя при нагруже-
нии на плече 200 м м		1.4—0.7
Патронов с фланцевым креплением при
нагружении	на плече 300 м м ,

300

0,13

0,17

0,20

0.15

«о о 1 сч

400

0,10

0,12

0,16

0,10

0,4—0.2

U.0—U.Z

1 Нормы жесткости на станки токарные общего назначения см. ГОСТ 7895-56.

486		Приложения
При изменении плеча нагружения податливость патрона изменяется, поэтому
податливость патронов необходимо		определять для			различных плеч,	на которых
прикладывается сила	резания.
При определении податливости бабок необходимо учитывать податливость
центров при обработке в центрах и податливость патрона при						консольном
креплении заготовки,	суммируя податливость		бабки		с податливостью	центра или
патрона.					многошпиндельных токарных
Средняя суммарная податливость вертикальных
полуавтоматов W cm =	0,5 = 0,7 м к / к г .			токарных прутковых		автоматов:
Средние суммарные значения		податливости
а) одношпиндельных	WCm — 0,2 -г- 0,3 м к /к е ,		б)	многошпиндельных U/cm = 0,3-j-

-г- 0,4 м к / к г .

Среднее суммарное значение податливости бесцентрово-шлифовальных станков

W cm = 1 м к / к г .
Податливость вертикально-фрезерных станков мод.	612 в м к / к г
Корпуса шпиндельного узла	0.18
Шпиндельного узла	0,20
Узла консоль — салазки — стол	0,01
Суммарная узлов станка	0,40

П Р И Л О Ж Е Н И Е Зв

Ориентировочные

значения жесткости (/) и податливости ( W )

металлорежущих станков

Средние значения суммарной жесткости и податливости металлорежущих

станков:

станка с размером стола

4,25 х

1.5 м

/ =

2500 к г/м м ,

W =

1) продольно-фрезерного

0,4 м к /к г\

/ =

2800 к г /м м ,

= 0,36 м к/кг;

2) карусельного станка с диаметром стола 3 м

3) средние

значения

жесткости

податливости

для

узлов

расточного

станка мод. 2630

(с диаметром шпинделя

125 мм):

а) стола у шпиндельной стойки

/ =

18 000 к г /м м ,

W = 0,06 м к /к г; б) стола

в наибольшем

удалении от шпиндель

ной стойки / =

12500 к г /м м ,

W = 0,08 м к /к г;

в) шпиндельной

бабки / =

18000 кг/м м .

W =

0,06 м к / к г ; г) задней

стойки / =

1000 к г /м м ,

1,0

м к /к г .

Прогиб расточных скалок и оправок определяется

расчетом

в зависимости от

составляющей

силы резания Р у и прибавляется

суммарным

отжатиям узлов

станка (формулы для определения жесткости системы см. В. М. Кован „Расчет

припусков	на обработку	в машиностроении", Машгиз, 1953 или	сборник	работ
МВТУ,	„Технология	машиностроения", Машгиз, 1955, статья	Б. Т.	Бро-
салииа).

			Приложения			487
						П Р И Л О Ж Е Н И Е З г
Максимумы и минимумы суммарных отжатий				упругой системы		станок — заготовка
(К сист. в м к)	в	зависимости от	податливости передней		и задней бабок токарного
		станка	и прогиба	заготовки
X	0	0,1/ 0,2/	0,3/ 0.4/	С5/ 06/	0.7/	0,8/ 0,9/ 1.0/

1)	^ С И С Т .

2)Y С И С Т

3)^ С И С Т .

4)^ С И С Т .

5)^ С И С Т

6)^ С И С Т

27.3	25,7	25,1	25,4	25,7	26,1	26.4	26.8	27,3	28,6	30,8
		min								max

30.8	28.6	27,3	26,8	26,4	26.1	25,7	25,4	25,1	25,7	27.3
шах								min
27.3	26,4	26,8	28.9	30,4	31,2	31.1	30,4	29,0	29.2	30.8
	min				max
27.3	26,4	26,8	28.6	29.9	30,4	29,9	28.6	26.8	26 4	27,3
	min				max				min
27,3	25,7	25,1	25,1	25,2	25.3	25.2	25.1	25.1	25,7	27,3
max		min						min		max

27,3	26.0	25.9	26.4	27.0	27,3	27.0	26,4	25,9	26,0	27,3
max		min			max			min		max

Расчет отжатий системы

произведен

по

формуле

(29),

приведенной

к виду

(/ — x f JC2 ,

= PL U^cyn. +

H V c

+ W3.М>(т)г- 1 +

0,0062-—

• —----- f------ j ,

где 0,0062

1000

1000-64

1000.-64 •

при

этом

было

принято

d 3

3E J

3E n d *

Зстса-а3

Е — 2,2-104 кг/мм2 и

TZ •

При

всех

расчетах

было

принято:

Р у = 44 кг.;

J = - щ -

Wсуп==0,36 мк/кг;

d = 50 мм. Для

расчета

шести случаев

Ксист. принималось:

К . б .

0 .2 6

мк/кг;

W 3.6 =

0 ,3 4 мк/кг;

хспг =

0 ,4 3 3 /

0,5/;

/ = 3 0 0

мм;

l : d = 6.

2) Wn б= 0,34 мк/кг;

W3 б =

0,26 мк/кг;

хсгп =

0,566/ >

0,5/;

/ =

300

мм;

/: d = 6.

3) Wn б

0,26 мк/кг;

и?зб =

0,34

мк/кг;

хст

0,433/ <

0,5/;

400

мм;

l: d = 8.

и /п.б

= ^з-б = 0,26 мк/кг; хст

= 0,5/;

/ = 400 лш; /:d= 8.

Ц^п.б= ^з.б

= 0,26

мк/кг;

хсгп =

0,51;

300

мм;

l: d

Wn б =

W3.G = 0,26 мк/кг. хст =

0,5/;

/ = 345

мм;

I : d =

6,9

П Р И Л О Ж Е Н И Е 4

Классификация

и обозначения

чистоты

поверхности

по

ГОСТу 2789-51

Класс

Обозначения*

Оценка поверх

Н с к

в м к

H c p В

м к

ностей классов

5—12 по Н ср

v i

CB .

125 до

200

—

125

V 3

488	Приложения

Продолжение прилож. 4

Класс Обозначения

V V 4

БW 5

6V V 6

7• V W 7

8W V 8

9W V 9

	н ск в мк				в мк	Оценка поверх
	н ск в мк			Н ср	в мк	ностей классов
						6-12 по Н ср
Св.	_	до	6,3	Св. 20	до 40	Св.	_		20
Св.	3,2	до	6,3	—		Св.	10 до		20
в	1,6	в	3,2	—		в	6,3	»	10
Св.	0,8	до 1,6		_		Св.	3,2	до	6,3
в	0,4	в	0,8	—		в	1,6	>	3,2
в	0,2	в	0,4	—		в	0,8	»	1,6

W V V 1 0 V W V 1 1

« 3 < <	< <
« « «	<

»	0,1	»	0,2	—	Св.	0,5	до	0,8
в	0,05	*	0,1	—	в	0,25	»	0,5
в	0,025	в	0,05	0,06	в	0,12	»	0,25
			Св.	0,06	до 0,12

До 0,06

* По	вновь	утвержденному	ГОСТ 2789-59 для обозначения всех 14
классов чистоты		устанавливается один треугольник рядом с номером соответ
ствующего	класса, например, для		8-го класса: \ / 8 .

П Р И Л О Ж Е Н И Е 5 а

Классы точности и чистоты поверхности при обработке лезвийными инструментами

Виды обработки

Черновая обработка резцами

Черновая обработка цилиндрическими и тор цовыми фрезами

Чистовая обработка резцами и фрезами 1

. Тонкая обработка резцами и торцовыми 1 фрезами

Протягивание наружное и внутреннее Сверление Развертывание

Классы

точности

4—7

■t-	сл
	1

За—4

<м1

СО

2а—За

1 сл

2—За

Классы чистоты поверхности

4— 1

5— 3

6—4

8— 7

7—6

СЛ 1 001 СО

1 Чистовая скоростная обработка резцами и фрезами повышает чистоту поверх

ности па один класс.

Приложения	489
	П Р И Л О Ж Е Н И Е 56

Классы точности и чистоты поверхности при обработке абразивными инструментами

	Виды обработки		Классы точности		Классы
	Виды обработки		Классы точности		чистоты
					поверхности
Шлифование *:				3—2а	7—6
однократное . .				3—2а	7—6
предварительное				3	7—5
чистовое	. . . .			2а—2	8—7
тонкое .	. . . .			2 - 1	10—8
Притирочное шлифование				2—1	10—8
Притирка	шлифование .	. .		1-й и выше	12—8
Отделочное	шлифование .	. .	\	Класса точ-	1 3 -9
Полирование абразивной лентой и мягким			>	ности не по-	12—8
кругом с пастами			j	вышают	12—8

1 Скоростное шлифование повышает чистоту поверхности на один класс.

П Р И Л О Ж Е Н И Е 5в

Классы точности и чистоты элементарных поверхностей деталей машин

Элементарные поверхности деталей машин	Классы	Классы
Элементарные поверхности деталей машин	точности	чистоты

Посадочные шейки валов		5— 1
Посадочные отверстия		5—1
Рабочие поверхности	цилиндров	2— 1
Конические притертые отверстия		2—1
Индексные пальцы и отверстия под них		2а—2
Конические отверстия	под штифты	3—2
Шпоночные пазы и шпонки		4—2
Направляющие поверхности		—
Привалочные поверхности корпусных деталей		—
Несопрягаемые поверхности:
а) выступающие наружу		—
б) не выступающие	наружу	—
Плоскостные детали	тяжелого машиностроения —
отклонения от плоскостности 0,04—0,30 м м .		—

4—9

4—8

8—9

8—9 8—10

6— 8

5—7

.г^	00
1

5—7

3—5

5—7

П р и м е ч а н и е . Проф. М.	О. Якобсон, анализируя взаимосвязь точности
обработки и чистоты поверхности,	установил приближенную зависимость Н с р = С Ъ ,

(где 8 — допуск на данный размер заготовки или детали) и числовые значения коэффициента С в пределах 0,05—0,12 для разных принятых им условно групп посадок для размеров от 6 до 250 м м [57, стр. 152].

490	Источники и литература

П Р И Л О Ж Е Н И Е 6

Значения коэффициента основного времени при обработке на металлорежущих станках

(составлено по опытным данным для обычных в производственных условиях режимов резания)

		Вид обработки		Коэффициент
Отрезка дисковыми пилами и резцами				0,45—0,50
Центрование		на центровальных станках ....................		0.40—0.45
Фрезерование		торцов и центрование	на фрезерно-цент	0,50—0,55
ровальных		станках
Сверление	на сверлильных станках			0 50—0,65
Зенкерование		и развертывание на сверлильных станках		0,45—0,55
Обработка на токарных станках .			. .	0,55—0,65
Обработка	на	фрезерных станках .		0.55—0,75
Непрерывное фрезерование на карусельных и бара				0.85—0.90
банных фрезерных станках
Обработка на круглошлифовальных и внутришлифоваль-				0,6—0.8
ных станках			станках
Обработка	на	плоскошлифовальных		0,6—0 7
Обработка	на протяжных станках			0.35—0.45
Зубонарезание				0,75—0,85
Резьбофрезерование				0.70—0.75

И С Т О Ч Н И К И И Л И Т Е Р А Т У Р А

К г л а в е 1. Понятие об изделии и технологическом процессе в машиностроении

1.«Машиностроение», Энциклопедический справочник т. 5. Машгиз. 1947

2.Справочник машиностроителя, т. 5, изд. второе. Машгиз, 1955.

3.Справочник технолога машиностроителя, т. 1. Машгиз, 1956.

Кг л а в е 11. Точность в машиностроении

А н д р е е в

С.,

О выборе

охлаждающе-смазывающих жидкостей при

обработке отверстий развертками. ЦНИИТМАШ, кн. 82, Исследования в области

технологии

обработки

металлов

резанием. Машгиз, 1957

А р х а н г е л ь с к и й

Л.

А.,

О точности механизмов. Изд. МВТУ, 1951.

А ч е р к а н

Н.

С.,

Статистические

методы контроля. Машгиз, 1946.

Б а л а к ш и н

Б.

С.,

Размерные цепи и компенсаторы. Госмашметиздат,

1934.

Б а л а к ш и н

Б.

С.,

Технология станкостроения. Машгиз,

1949.

Б о р о д а ч е в

Н.

А.,

Обоснования методики расчета допусков и ошибок

размерных и кинематических цепей. АН СССР. 1946.

гиз,

10.

Б о р о д а ч е в

Н.

А.,

Анализ качества и точности производства. Маш

1946.

р у е в

Н.Г.

О точности механизмов.

АН СССР, 1

И.

Г.,

12.

Б р у е в и ч

Н.

Точность механизмов. Техтеоретиздат,

1946.

ных

13.

Б р у е в и ч

Н.

Г.,

Основы теории точности механизмов и теория реаль

механизмов. Изд. МВТУ

1951.

механизмов, у которых

положения

14.

Б ы х о в с к и й

М.

Л.,

Точность

звеньев описываются дифференциальными уравнениями. Известия АН СССР, ОТН

№11, 1947.

15.В о т и н о в К. В., Жесткость станков. Лонитомаш, 1940.

<<< < Предыдущая 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 4849 / 5049 50 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги