адиабаты и коэффициента скорости диффузора. Эти соотношения показа ны на рис. 16-5 для нескольких значений k и ср3. Из графика видно, что при данных значениях k и ф3 существуют определенные величины сте пеней сжатия: полной и в камере смешения. При любых заданных k и фз оптимальная степень сжатия в камере смешения растет с увеличе нием общей степени сжатия. Коэффициент <рз диффузора оказывает большое влияние на работу компрессора: чем меньше срз, тем ниже полная степень сжатия при заданной степени сжатия камеры смеше-
|
|
|
|
|
|
|
|
3,0 J, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,5т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
Рис. 16-6. |
Оптимальное значение коэффициен |
г о д |
|
-2 |
|
|
та К2 в зависимости от полной степени сжатия |
|
|
|
|
|
|
|
|
компрессора. |
|
|
|
t,5 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния. Поэтому при малых к. п. д. диффу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зора выгодно относить большую степень |
|
|
|
|
|
|
сжатия на |
камеру смешения. |
16-5 |
вы |
U0О |
10 |
|
|
|
(1 |
Если |
из |
графика |
на рис. |
|
|
|
го |
брать парные значения |
рз/Рк |
и р с/Рк, |
то |
Рис. 16-7. Степень сжатия ком |
можно определить соответственные опти |
прессора для |
перегретого |
водяного |
мальные значения коэффициента Кз и |
пара ( k = |
1,3) в |
зависимости от |
представить |
зависимость |
Кз=((рс/Ри) |
расчетного коэффициента |
графически |
(рис. 16-6). |
Пользуясь этим |
1 —_£р. = |
инжекции. |
|
|
графиком, можно рассчитать ряд значе |
3,2; |
2 — |
= |
г,; |
ний и по формуле |
(16-4) и выявить зна |
Рп |
|
Рп |
|
|
чение Пмакс. |
|
инжекции |
зависит |
от |
з — |
= |
20; |
4 — р± |
= |
50. |
Коэффициент |
Рп |
|
Рп |
|
|
соотношения |
между начальными |
давле |
|
|
|
компрессора |
ниями рабочей и |
инжектируемой |
сред, степени сжатия |
и показателя адиабаты потоков. На рис. |
16-7 эта зависимость показа |
на для перегретого пара |
с k =1,3 для нескольких отношений Рр/ра. |
При любых значениях рр/рп коэффициент инжекции растет с умень шением степени сжатия компрессора.
Для расчета размеров струйных компрессоров с цилиндрической камерой смешения пользуются следующими теоретическими и опытными формулами.
Критическое сечение рабочего сопла
fit |
б р |
- . |
i f |
Ее. |
|
1-Х • |
|
£ г |
V |
Рр |
|
|
У‘ * ш
Выходное сечение рабочего сопла
I г-х.
Сечение камеры смешения
/ k+i
- Ц ^ г - U
(ё) * -■
Длина камеры смешения:
/,;с = |
6с?3 |
при и < 0,5; |
| |
/кс = |
10d3 |
при и > 2. |
) |
( 1 6 - 7 )
( 1 6 - 8 ) ,
Угол расхождения диффузора 0= 8-ИО° При этом длина диффузо
ра будет: |
|
|
/д= (6-н7) (dc—dz). |
|
|
|
|
(16-9) |
|
|
|
|
|
|
|
Рабочее сопло, камера |
смешения и диффузор должны быть строго |
* |
|
Jo |
с-э |
концентричными. |
Несоблюдение |
этого |
|
1 |
^ |
й |
условия резко нарушает работу ком |
: =» |
|
г т ^ |
прессора. |
|
|
|
|
|
|
к |
|
Большое значение |
имеет расстояние |
|
h |
л |
|
|
|
|
I между |
выходным |
сечением |
рабочего |
|
|
|
|
сопла и входным сечением камеры сме |
|
|
|
|
шения. При неправильном выборе этога |
т, |
|
iZ* |
«о |
расстояния могут получиться удар струи |
“------------[S ='Г |
|
|
при входе в камеру смешения и пониже |
________ и |
|
|
|
ние эффективности ее работы. |
|
|
1---------------1 |
|
|
|
Условием, определяющим |
наивыгод- |
—J1L |
|
|
иейшее расстояние /, является равенства |
Рис. 16-8. Свободная струя в кор |
сечения струи и входного |
сечения |
каме |
пусе струйного |
насоса. |
ры смешения. |
(рис. |
16-8) |
в зависи |
|
|
|
|
Длина |
струи /с |
мости от коэффициента инжекции определяется такими опытными фор мулами:
|
I С = |
0 .3 7 + и |
при и ^0,5; |
|
|
|
|
4,4а |
|
|
|
|
/с = |
|Л),083 + |
0,76и — 0,29 £ |
при и < |
( 1 6 - 1 0 ) |
|
0,5. |
Здесь |
а = |
0,07-т-0,09 и пропорционально и. |
Диаметр свободной |
струи на расстоянии /с от сопла |
|
|
|
dc = l,55rf2(l -|-ы) при ы 3*0,5; |
|
|
dc = 3,4rf2|A),083-f- 0,76u |
|
( 1 6 - 1 1 ) |
|
при «<_ 0,5. |
Если |
при |
расчете выясняется, что dc<dz, то |
можно принять /= /с. |
В противном случае (т. е. при dc>ds) следует конструктивно принимать /> /с.
16-3. РАСЧЕТ ВОДОСТРУЙНОГО НАСОСА
Водоструйный насос действует аналогично газоструйному. Благода ря малой сжимаемости жидкостей можно полагать их объемы постоян ными, и уравнение адиабатного процесса даст k = oo.
Если в уравнении (16-4) положить А = оо, то для водоструйного на
соса будем иметь: |
|
|
|
|
|
|
Ki Và. pv + д рк —к,Уь.р' + ь. рк |
|
и — |
K,Ÿbpc + àp* - К гУ"К^ |
’ |
(16-12) |
где |
|
|
|
|
|
к 3= |
| / f |
[ 1 + |
*% " - ] ; Ар.. = |
Рг- |
Рн; |
А р к = |
р . , — |
Р к ; |
à p c = P c — Pn, р = |
|
• |
Наибольшее значение ы соответствует минимальному значению /С3. Поэтому, пользуясь условиями минимума, можно найти оптимальное значение 0:
РОПТ |
----- |
(16-13) |
В расчетах полагают фз= 0,9. |
Поэтому |
рОпт= 0,67 и /Сзопт= 0,98. |
Если коэффициент инжекции и и рабочий перепад давлений /;р—рп насоса заданы, то оптимальное значение перепада давлений рп—ри можно найти из условия получения максимальной величины перепада Pc—Рп- Результаты такого исследования приведены в графической фор ме на рис. 16-9.
Графики дают представление о изменении перепадов давлений в за висимости от коэффициента инжекции.
1к.с=М> при U<1; |
1 |
|
|
Рис. 16-9. Перепады давлений в |
( |
j |
зависимости от коэффициента ин |
/к.с = &/, при и > 3 . |
I |
жекции водоструйного насоса. |
Длина диффузора определяется по формуле (16-9).
Расстояние от выходного сечения сопла до входного сечения каме ры смешения определяется по соображениям, изложенным для струй ных компрессоров.
16-4. ХАРАКТЕРИСТИКИ СТРУЙНЫХ НАСОСОВ. РЕГУЛИРОВАНИЕ
Эксплуатация струйных насосов обычно происходит при перемен ных расходах и степенях сжатия. Представление о работе струйного насоса при переменном режиме получается при помощи характеристик
pc/pH=f(u), снимаемых опытным путем. Характеристики этого типа для
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пароструйного компрессора даны на |
рис. |
16-10 |
сплошными |
линиями, |
|
а теоретическая характеристика |
|
изображена |
пунктирной |
|
линией. |
|
|
Из |
действительных |
|
характе |
|
ристик |
видно, |
что увеличение |
|
коэффициента |
инжекции, дости |
|
гаемое изменением |
расхода рабо |
|
чей |
жидкости, |
вызывает |
умень |
|
шение |
степени |
сжатия |
компрес |
|
сора. |
Интересен |
факт |
|
резкого |
|
снижения степени сжатия в обла |
|
стях |
высоких |
значений |
и |
для |
Рис. 16-10. Характеристики пароструйных |
каждой |
из |
действительных |
ха |
компрессоров при рР/рц=6. |
рактеристик. |
Этот |
факт |
|
наблю |
|
дается в предельном режиме |
ра |
боты компрессора, когда скорость в камере смешения достигает крити ческого значения и дальнейшее увеличение и невозможно.
Расчетная характеристика является огибающей действительных ха рактеристик, потому что для каждого из компрессоров существует в ко ординатах и, pclpn единственная точка оптимального режима, которая должна принадлежать и расчетной характеристике.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Координаты и и p j p n являются относительными, и поэтому харак |
теристики |
рассмотренного |
|
|
|
|
типа |
для геометрически |
по |
|
|
|
|
добных |
струйных |
насосов |
|
|
|
|
одинаковы. |
|
исследова |
|
|
|
|
Подробное |
|
|
|
|
ние |
струйных компрессоров |
|
|
|
|
показывает, |
что |
степень |
|
|
|
|
сжатия |
и коэффициент |
ин |
|
|
|
|
жекции |
определяются лв |
ос |
|
|
|
|
новном |
отношением |
/з//рх- |
|
|
|
|
Чем |
меньше это отношение, |
|
|
|
|
тем выше степень -сжатия и |
|
|
|
|
ниже |
коэффициент |
инжек |
|
|
|
|
ции. |
Напротив, |
увеличение |
|
|
|
|
/з//рх |
уменьшает |
степень |
Рис. |
16-11. Характеристики водоструйного на |
сжатия и увеличивает коэф |
|
|
соса. |
фициент инжекции. |
|
|
|
|
|
|
Уравнение (16-3), преобразованное применительно к водоструйно |
му насосу, дает |
зависимость |
Д'рс/Лрр=/(ы), |
(где |
Арс= р с—Рп\ А*Рр= |
= /?р—/?„). Эта зависимость-показана на рис. |
16-11 пунктиром, а сплош |
ными линиями нанесены |
опытные |
характеристики |
случайных насосов |
типа |
насоса |
ВТИ — Мостеплосети. |
|
|
|
Для всех типов водоструйных насосов характерно повышение пе репада давлений рс—рп при уменьшении коэффициента инжекции. Мак симальный перепад создается водоструйным насосом при и = 0.
Из опытных характеристик на рис. 16-11 следует, что перепад дав лений рс—рп при одинаковых коэффициентах инжекции определяется отношением
Большие перепады создают водоструйные насосы с малым отноше нием площадей поперечного сечения камеры смешения и выходного се чения рабочего сопла К
1 Вся глава «Струйные |
насосы» изложена по книге Е. Я. Соколова «Тепловые |
сети» (Госэнергоиздат, 1956) |
[Л. 37]. |
Глава семнадцатая
ЭРЛИФТЫ
17-1. СПОСОБ ДЕЙСТВИЯ. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ
Для подъема жидкости с одного уровня на другой можно исполь зовать способ, указанный в § 1-4.
Расположим между уровнями А и В (рис. 17-1) вертикальную тру бу У, имеющую на нижнем конце отверстия 2 и снабженную воздушной
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
камерой |
3. |
Последняя |
имеет плотное дно |
|
|
И |
|
с патрубком для |
присоединения воздушной |
|
|
|
трубы 5. |
Верхнее |
основание камеры |
снаб |
|
|
|
|
жено большим количеством мелких отвер |
|
|
=t: |
|
стий, через которые воздух, подаваемый по |
|
|
|
|
трубе, просеивается, образуя в трубе |
У пу |
|
|
|
|
|
зырчатую смесь с жидкостью. |
|
|
|
|
|
|
|
|
По условию равновесия жидкости в со |
|
|
|
|
|
общающихся |
сосудах |
наружный |
столб |
|
|
|
:|; |
|
жидкости с высотой, равной глубине погру |
|
ГЯ |
|
г |
Н З |
жения |
# п, |
стремится |
уравновеситься |
с бо |
|
|
I-: |
Усм - |
|
лее легким |
столбом |
смеси |
в трубе У. При |
|
|
|
|
этом глубина |
погружения |
может |
быть |
по |
|
|
$ |
|
Нп |
добрана такой, что она не только уравнове |
|
|
f |
|
|
|
сит, но и несколько -превысит необходимую |
|
х;'< |
|
|
высоту |
столба |
смеси |
Нп + Н. Таким |
обра |
|
х;, |
|
|
зом, при непрерывной подаче воздуха в ка |
|
|
.3 |
|
меру будет происходить подача смеси по |
|
|
|
|
|
трубе У на |
уровень В. |
Через |
верхний |
от |
|
|
|
|
|
крытый конец этой трубы смесь будет вы |
Рис. 17-1. |
Схема работы |
ливаться, |
а |
заключенный |
в |
ней |
воздух — |
выделяться в атмосферу. Вода будет непре |
|
|
эрлифта. |
|
рывно |
подсасываться |
через |
отверстия |
2 |
н |
|
\ |
|
|
в стенке нижнего конца трубы. |
|
упо |
|
|
|
Если |
для перемещения |
жидкости |
|
|
\ |
Ло уравнению |
требляется воздух, то подъемник такого ти |
4МОП |
|
\ |
(17-1) |
па называют эрлифтом, а если какой-либо |
У |
|
|
|
технический |
газ, — то газлифтом. |
|
|
|
|
/ |
\ |
\ |
|
Обозначим через у и уСм удельные веса |
/ |
/ |
|
|
|
|
\ |
|
Жидкости и смеси ее с воздухом или газом. |
/ |
|
|
\ |
|
|
|
|
|
Условие |
|
равновесия |
жидкости, |
окружаю |
1 |
|
|
|
Усм |
|
|
|
|
|
щей трубу У, ниже уровня А и смеси в тру |
В |
ъ ГСШКр |
УсУУ |
бе записывается так: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
17-2. |
Влияние уСм |
на вы |
|
|
|
у Н п = у с п ( Н + Н п) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соту подачи эрлифта. |
Отсюда может быть определена высота подачи жидкости эрлифтом:
и = Ч т Ь - ' } i t : " <17-»
Следовательно, высота подачи эрлифтом жидкости заданного Удельного веса пропорциональна глубине погружения и зависит от кон центрации воздуха в смеси.
Уравнение (17-1) представлено графически при tfn = const на рис. 17-2. Приближение величины усм к нулю вызывает стремление вы соты подачи к бесконечности. Этот факт, вытекающий из уравнения рав новесия жидкости в сообщающихся сосудах, в действительности приме нительно к движущейся смеси не подтверждается. При работе эрлифта Энергия затрачивается не только на перемещение жидкости с нижнего
уровня на верхний, но также и на преодоление сопротивлений при дви жении и сообщение жидкости кинетической энергии.
Если 'усм=у, то воздуха в смеси нет и Я —0. Повышение содержа ния воздуха в смеси уменьшает удельный вес ее и вызывает некоторую высоту подъема Я > 0. Если при этом смесь из верхнего конца трубы выливается, то в трубе происходит непрерывное движение со скоростью, тем большей, чем меньше усм-
Если уменьшить удельный вес смеси до некоторого критического значения (уСм)кр, то дальнейшее снижение его будет вызывать пони жение высоты подъема вследствие быстрого роста гидравлических со противлений, а также по причине прорыва воздушных масс через толщу смеси на поверхность. Поэтому действительная зависимость H=f ( y см), представленная на рис. 17-2 пунктирной линией, начиная с (усм)кр, рез ко отклоняется от расчетной.
Глубину погружения принято выражать в процентах полной высоты
трубы эрлифта: |
|
(н ^ = ~ н Т н Г 100°/о- |
(17‘2) |
Отсюда можно найти абсолютное значение глубины погружения:
Глубину погружения, необходимую для подачи жидкости на задан ную высоту Я, можно рассчитать на основании теоретических сообра жений. Последние ввиду сложности действительного процесса движения смеси в трубе опираются на упрощенные схемы этого движения и по этому должны корректироваться практикой.
Для расчета Яп обычно пользуются таблицами, составленными по статистическим сведениям о выполненных эрлифтах.
Могут быть использованы следующие данные:
II, |
м До 40 |
40—75 |
90—120 |
120—180 |
Нп, % |
70 |
60 |
55 |
45 |
Приняв (Яп) 0/о |
по |
выражению |
(17-3), |
можно определить глубину |
погружения в метрах.
Для малых подъемов глубина погружения существенно превосходит высоту подъема; установка эрлифта требует значительной длины водоподъемной трубы под уровнем подаваемой жидкости.
17-2. НЕОБХОДИМОЕ КОЛИЧЕСТВО ВОЗДУХА И ДАВЛЕНИЕ ЕГО
Если эрлифт подает жидкость с удельным весом у (кГ/м3) на вы соту Я (м) в количестве Q (мъ/сек), то полезная мощность, развивае мая им, равна:
Nn=yQH (кГм/сек).
Положим, что эрлифт расходует воздуха нормального состояния V\ (м3/сек), подводимого в напорную камеру под давлением р2 (кГ/м2). В трубе эрлифта в процессе подъема жидкости расходуется мощность, затраченная в компрессоре установки, равная:
N K = P ,V t In £Î ._J___
Следовательно, к. п. д. эрлифта будет:
4QH
т)э: Р ^ПЗ^М. (17-4) /ММп-
Коэффициент полезного действия эрлифта зависит от глубины по гружения и в среднем равен 0,51
Из уравнения (17-4) следует:
V. = - |
4QH |
“УизУм. |
(17-5) |
р . |
|
ЪР* 1п |
|
|
По уравнению (17-5) можно рассчитать количество воздуха, необ |
ходимое для подачи расхода Q на высоту Я. Очевидно, |
|
Р2=уНп. |
|
(17-6) |
Работу эрлифта можно представить в форме диаграммы V=Q (рис. 17-3). При нагнетании в камеру эрлифта малых количеств воз духа подачи нет вследствие низкого значения уем
При увеличении расхода воздуха до V\ столб смеси достигает верх него выходного конца трубы и при дальнейшем повышении V эрлифт
производит |
подачу. Здесь |
наблюдает |
|
ся постоянное увеличение |
производи |
|
тельности до тех пор, пока количество |
|
подаваемого |
воздуха |
сделается рав |
|
ным V2. При этом Q = |
Q Mакс- |
Дальней |
|
шее увеличение V приводит к пониже |
|
нию производительности эрлифта. Это |
|
объясняется |
повышением |
гидравличе |
|
ского сопротивления трубы эрлифта и |
|
увеличением |
содержания |
воздуха Рис. 17-3. |
Зависимость производи- |
в см еси |
, |
|
|
|
тельности |
и к. п. д. эрлифта от рас- |
1 ,, |
|
|
|
„ |
хода воздуха. |
Коэффициент полезного |
действия |
|
эрлифта в процессе изменения V
изменяется и достигает максимального значения ранее, чем достигается наивысшее значение Q.
Экономичность работы эрлифта можно оценивать удельным объ емным расходом воздуха:
Ууд = -^-, л воздуха[л жидкости.
Эта величина зависит в основном от рксоты подачи следующим образом:
И. м 15 30 60 60
Руд. л/л 2 3,5 5,6 8,5
17-3. МОЩНОСТЬ КОМПРЕССОРА. КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ УСТАНОВКИ
Давление р1(, создаваемое компрессором при подаче воздуха к эр лифту, больше давления в воздушной камере.
Очевидно,
где Ар — потеря давления воздуха в трубе от компрессора к эрлифту..
В установках эрлифтов употребляются поршневые |
компрессоры |
;с охлаждением. Мощность на валу такого компрессора |
|
NK = p lVl |
(17-8) |
Р\ ^иэ^м |
|
Для поршневых компрессоров с охлаждением Т1из=0,7; т]м = 0,9. Электрическая мощность, потребляемая установкой с эрлифтом,
|
NK |
=рУх In Pii |
1 |
(17-9) |
|
^дв^пер |
|
|
P i '^из'^м^д.и'^пер' |
|
При непосредственном соединении валов двигателя и компрессора |
j]ncP= i, а при клиноременной передаче г)Пср = 0,96. |
|
|
Полный к. п. д. установки |
|
|
|
^ |
N п _ |
4 Q H |
|
(17-10) |
|
V I Рк _7]из Т]м ^дц^пер. |
|
AV.ln- |
|
|
Непосредственные измерения, проведенные на установках с эрлиф тами, показывают, что rj = 0,20 -ь0,35.
17-4. КОНСТРУКЦИИ ЭРЛИФТОВ
Конструктивные формы эрлифтов очень просты и детали их доступ ны для изготовления даже в небольших механических мастерских.
Наиболее часто встречаются эрлифты с подводом воздуха по цент ральной трубе (рис. 17-4).
Рис. 17-5. Отбойный конус на верхнем конце подъемной трубы эрлифта.
|
|
В нижний конец подъемной трубы 1 на |
Рис. 17-4. Продоль |
трубе 2, ведущей от компрессора, подвеше |
на воздухораспределительная |
труба 3. По |
ное сечение |
нижнего |
следняя |
снабжена отверстиями диаметром |
конца эрлифта с цен |
тральным |
подводом |
3—6 мм |
для равномерного |
выбрасывания |
воздуха. |
пузырьков воздуха в жидкость и образова |
|
|
ния однородной смеси. |
|
Лопасти 4 служат для центрирования трубы 3 в трубе /. Воздухо распределительная труба 3 изготовляется из бронзы или серого чугуна.
бе |
В некоторых конструкциях труба 3 закрепляется в подъемной тру |
а воздушная труба 2 пропускается снаружи последней и крепится |
в ней металлическими скобами.
На верхнем конце подъемной трубы располагается устройство для* улавливания смеси и предотвращения разбрасывания ее по сторонам. Здесь же происходит выделение воздуха из смеси. Такая конструкция показана на рис. 17-5.
Отбойный конус 3 жестко закрепляется на верхнем конце трубы I при помощи тяг 4 из полосового металла. Воздушная труба подвеши вается к конусу 3 на фланце 5. Смесь жидкости и воздуха, выбрасывае мая из подъемной трубы, отклоняется конусом 3 и сбрасывается на верхний уровень.
При больших диаметрах подъемных труб и значительных высотах, подачи эрлифта крепление отбойного конуса должно быть очень проч ным, так как удары смеси при изменениях направления ее движения достигают большой силы.
Детали эрлифта, соприкасающиеся со смесью, желательно изго товлять из материалов, хорошо противостоящих коррозии, или в край нем случае, покрывать слоем защитной краски или лака.
17-5. ПРИМЕНЕНИЕ ЭРЛИФТОВ
Исключительная простота конструкции и надежность действия эр лифта обусловливают широкое распространение его.
Эрлифты применяются для подъема воды из буровых скважин любых диаметров и глубин. В этом случае эрлифт является самым про стым и надежным типом водоподъемника. Однако по экономичности эрлифт уступает штанговым поршневым и глубинным центробежным насосам..
При централизованном водоснабжении промышленных предприятий буровые скважины с эрлифтами применяются в качестве резервного источника снабжения водой; невысокая экономичность эксплуатации эр лифта здесь не имеет существенного значения.
Однако иногда водоснабжение промышленных предприятий и на селенных мест из буровых скважин является по местным условиям единственно возможным; в этих случаях эрлифты применяют наряду с насосами как основное устройство для водоподъема.
Особое значение имеет эрлифт для подъема воды из буровых сква жин малого диаметра, где невозможно употребление поршневых и цент робежных насосов.
Применение эрлифтов целесообразно в случае подачи агрессивных жидкостей на небольшую высоту. Такие случаи встречаются в химиче ской и пищевой отраслях промышленности.
Эрлифт можно применять для подъема загрязненных жидкостей с песком, золой, торфом.
Недостатки эрлифта: низкий к. п. д. и вследствие этого невысокая экономичность, большая глубина погружения, невозможность подачи жидкости в горизонтальном и слабо наклонном трубопроводах, загряз нение подаваемой эрлифтом жидкости компрессорным маслом, сущест венное повышение содержания кислорода в подаваемой жидкости.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. |
А г р о с к и н |
И. И., |
П' ика ло в |
Ф. |
И., |
Д м и т р и е в |
Г. Т., |
Гидравлика, |
Госэиергоиздат, 1954. |
|
|
вентиляторов, Углетехиздат, |
1958. |
2. |
Б а к О., |
Проектирование и расчет |
3. |
Б а й б а к о в |
О. В., 3 е е г о ф е р |
О. И., |
Гидравлика и |
насосы, |
Госэнергоиз- |
дат, 1957. |
T. М., Машиностроительная |
гидравлика, |
Машгиз, 1963, |
4. |
Б а ш т а |
5. |
Б е л и н с к и й |
С. Я. |
(ред.), Питательные |
насосы |
для |
электростанций боль |
шой мощности, Госэиергоиздат, |
1958. |
и ротационные насосы, Нефтеиздат, 1933. |
6. |
Б е р г Г., |
Поршневые, крыльчатые |
7. |
В а с и л ь ц о в |
Э. А., |
Критерии подобия |
центробежных |
насосов, «Энергома |
шиностроение», 1964, № 10.
8.Вентиляторы общепромышленного и специального назначения, Материалы Всесоюзной конференции по вентиляторостроению, 1965.
9.ВИГМ, Типаж насосов вихревых и центробежно-вихревых, ЦБТИ, 1963.
10.ВИГМ, Исследование гидромашин, вып. XXXIV, 1964.
И.ВИГМ, Осевые насосы, Каталог-справочник, 1961.
12.ВИГМ, Насосы, Каталог-справочник, 1959.
13.ВНИИгидромаш, Труды, вып. XXXV, 1965.
14.ВНИИгидромаш, Информационные сообщения № 1 и 2, 1964.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15. |
Г а л и м з я н о в |
Ф. |
Г., |
Вентиляторы, |
Атлас |
конструкций, Машгиз, 1963. |
16. |
Г о л у б е в |
А. И., |
Современные уплотнения вращающихся |
|
валов, |
Машгиз, |
1963. |
Г офли'Н |
А. П., |
Аэродинамический расчет |
проточной |
части |
осевых |
компрес |
17. |
соров для стационарных установок, Машгиз, 1959. |
Госэиергоиздат, 1953. |
|
|
18. |
Д е й ч М. Е., Техническая газодинамика, |
|
Науч |
19. Д им ан т |
П. И., |
Расчет спирального |
кожуха насосов |
и вентиляторов, |
ные доклады высшей шксГлы, «Энергетика», 1959, № 2. |
|
зацеплением, |
Машгиз, |
20. Ж м у д ь |
А. |
|
Е., |
Винтовые насосы с |
циклоидальным |
1962. |
|
|
|
|
И. М., Насосы, вентиляторы и компрессоры, Углетехиздат, |
1958. |
21. Ж у м а х о в |
|
22. |
З а х а р е н к о |
С. Е., |
|
А и п с и м о в |
С. А., |
и др., Поршневые компрессоры, |
Машгиз, |
1961. |
|
|
И. |
Е., |
Справочник |
по |
гидравлическим |
сопротивлениям, |
Гос- |
23. |
И д е л ь ч и к |
|
энергоиздат, |
1960. |
|
В. Я., |
Кавитационные |
явления |
в центробежных |
и осевых |
насо |
24. |
К а р е л и н |
сах, Машгиз, |
1963. |
|
|
И. И., |
Газовые |
|
турбины и |
газотурбинные установки, |
Машгиз, |
25. |
К и р и л л о в |
|
|
1956. |
|
|
И. М., Б о т к а ч и к |
И. А., Дымососы и вентиляторы мощных элек |
26. Л е в и н |
тростанций, Госэиергоиздат, |
1962. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1966. |
27. Л о м а к и н |
|
А. А., Центробежные и осевые насосы, Машиностроение, |
28. М а ш и н о с т р о е н и е , |
Энциклопедический |
справочник, ГНТИ, 1949, т. 12. |
29. |
Н е в е л ь с о н |
A4. И., Центробежные вентиляторы, Госэиергоиздат, |
1954. |
30. |
П р о с к у р а |
|
Г. Ф., Гидродинамика турбомашин, ОНТИ, 1934. |
|
|
|
31. |
П о д о б у е в |
|
Ю. С., |
С е л е з и е в |
К. П., |
Теория и расчет |
центробежных и |
осевых компрессоров, Машгиз, |
1957. |
|
|
машины |
для жидкостей |
и |
газов, |
Машгиз, |
32. П ф л е й д е р е р |
К., |
Лопаточные |
I960. |
Р и с |
В. |
Ф., |
Центробежные |
компрессорные |
машины, |
изд-во |
«Машинострое |
33. |
ние», 1964. |
|
Л. А., |
Тяга |
и дутье |
на |
тепловых |
электростанциях, |
Госэиергоиздат, |
34. |
Р и х т е р |
1962. |
Р ы с и н |
С. А., Справочник по |
вентиляторам, Стройиздат, 1956. |
|
|
35. |
|
|
36.С и д о р о в М. Д., Справочник по воздуходувным и газодувным машинам, Машгиз, 1962.
37.С о к о л о в Е. Я., Тепловые сети, Госэиергоиздат, 1956.
