книги / Насосы, компрессоры, вентиляторы
..pdfнения стального литья. Рабочие органы насосов — ротоны, зубчатые ко леса, пластины — выполняются из специальных сталей. Применяют осо бую обработку поверхностей трения с целью повысить износостойкость деталей.
Достоинством всех типов ротационных насосов является возмож ность непосредственного соединения их с двигателем, что обусловливает компактность агрегата. Возможность самовсасывания, присущая рота ционным насосам, является их положительным свойством.
Рис. 13-14. Поперечный разрез радиального на соса.
К недостаткам зубчатых, пластинчатых и поршневых ротационных насосов относятся ограниченность числа оборотов и некоторая неравно мерность подачи. Винтовые насосы лишены этих недостатков и обла дают полной равномерностью подачи, высоким давлением, высоким чис лом оборотов, бесшумностью работы, большим к. п. д. При одинаковых рабочих параметрах винтовые насосы дороже зубчатых и пластинчатых вследствие сложности изготовления винтов специального профиля.
Глава четырнадцатая
РОТАЦИОННЫЕ КОМПРЕССОРЫ
14-1. СПОСОБ ДЕЙСТВИЯ. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
Ротационные компрессоры относятся к классу машин вытеснения; гю способу действия они сходны с ротационными насосами.
Ротационные компрессоры выполняются главным образом пластин
чатыми (шиберными) по конструктивной схеме, |
приведенной на |
рис. 14-1. Зубчатая конструкция здесь не применяется; |
поршневые кон |
струкции радиального и осевого типов встречаются очень редко.
При вращении ротора 1, расположенного эксцентрично в корпусе 2, пластины 3 образуют замкнутые пространства 4, переносящие газ из полости всасывания в полость нагнетания. При этом происходит сжатие газа. Такая схема компрессора, обладая хорошей уравновешенностью движущихся масс, позволяет сообщить ротору высокое число оборотов и соединить машину непосредственно с электрическим двигателем.
Мощность на валу ротационного компрессора с водяным охлажде нием определяется по изотермической работе его следующим образом:
|
|
|
р , |
|
|
|
NB= ^ИЗ^М |
PiQi I"px |
|
(14-5) |
|||
1027]из7]м |
’ |
|||||
|
||||||
где Q ,— производительность пластинчатого компрессора, м3/сек. |
|
|||||
Для ротационного компрессора без водяного охлаждения |
|
|||||
Nn = |
N а |
|
|
|
(14-6) |
|
102‘У)а7)м |
|
|
||||
Адиабатная мощность определяется по |
формуле |
|
||||
|
k - \ |
|
|
|
|
|
— _1— /PiQi |
f-<* |
- i |
, |
кГ-м/сек. |
(14-7) |
|
£ -1 |
VA 1 |
|
|
|
|
Произведения коэффициентов г]ПзТ]м и цаг\М1 оценивающие все внут ренние потери энергии от механического трения, для пластинчатых компрессоров лежат в пределах r)II3T].M= 0,5ч-0,6; т]аТ)м=0,6-г-0,7.
Потери энергии от механического трения в пластинчатых компрес
сорах очень значительны и механический к. п. д. для |
них равен т]м = |
= 0,8—0,9. Это объясняется большими силами трения |
концов пластин |
о внутреннюю поверхность корпуса, а также трением пластин при дви жении их в прорезях ротора.
14-3. РЕГУЛИРОВАНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ПЛАСТИНЧАТОГО КОМПРЕССОРА
Из уравнения (14-4) следует, что действительная производитель ность пластинчатого компрессора пропорциональна числу оборотов его ротора. Отсюда вытекает способ регулирования Q изменением п. Это рациональный способ регулирования, отличающийся высокой экономич ностью.
Однако следует иметь в виду, что для изменения числа оборотов пластинчатого компрессора существуют определенные пределы. Ниж ний предел чисел оборотов составляет около 50% нормального числа оборотов. Дальнейшее понижение числа оборотов недопустимо вслед ствие чрезмерного снижения центробежной силы пластин и нарушения плотности прилегания их концов к внутренней поверхности корпуса.
Предел повышения числа оборотов регламентируется условиями износа пластин и нагревом компрессора. Верхний предел числа оборо тов указывается заводом-изготовителем компрессора.
Изменение* производительности может достигаться также дроссели рованием на входе в компрессор, перепуском сжатого газа во всасываю щий трубопровод и периодическими остановками компрессора. Из этих способов регулирования наиболее экономичен третий и наименее эко номичен второй.
В крупных установках с пластинчатыми компрессорами применяют иногда смешанные способы регулирования, состоящие из комбинации указанных способов.
сионные агрегаты холодильных установок и при сжатии газов в техно логических процессах химических производств.
Ротационные компрессоры выполняются для производительностей до 500 мъ\мин и создают давления при одноступенчатой конструкции до 5 кГ/см2. Двухступенчатые конструкции с промежуточным охлаждением создают давления до 15 кГ/см2.
Глава пятнадцатая
ВОДОКОЛЬЦЕВЫЕ ВАКУУМНЫЕ НАСОСЫ
15-1. СПОСОБ ДЕЙСТВИЯ
Для создания вакуума и отсасывания воздуха и технических газов широко распространены водокольцевые насосы. На рис. 15-1 представ лена конструкция такого насоса, поясняющая способ действия его.
В цилиндрическом корпусе 2, снабженном крышками 3 и 4, рас положена эксцентрично (смещение центров равно е) крыльчатка с лоластями I. При вращении крыльчатки с высоким числом оборотов во да, частично заполняющая корпус, отбрасывается к периферии его, образуя кольцевой объем. При этом в центральной части насоса поверхность втулки крыльчатки, внутренняя поверхность водяного коль ца и поверхности смежных лопастей образуют объемы V, величины ко торых зависят от их положения. Так, объем V, отмеченный на рисунке, двигаясь от верхнего положения к нижнему, постепенно увеличивается. Поэтому возникает всасывание воздуха через патрубок 6 и приемное серповидное отверстие 8.
Рис. 15-1. Водокольцевой вакуумный насос.
/ — рабочая лопасть; 2 — корпус; 3, 4 — крышки; 5 — уплотнение вала; 6 — всасываю щий патрубок; 7 — напорный патрубок.
При движении объемов V из нижних положений вверх (в левой части поперечного разреза насоса) происходит уменьшение их и вытес нение воздуха через напорное отверстие 9 и патрубок 7 Очевидно, что машина такого рода может всасывать и подавать газ только при условии наличия в корпусе достаточного количества воды.
При работе вода в небольших количествах уносится потоком газа и убыль ее в корпусе должна восполняться.
Насос, работающий описанным способом, может всасывать и пода вать не только газы, но и жидкости.
По способу действия водокольцевой насос аналогичен ротационным машинам с лопастями, вдвигающимися в ротор (см. рис. 13-3).
15-2. ВАКУУМ. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ. МОЩНОСТЬ
Крыльчатки водокольцевых насосов не могут быть посажены в кор пус абсолютно плотно. Практически между торцовой поверхностью корпуса имеется зазор (в нормальных новых конструкциях 0,05— 0,1 мм). Поэтому имеет место перетекание жидкости и газа со стороны подачи на сторону всасывания, ухудшающее работу насоса.
Очевидно, что при абсолютно плотной посадке крыльчатки в кор пус и полном закрытии дросселя на всасывающей трубе водокольце вой насос может создать в полости всасывания давление, равное дав лению насыщенного пара при температуре воды, находящейся в корпусе насоса. Так, при /В= 20°С давление всасывания при указанных условиях
будет равно 0,0238 кГ/см2, т. е. |
при |
барометрической высоте |
760 мм рт. ст. насос будет развивать вакуум |
|
|
1,033 — 0,0238 |
1 0 0 = |
9 8 °/о. |
1,033 |
Практически величина вакуума, развиваемого водокольцевым насо сом при полном закрытии всасывающей трубы, не превышает 92%.
Производительность водокольцевого насоса при условиях всасыва ния на основании элементарных геометрических соображений опреде ляется формулой
Q = { * [ { i r ~ а ) “ ( т - ) " ] ~ г (/ — |
* ! сек' |
<1 5 ' Ч |
где D2 и D\ — внешний и внутренний диаметр крыльчатки; |
|
|
а — минимальное погружение лопасти |
в водяное кольцо; |
|
z — количество лопастей; |
|
|
I — радиальная длина лопасти: |
|
|
I
s — толщина лопасти;
b — ширина лопасти (внутреняя ширина корпуса); п — число оборотов в минуту; т]о — объемный к. п. д., равный ~0,96.
Расчет мощности на валу водокольцевого вакуумного насоса про изводится общепринятым методом по формуле (3-52). Коэффициент по лезного действия водокольцевых насосов обычных конструкций не пре вышает 0,50.
Водокольцевые вакуумные насосы находят применение в техноло гических процессах для поддержания вакуума и отсасывания газов. В крупных насосных установках ими широко пользуются для запол нения центробежных и осевых насосов водой перед пуском.
В котельных установках с применением очистки хвостовых поверх ностей котлоагрегатов потоком дроби водокольцевыми насосами поль зуются для создания высоких скоростей воздуха в вертикальных тру бах, транспортирующих дробь.
ЧАСТЬ VI
СТРУЙНЫЕ И ПНЕВМАТИЧЕСКИЕ МАШИНЫ
Глава шестнадцатая
СТРУЙНЫЕ НАСОСЫ
16-1. СПОСОБ ДЕЙСТВИЯ. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ |
|
|
|
|||||
При истечении жидкости |
через цилиндрический насадок в сжатом |
|||||||
сечении струи возникает вакуум (рис. 16-1). Величина |
вакуума |
Явак« |
||||||
«0,74 Я (где Я — напор перед насадком) [Л. 1]. |
|
|
|
|
|
|||
Если сечение насадка соединить прозрачной трубкой с уровнем |
||||||||
жидкости, лежащей ниже оси |
насадка, то можно наглядно убедиться |
|||||||
|
в наличии высоты Явак. |
|
|
|
|
|||
|
Повышая напор Я, можно достигнуть та |
|||||||
|
кого подъема жидкости в трубке а, что |
жид |
||||||
|
кость, проходящая через насадок, будет за |
|||||||
|
хватывать жидкость, поднимающуюся по труб |
|||||||
|
ке а, и перемещать ее в направлении движе |
|||||||
|
ния; насадок становится струйным насосом. |
|||||||
|
Цилиндрический |
насадок как струйный |
||||||
|
насос в практике не используется, что |
объяс |
||||||
|
няется большими |
потерями |
энергии |
в |
нем. |
|||
|
Конструктивная схема струйного насоса, при |
|||||||
|
меняемого в промышленности, показана |
на |
||||||
|
рис. |
16-2. |
|
|
|
|
|
|
|
Рабочая жидкость (вода, пар, газ) выте |
|||||||
Рис. 16-1. Работа цилиндри |
кает |
с высокой |
скоростью |
через сопло |
/ |
|||
ческого насадка в качестве |
в приемную камеру 2. Струя рабочей жидко |
|||||||
струнного насоса. |
сти в приемной камере соприкасается с пере |
|||||||
бе 3. Благодаря трению |
мещаемой жидкостью, |
поступающей по |
тру |
|||||
и импульсному обмену на поверхности |
струи |
в приемной камере происходит захватывание и перемещение жидко
сти, |
поступающей |
по_ трубе |
3 в камеру смешения 4 и далее в кони |
|||||
ческий |
диффузор |
5. |
|
|
||||
В |
камере |
смешения |
|
|
||||
происходит |
обмен |
им |
|
|
||||
пульсами |
между рабо |
|
|
|||||
чей |
|
перемещаемой |
|
|
||||
жидкостями; |
в диффу |
|
|
|||||
зоре |
протекает процесс |
|
*1- |
|||||
превращения |
кинетиче |
|
|
|||||
ской |
энергии в |
потен |
|
|
||||
циальную. |
Из |
диффу |
|
|
||||
зора |
жидкость |
посту |
Рис. 16-2. Пароструйный компрессор |
ВТИ. |
||||
пает |
з |
напорный |
тру |
|
|
|||
бопровод. |
|
|
|
|
|
аппаратов: |
||
|
В промышленности распространены два типа струйных |
водоструйные насосы и пароструйные компрессоры. В водоструйных на-
Делением уравнения на Gp и умножением его на g получим:
Ъ(св + с0и ) - ( 1 + и)сЕ = * Ь Щ = ^ . |
(16-1) |
В этом уравнении u=Glt/Gp называют коэффициентом инжекции.
Уравнение расхода для конечного сечения камеры |
смешения: |
G p + GH= Се / з\'з - |
|
Отсюда |
|
GP( l + « ) |
(16-2> |
h |
Из уравнений (16-1)и (16-2) получается следующее выражение для коэффициента инжекции:
, |
(Рз — Pu) v zg~ |
t î cB СЕ |
|
U = |
(16-3> |
(Р э — Pu) V3g |
|
1+ ' |
— ?2СF |
Из термодинамики известно, что скорости газовых и паровых по токов могут быть определены через критические скорости, заданные отношения начального и конечного давлений и коэффициенты скорости. Поэтому действительные скорости св, сЕ и cFt входящие в уравнение (16-3), можно выразить через указанные параметры; тогда коэффи циент инжекции представится так:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/г-1 |
|
|
|
|
|
|
- ( g ) ' |
- К * . У |
' - f g ) |
k |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
(16-4> |
||||||||
|
|
и = ------------- Т |
=7-------------------------- |
• |
= k—\ |
|
|||||||
|
|
|
«А - V ' - ( g ) * |
-*=»■> V7 ' - ^ |
k |
|
|
||||||
|
|
|
) |
|
|
|
|||||||
где /С1= ф1ф2фз — коэффициент скорости рабочего потока; |
|
|
|||||||||||
/(2 = ф2фзф4— коэффициент |
скорости инжектируемого потока; |
|
|||||||||||
|
|
Аз— коэффициент, зависящий |
от |
распределения работы |
|||||||||
|
|
|
сжатия между камерой смешения и диффузором; |
||||||||||
ярх, Ясх, Янх — критические |
скорости |
потоков соответственно |
рабо |
||||||||||
|
|
|
чего, смешанного и инжектируемого. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
^7 |
|
|
Уравнение (16-4) показы |
||||||
Рз |
|
|
д 7 |
|
вает, что если заданы парамет |
||||||||
|
|
|
ры рабочего и инжектируемого |
||||||||||
Рк ■ |
|
|
Цз, |
Й— |
потоков |
и |
конечное давление |
||||||
|
|
|
|
|
сжатия, |
то |
коэффициент ин |
||||||
|
|
|
|
|
жекции определяется степенью |
||||||||
|
|
|
Л |
[\Ъ - ' А 1 |
|
расширения |
инжектируемого |
||||||
|
/ |
' V |
»4 |
W |
|
|
потока на входном участке ка |
||||||
|
|
|
|
меры смешения p jp n и |
коэф |
||||||||
А |
|
|
|
|
Рс- |
фициентом |
/С3. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
При |
проектировании |
сле |
|||||
|
|
|
|
|
Рк |
дует |
|||||||
|
|
|
|
|
стремиться |
к |
получению |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
высоких |
значений |
коэффици |
||||
Рис. 16-5. Оптимальная степень сжатия в |
ка |
ента |
инжекции, |
так |
как |
при |
|||||||
мере смешения в зависимости от полной |
сте |
заданном расходе рабочей сре |
|||||||||||
пени |
сжатия струнного компрессора. |
|
ды это приводит к повышению |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
инжектируемого |
расхода. |
|
||||
Исследование вопроса о максимуме и приводит к выводу о наличии |
|||||||||||||
оптимальных соотношении |
^ |
= |
|
|
зависящих от показателя |