Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги / Химия и технология баллиститных порохов, твердых ракетных и специальных топлив. Т. 1 Химия

.pdf
Скачиваний:
146
Добавлен:
12.11.2023
Размер:
15.61 Mб
Скачать

В80-х годах в ЛНПО «Союз» были проведены широкие лабораторные исследования по оптимизации пластифицирую­ щей системы для высокоэластичных ВВ на баллиститной ос­ нове [183]. На основе этих исследований была разработана се­ рия составов с высокими детонационными и эластическими характеристиками.

Втабл. 108 приведены химические составы и некоторые характеристики этих ВВ.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 108

 

 

 

Химический состав и свойства

ВВ

 

 

Показатели

 

 

Значения

показателей для

составов

 

 

РТГ-10

РТГ-20

РТГ-20 РТГ-20

РТГ-20

РТГ-23

 

 

 

 

 

-1

- 3

- 4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Химический состав, %

 

 

 

н ц

 

 

 

 

32,0

27,0

30,5

30,0

28,5

27,5

н г ц

 

 

 

 

43,0

40,0

40,0

40,0

40,0

40,0

д н т

 

 

 

 

6,5

4,0

4,0

3,0

3,5

3,0

Д БФ

 

 

 

 

2,0

2,0

2,0

...1,5

2,0

1.5

Централ ит

 

 

 

 

0,5

1,5

0,5

0,5

0,5

0,5

Д Ф А

 

 

 

 

0,5

_

0,5

0,5

0,5

0,5

Гексоген

 

 

 

 

10,0

20,0

18,0

20,0

20,0

23,0

Ре-)От

 

 

 

 

5,0

5,0

4,0

4,0

4,5

3,5

Индустриальное

масло

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

Фторпласт-4

 

 

 

___

___

2,0

___

Стеарат цинка

 

 

___

.

0,05

 

 

 

 

Основные

характеристики

 

 

 

Плотность,

г/см3

 

1.64

1,7

1,65

1.64

1,66

1,6

Прочность

при

растяжении

20,0

17,0

33,8

17,9

25,1

(Т = 293 К), кгс/см2

 

 

 

 

 

 

 

Деформация

= 293 К),

40,5

60,6

27,8

20,6

28,1

%

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расстояние передачи дето­ 28...25

28...25

25...20

25...20

26...22

20... 17

нации, мм

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Критический

диаметр

дето­

Менее

Менее

нации, мм

 

 

 

 

10

10

 

 

 

 

Скорость, детонации,

км/с

7,4

7,5

7,4

Отработка непрерывной технологии изготовления линей­ ных зарядов ЗКЛБ производилась на составе РТГ-20-3, обла­ дающем более оптимальными, чем другие, реологическими и термомеханическими свойствами. Существующая технология изготовления баллиститных ТРТ, оснащенная на фазе формо­ вания пресс-оснасткой, имеющей формующий профиль с ку­ мулятивной выемкой, обеспечивает условия непрерывного из­ готовления ЗКЛБ.

Рис. 135. Заряд кумулятивный линейный баллиститный:

1 — взрывчатый баллиститный состав, 2 — металлополимерный состав, 3 — клей (допускается бесклеевое крепле­ ние)

Рис. 138. Зависимость максимальной глубины реза от толщины кумулятив­ ной облицовки для зарядов 0 60мм:

1 — облицовка из металлической меди, 2 — облицовка из металлополимера на основе порошкообразной меди (80%)

Рис. 139. Шубина реза в зависимости от высоты расположения заряда над плитой:

1 — для облицовки из металлополимера ИМ-10—80

С

толщиной 4,5 мм;

2 — для облицовки из металлополимера ИМ-10—80

С толщиной 1,5 мм

Тйповой рад зарядов ЗКЛБ

Заряд

Диаметр заря­

Высота, Н,

Глубина выем­

Масса

одного

да, ё, мм

мм

ки, мм

метра

заряда,

 

кг

 

 

 

 

ЗКЛБ-10

10± 1,0

0,091

 

 

 

 

ЗКЛБ-15

15± 1,0

0,208

ЗКЛБ-20

20± 1,0

17± 1

9±1

0,358

ЗКЛБ-ЗО

30±1,5

25±1

12± 1

0,813

ЗКЛБ-40

40±2,0

34±1,5

17±1

1,445

ЗКЛБ-50

50±2,5

42± 1,5

21± 1

2,258

ЗКЛБ-60

60±2,5

51+ 1,5

26±1

3.250

ЗКЛБ-70

70±2,5

60±2

30± 1,5

4,426

ЗКЛБ-80

80±2,5

68±2

34+1,5

5,781

ЗКЛБ-90

90±2.5

76+2

38±1,5

7.317

ЗКЛБ-100

100±2,5

85±2

42±1,2

9,033

ЗКЛБ-110

110±2,5

94±2

47±1,5

10,930

ЗКЛБ-ЗО—1

30±1,5

22±1

8±1

0,813

ЗКЛБ-50—1

50±2,5

37±2

19±2

2,258

Форма выем­

Толщина ме­

 

таллополимер­

Длина,

ки

ной облицов­

 

ки, мм

 

Без

выемки

___

0,5...30

 

 

 

Без

выемки

___

0,5...30

Серповид­

1,3...1,5

0,5...30

 

ная

 

 

Серповид­

2,0...2,2

0,5...20

 

ная

 

 

Серповид­

2,7...2,9

0,5...20

 

ная

 

 

Серповид­

3,4...3,6

0,5...10

 

ная

 

 

Серповид­

4,1...4,3

0,5...10

 

ная

 

 

Серповид­

4,8...5,0

0,5...10

 

ная

 

 

Серповид­

5,5...5,7

0,5...10

 

ная

 

 

Серповид­

6,2...6,4

0,5...10

 

ная

 

 

Серповид­

6,9...7,1

0,5...10

 

ная

 

 

Серповид­

7,6...7,8

0,5...10

 

ная

 

 

Угловая

2.0...2.2

0,5...20

Угловая

3,4...3,6

0,5...10

Гчубина реза,

мм

___

_

10...14

15...21

20...28

25...35 ~

30...42

35...49

40...56

45...63

50...70

.

’-О

15...18

25...30

Шашки-детонаторы (ШДБ)

ШДБ на основе зарядов БРТТ рекомендуются вместо прес­ сованных тротиловых шашек-детонаторов (ШД) различных га­ баритов и массы (Т-100Г, ТГ-500 и др.). Тротиловые ШД име­ ют несколько недостатков, которых лишены ШДБ: недоста­

точные

водостойкость и термостойкость,

приводящие

к отказам

в обводненных скважинах.

 

Шашки-детонаторы применяются для инициирования де­ шевых промышленных ВВ, в основном селитросодержащих, отличающихся большим критическим диаметром детонации и низкой чувствительностью к ударной волне (Ркр).

Применимость ШД, в первую очередь, определяется давле­ нием во фронте детонационной волны, которое должно пре­ вышать Ркр подлежащих взрыву ВВ:

Р = 250рО2,

где Р — давление во фронте детонационной волны, МПа; р — плотность ВВ, г/см3; Е) — скорость детонации, км/с.

В табл. 112 приведены сравнительные данные некоторых штатных ВВ и утилизируемых в ШД БРТТ. Как видно из таб­ лицы, и это отмечалось ранее, БРТТ по параметрам детона­ ции находятся на уровне ВВ, но имеют существенно меньшую чувствительность к инициирующему импульсу. Поэтому здесь, также как у ДЗС и ЗСБ, требуется промежуточный инициатор из более чувствительного к детонации ВВ.

Таблица 112

Сравнительные взрывчатые характеристики БРТТ и некоторых промышленных

 

 

 

 

ВВ

 

 

 

 

Наименование

показателей

 

ВВ

Грануло-

 

БРТТ

Ъша

Тротил

Гексоген

НМФ

РСТ-4К

 

 

 

 

 

 

 

 

тол

 

 

РСИ

Плотность,

г/см3

1.0

1,0

0,85...

1,61

1,65

1,57...

 

 

 

 

 

0,95

 

 

1.60

Скорость

 

детонации,

7,0

8,8

4,5...5

6,8

7,2

7,0

км/с

 

 

 

 

 

 

 

 

Критический диаметр 8...10

1,0...

8...10

18...19

1,8...

3,0...

детонации,

мм

 

1.5

 

 

2.5

4.2

Расстояние

 

передачи

200

280

6...8

14...17

10...20

детонации,

мм

19,6

17,6

20

 

40

 

Критическое

давление

80

40...67

возбуждения

детона­

 

 

 

 

 

 

ции, кбар

 

 

 

 

 

 

 

 

На рис. 140 представлены различные виды ШДБ с ини­ циаторами под капсюль-детонатор и детонирующий шнур.

д

Рис. 140. Ъ|пы шашек-детонаторов баллиститных:

а - ШДБ-1; б - ШДБ-2; в - ШДБ-3; г - ШДБ-4; д - ШДБ-5 1 — БРТТ; 2 — бумажное покрытие; 3 — пластичное ВВ; 4 — промежу­

точный инициатор

Применение промежуточного инициатора, изготовленного из высокочувствительного к ударной волне материала, позволя­ ет использовать при производстве ШДБ баллиститные топлива с низкой восприимчивостью к детонации (РСИ, НМФ и др.).

В табл. 113 приведены

основные

характеристики

ШДБ-1...

1ПДБ-5, изготавливаемых

из топлив

РСТ-4К и РСИ-12 М.

 

 

 

 

 

 

Таблица 113

Наименование показателей

ШДБ-11*, ШДБ-2,

ШДБ-41

ШДБ-51

ШДБ-Э (РСТ-4К)

(РСИ-12М)

(РСИ-12М)

 

 

 

 

 

Геометрические параметры

 

 

Наружный диаметр, мм

 

65

 

65

65

Диаметр центрального

кана­

14,5

 

14,5

14,5

ла, мм

 

 

125

 

125

 

Длина,

мм

 

 

125

Масса,

г

 

600

 

590

590

 

 

Основные характеристики

 

 

Кислородный баланс, %

-37...-39

 

-44...-46

-44...-46

Теплота взрыва, ккал/кг

 

880...890

 

930...940

930...940

Объем

газов, л/кг

 

790...795

 

800...820

800...820

Скорость газовыделения

при

0,5

 

0,4

0,4

температуре 110°С, см3/(г(ч)

 

 

 

 

Технологический процесс изготовления шашек-детонаторов из зарядов с истекшими ГСХ типа ПРД-58 в зависимости от типа ШД может быть организован в двух вариантах: мехобработкой с разрезкой на нужную длину и обточкой до заданного диаметра и перепрессовкой на гидропрессе.

Шашки-детонаторы диаметром свыше 90 мм, изготовлен­ ные мехобработкой, имеют ограниченное применение. Наи­ большим спросом пользуются ШД диаметром - 70 мм, кото­ рые можно использовать в скважинах любых диаметров.

Оптимальной технологией изготовления таких ШДБ явля­ ется перепрессовка из зарядов ПРД-58 (157/42 — 1740 мм), разрезанных на заготовки длиной ~ 350 мм и разогретых пе­ ред закладкой в матрицу для прессования до температуры 80±5°С. В канал заготовки перед прессованием вставляется за­

ряд

40/0—350 мм, предварительно отпрессованный из таких

же

заготовок.

Универсальная шашка-детонатор (рисунок 140д), предна­ значенная для инициирования как капсюлем-детонатором, так и детонирующим шнуром, имеет промежуточный канальный инициатор, вставленный в канал основной шашки-детонатора.

1ШДБ-1 — ШДБ-5 отличаются формой и расположением промежуточ­ ного инициатора, а также выемкой под электродетонатор (рис. 118)

ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПО РАЗДЕЛУ «ХИМИЯ БАЛЛИСТИТНЫХ ПОРОХОВ,

ТВЕРДЫХ РАКЕТНЫХ И СПЕЦИАЛЬНЫХ ТОПЛИВ»

Изобретение нитроцеллюлозных порохов (пироксилиновых, кордитных и баллиститных) и организация их промышленного производства в ведущих странах явились крупным шагом не только в военном деле, но и в развитии науки и технике во­ обще. Исследования химического и макромолекулярного неоднообразия полимеров природного происхождения, их надмоле­ кулярной структуры и поиск способов воздействия с целью управляемого изменения характеристик как внутримолекуляр­ ного, так и надмолекулярного строения заложили основы со­ временной химии высокомолекулярных соединений.

Исследования по механизмам термохимического превраще­ ния веществ, в первую очередь, горения, детонации, теплового взрыва и переходных процессов, имеющих различную ско­ рость между двумя крайними точками — горением и детона­ цией — явились основой теории быстропротекающих процес­ сов как в ЭКС современных средств вооружения, так и высо­ коэнергетических материалов гражданского назначения.

Современная химия баллиститных артиллерийских порохов и ракетных топлив опирается на результаты фундаментальных исследований по химическому взаимодействию компонентов в широком температурном диапазоне, включая и критические условия теплового воспламенения и взрыва, позволившие оп­ ределить границы безопасных условий переработки топлив и эксплуатации зарядов.

На основе исследований по термораспаду и изучения зако­ номерностей газовыделения построены физическая и матема­ тическая модели, из которых определяются оптимальные пара­ метры переработки баллиститных топлив, обеспечивающие по­ лучение качественных зарядов.

Теоретические исследования термодинамически равновес­ ных состояний продуктов сгорания в камере сгорания и на срезе сопла ракетных двигателей позволяют рассчитывать энергетические характеристики составов, определять опти­ мальные параметры новых компонентов, способных обеспе­ чить требуемые характеристики топлив, и выбрать варианты их синтеза.

Следует отметить, что синтез новых высокоэнергетических компонентов с высокими энтальпией образования и коэффи­ циентом избытка окислителя становится затруднительным, ибо с увеличением энергии в молекуле снижается ее стабильность при тепловых и механических воздействиях. Поэтому очень важным является вопрос прогноза ее оптимальной структуры.

Сложность проблемы обеспечения высоких энергетических характеристик для баллиститных П и ТРТ усугубляется высо­ кими параметрами «теплосилового» поля при переработке мас­ сы, имеющей большие вязкость и чувствительность к механи­ ческим воздействиям. Поэтому энергетические возможности этого класса топлив в настоящее время ограничены на уровне I = 250...255 с при плотности р = 1,65... 1,75 г/см3.

Баллистические характеристики (скорость горения и ее за­ висимость от давления и температуры) в большой степени оп­ ределяются химическим составом топлива. Начиная с военно­ го времени, проводились широкие исследования по поиску способов регулирования скорости горения и ее зависимости от давления и температуры. Изучение механизма горения позво­ лило установить в цепи быстропротекающих реакций стадию, на которой влияние катализаторов и ингибиторов сказывается в наибольшей степени. Б. П. Жуковым на основании глубоких исследований процессов горения сделано открытие: катализ и ингибирование осуществляются на ранней стадии горения. Им же найдены наиболее эффективные каталитические добав­ ки — неорганические соединения свинца — оксиды, соли.

Более поздние исследования механизма горения высоко­ энергетических металл — ВВ — содержащих топлив, связан­ ные с улучшением баллистических характеристик этого класса топлив, позволили установить особенности катализа высоко­ энергетических БРТТ. Свинцово-медные катализаторы, неорга­ нические и органические, в отсутствие в составе добавки угле­ рода (сажи) не работают. И только с образованием на поверх­ ности горения «сажистого каркаса», препятствующего агломерации частиц свинцово-медного катализатора, послед­ ний начинает проявлять высокую каталитическую активность. Причем, эта активность неодинакова во всем диапазоне давле­ ний: при низких давлениях она проявляется в большей степе­ ни, чем в зоне высоких давлений. Вследствие этой особенно­ сти зависимость скорости горения от давления в определен­ ном диапазоне давлений снижается с уменьшением показателя V в функции II = 11 |Р*'.