![](/user_photo/_userpic.png)
книги / Химия и технология баллиститных порохов, твердых ракетных и специальных топлив. Т. 1 Химия
.pdf![](/html/65386/197/html_uMhR8NV5E6.VjSj/htmlconvd-ICuJwE351x1.jpg)
В табл. 94, 95 приведены химические составы модельных композиций с различным содержанием сажи и различными пластификаторами и дана характеристика продуктов детона ции и выход алмазов.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 94 |
|
Химический состав и свойства модельных составов |
|
|||||||
Наименование показателей |
| РТГ-40-1 1РТГ-40-2 | РТГ-40-3 | РТГ-40-4 | РТГ-40-5 |
||||||||
|
|
|
Химический состав, |
% |
|
10,0 |
|
||
Сажа ПМ-15ТС |
|
— |
5,0 |
|
7,5 |
12,5 |
|||
Баллиститная |
основа |
|
58,5 |
53,5 |
|
51,0 |
48,5 |
46,0 |
|
Гексоген |
|
|
|
40,0 |
40,0 |
|
40,0 |
40,0 |
40,0 |
Стабилизатор |
химической |
1,5 |
1,5 |
|
1,5 |
1,5 |
1,5 |
||
стойкости, |
технологическая |
|
|
|
|
|
|
||
добавка |
|
|
Детонационные характеристики |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||||
Скорость детонации, |
км/с |
8,18 |
7,78 |
|
7,67 |
7,53 |
7,38 |
||
Давление |
в |
детонационной |
— |
27,9 |
|
27,4 |
26,4 |
24,9 |
|
волне, ГПа |
|
|
Выход алмаза |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Содержание алмаза в ТПД, % 1 — I |
19,4 |
I |
18,4 | |
15,0 |
I 14,6 |
||||
Как |
видно из |
приведенных |
данных, |
содержание |
алмаза |
в ТПД прямо пропорционально давлению в детонационной волне (рис. 123).
('идсржиши*
и.1м:пи н
Рис. 123. Зависимость содержания алмаза в твердых продуктах детонации от давления в детонационной волне для составов РТГ-40
Зависимость выхода алмаза на единицу массы заряда и со держание алмаза в ТПД от содержания исходного углерода в топливе представлены на рис. 124, 125.
По результатам экспериментальных данных введение в со став топлива свыше 15% углерода вследствие снижения пара
метров детонации и |
выхода алмазов нецелесообразно. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 95 |
|
Химический состав и свойства составов с различными пластификаторами |
||||||||||
Наименование пока |
РТГ-40 |
РТГ-40 |
РТГ-40 |
РТГ-40 РТГ-40 |
РТГ-40 |
МГС-4 |
МГС-6 |
|||
|
зателей |
|
-3 |
-4 |
-9 |
-10 |
-12 |
-13 |
|
|
|
|
|
|
Химический состав, |
% |
|
|
|
||
Коллоксилин |
|
25,5 |
23,0 |
25,5 |
25,5 |
25,5 |
25,5 |
25,5 |
25,5 |
|
Гексоген |
|
40,0 |
40,0 |
40,0 |
40,0 |
40,0 |
40,0 |
40,0 |
— |
|
Сажа |
ПМ15-ТС |
— |
10,0 |
7,5 |
7,5 |
7,5 |
7,5 |
7,5 |
7,5 |
|
(П-804Т) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Октоген |
|
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
40,0 |
|
Сажа |
КЗ54 |
7,5 |
— |
— |
— |
— |
— |
7,5 |
7,5 |
|
(ДГ-100) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Централит |
|
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
|
Индустриальное |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
||
масло |
|
25,5 |
25,5 |
|
|
19,5 |
16,5 |
7,0 |
7,0 |
|
НГЦ |
|
|
— |
— |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
НГЦ + ДЭГДН |
|
|
25,5 |
— |
— |
— |
— |
— |
||
д э г д н |
|
— |
— |
— |
25,5 |
— |
— |
— |
— |
|
МАДА |
|
— |
— |
— |
— |
— |
— |
18,5 |
18,5 |
|
Динитротолуол |
— |
— |
— |
— |
4,0 |
6,0 |
— |
___ |
||
|
|
|
|
|
||||||
Дибутилфталат |
— |
— |
— |
— |
2,0 |
3,0 |
— |
— |
||
|
|
|
Детонационные характеристики |
|
|
|
||||
Скорость детона |
7,67 |
7,53 |
7,47 |
7,34 |
7,45 |
6,95 |
7,39 |
7,49 |
||
ции, |
км/с |
|
27,4 |
26,4 |
24,8 |
24,6 |
25,6 |
24,6 |
23,4 |
24,5 |
Давление в дето |
||||||||||
национной вол |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
не, ГПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Состав продуктов детонации (количество молей вещества, образованных |
||||||||||
|
|
|
|
из |
1кг топлива) |
|
|
|
|
|
СО |
|
|
11,773 |
12.426 |
12,495 |
13,160 |
12,881 |
9,499 |
12,155 |
12,155 |
СО-» |
|
|
3,835 |
3,300 |
2,820 |
1,847 |
2,536 |
3,812 |
0,923 |
0,911 |
н , |
|
|
— |
2,100 |
2,570 |
2,987 |
11,028 |
11,191 |
2,753 |
2,861 |
НоО |
|
|
10,690 |
10,199 |
11.496 |
12,276 |
2,629 |
2,861 |
9,571 |
9,570 |
Н, |
|
|
8,190 |
8,093 |
8,008 |
8,316 |
— |
— |
11,450 |
11,450 |
СТ |
|
|
6,224 |
7,588 |
7,430 |
8,558 |
11,362 |
11.361 |
10,050 |
10,050 |
Выход алмаза |
из |
1,420 |
1,370 |
1,440 |
1,260 |
1,925 |
1,985 |
0,845 |
1,340 |
|
1 кг |
топлива, |
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
масс. |
|
|
19,0 |
15,0 |
16,2 |
|
|
|
|
|
Содержание |
ал |
12,2 |
14,2 |
14,6 |
6,7 |
11,1 |
||||
маза |
в ТПД, |
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
масс.
С*,. и
Рис. 125. Зависимость содержания алмаза в твердых продуктах детонации от содержания исходного углерода в топливе
Из опыта работы по очистке алмазного порошка от неал мазной формы углерода установлено, что оптимальным содер жанием алмаза в ТПД является 10...15%, что возможно при содержании исходного углерода в топливе на уровне 10... 15%.
Детонационные алмазы, получаемые вышеописанным спо собом, обладают рядом уникальных свойств, отличающих их как от природных алмазов, так и от алмазов статического синтеза [171]:
—форма частиц близка к шарообразной;
—частицы алмаза имеют поликристаллическое строение;
—поверхность частиц насыщена функциональными груп пами (-ОН, -СН=0, 0=С-0Н), что резко увеличивает их структурообразующую способность в полимерных композициях;
—алмазный порошок имеет высокое содержание гексаго нальной модификации (лонсдейлита).
Детонационные алмазы, получаемые этим методом, имеют следующие технические характеристики:
—фракционный состав, мкм — до 2;
—пикнометрическая плотность, г/см3 —3,2...3,4;
—содержание основного вещества, % — более 97,5;
—шероховатость, Ка, мкм — менее 0,02.
Ближайшим аналогом данного алмаза является взрывной алмаз концерна Дюпон, который широко применяется в каче стве полировального агента при суперфинишной обработке различных материалов и изделий: компакт-дисков для персо нальных компьютеров; различных плат для электроники; ру биновых подшипников и стекол в часовой промышленности; бриллиантов и драгоценных камней в ювелирной промышлен ности; керамических и твердосплавных изделий и пр.
Выход алмазов по технологии ФЦДТ «Союз» составляет 70...75 каратов с одного килограмма ВВ [171], по технологии фирмы «Дюпон» — 1...2 карата.
С целью расширения областей применения ведутся работы по фракционированию взрывного алмаза на более узкие фрак ции, а именно 0,5/0 мкм, 1,0/0,5 мкм, 1,5/1,0 мкм, 2,0/1,0 мкм. Проводятся также научные исследования по получению заданного фракционного состава взрывного алмаза непосред ственно при детонационном синтезе за счет использования различных видов исходного углерода в зарядах из баллиститных топлив.
Показана высокая эффективность использования взрывно го алмаза в шлифовально-полировальном инструменте, а так же при изготовлении на его основе поликристаллических ал мазных изделий: режущих пластин, теплоотводящих элемен тов, фильер, сопел, резцовых и буровых вставок. Использование взрывного алмаза вместо статического (типа АС-2, АС-6) значительно снижает материало- и энергозатраты при производстве поликристаллических алмазных изделий.
Взрывной алмаз — продукт высоких технологий оборонной промышленности — несомненно, найдет широкое применение
в технике будущего, в создании и обработке новейших конст рукционных материалов.
10.3 Баллиститные детонирующие составы с повышенной восприимчивостью к ударной волне
Баллиститные П и ТРТ относятся к классу метательных ВВ, в которых химическое превращение может осуществляться по двум механизмам: в режиме горения и в режиме детона ции. В зависимости от компоновки состава акцент может быть смещен в сторону большей восприимчивости к ударной волне. Поэтому, рассматривая возможность использования баллиститных порохов в качестве ВВ, применяемых для тех или иных целей в промышленности, необходимо решить, как минимум, три задачи:
—повысить чувствительность к ударной волне до уровня штатных бризантных ВВ;
—обеспечить безопасность технологических процессов, исключив переход горения в детонацию на всех фазах перера ботки;
—снизить чувствительность к механическим воздействиям. В связи с этим возникает вопрос о целесообразности дан
ной работы, требующей кардинального изменения свойств БРТТ, причем, по детонационным характеристикам доведения их до уровня штатных ВВ.
Два обстоятельства диктовали необходимость данной рабо ты. Во-первых, в связи с резким сокращением объема произ водства освободились большие промышленные мощности, ко торые имеют существенные преимущества в сравнении с про изводством ВВ: высокая степень автоматизации, малая длительность технологического цикла. Кроме того, сами бал листитные топлива по многим свойствам имеют большие пре имущества перед ВВ: высокие водостойкость и механические характеристики, возможность изготовления зарядов с любыми габаритно-массовыми характеристиками.
Очевидно, широкое применение специально изготавливае мых баллиститного типа ВВ по экономическим соображениям исключается, так как они неконкурентоспособны не только с промышленными аммиачно-селитренными ВВ, но и с тро тиловыми литьевыми ВВ. Но в некоторых случаях, там где требуются особые свойства баллиститные ВВ могут представ лять интерес.
В данном случае речь идет не об утилизируемых П и ТРТ, которые широко применяются в горных разработках в виде
356
гранулированных, водосодержащих гелевых, монолитных заря дов [164], а о специальных составах, отличающихся от ТРТ детонационными характеристиками.
Работы по созданию баллиститных ТТ с высокой чувстви тельностью к детонации проводились применительно к не скольким типам зарядов ВВ. Ниже дается краткая характери стика некоторых типов зарядов.
Детонирующие сейсмические заряды
Детонирующие сейсмические заряды (ДЗС) предназначены для целей сейсмической разведки полезных ископаемых. В штатном варианте ДЗС изготавливаются из литых тротило вых шашек: ЛЗ-2,5 (масса 2,5 кг), ЛЗ-20 (<3 = 210...220 мм, масса 20 кг), ЗС-70И. Заряды представляют собой полиэтиле новую оболочку, заполненную литым тротилом с промежуточ ным детонатором (прессованной тротиловой шашкой), отли чающимся повышенной чувствительностью к инициирующему импульсу.
Тротиловые заряды имеют несколько существенных недос татков:
—низкие механические характеристики в диапазоне ДТ =
±50°С;
—неудовлетворительная водостойкость;
—низкая технологичность: невозможность изготовления
зарядов заданных габаритов при соотношении высоты (Н) к диаметру (с!) более 2. В связи с этим приходится использо вать набор шашек с требуемой мощностью детонации.
Рассматривая возможность использования баллиститных топлив вместо тротиловых зарядов, учитывали их существен ное преимущество по прочности, водостойкости, технологиче ским параметрам. Однако те недостатки, которые отмечались выше, равно как и существенно более высокая стоимость БРТТ, исключают возможность использования последних без существенной их модернизации.
Разработка ДЗС на основе БРТТ производилась с учетом требований, предъявляемых геофизическими объединениями:
—температурный диапазон применения ±50°С;
—безотказность срабатывания зарядов от штатных элек тродетонаторов типа ЭД-8, ЭДС как в сухих, так и в обвод
ненных скважинах (в том числе после выдержки в течение двух суток);
— габаритно-массовые параметры должны соответствовать приведенным в табл. 96.
Результаты испытаний составов с добавками
Индекс состава, особенности рецептуры |
|
йкп, мм |
|||||
отказ |
детонация |
||||||
|
|
|
|
|
|||
НДТ-3 |
(отсутствие твердых добавок) |
20 |
22 |
||||
НДТ-3 |
+ |
10% |
ВаЗО. |
2 |
3 |
||
НДТ-3 |
+ |
10 |
% |
Ре,О. |
2 |
3 |
|
НДТ-3 |
+ |
10 |
% |
СаСО, |
7 |
9 |
|
РСИ-12М + 10 % ВаЗОл |
2 |
3 |
|||||
РСИ-12М + 10 % СаСО, |
2 |
3 |
|||||
РСИ-12М |
+ |
10 |
% Ре,О, |
2 |
2 |
Наиболее эффективными добавками являются Ва304 и Ре30 4, однако последняя вносит определенные технологиче ские трудности, поэтому отработка состава проводилась на Ва304 (плотность р = 4,5 г/см3).
На |
рис. 126, |
127 представлены графики зависимости |
<Зкр, О |
= Г(Ва304, |
%). |
Представленные результаты, отражающие ранее приведен ные теоретические представления о детонации по методу «го рячих точек», показывают, что в составах типа РСИ (12М, 12К, 60), РСТ-4К оптимальное количество высокоплотных до бавок типа Ва304 составляет около 5%.
На рис. 128 представлена функция с!кр = Г(Ва304, %) для составов типа НДТ (Н, НМ, НДТ, ДГ).
Для этих составов, имеющих изначально большой с!кр (18...25 мм), снижение последнего требует введения большего количества Ва304 (7...8%).
I).
м/с
6800
I |
3 |
Содержание На N(>4..;
Рис. 127. Зависимость скорости детонации от содержания В а 8 0 4 для со ставов типа РСИ