книги из ГПНТБ / Шор Э.Р. Новые процессы прокатки

60 Продольная прокатка листов и профилей переменного сечения

и давлением. Нелинейный характер зависимости V~f(P) при малых давлениях объясняется наличием зазоров в сопряжениях деталей и постепенным ростом величины площади соприкосно­ вения стыков отдельных детален рабочей клети.

Для того чтобы определить, как распределяется общая де­ формация клети между отдельными ее узлами, эксперимен­

Как и следовало ожидать, деформация станины изменяется пропорционально изменению действующего усилия. При ма­ лых давлениях на валки (Р = 100 т) деформация станины рав­ на 0,05 мм, что составляет 10% от общей деформации рабочей клети; при наибольших давлениях (Р = 700 т) деформация

станины равна 0,35 мм, или 17% от общей деформации рабочей

клети. Таким образом, деформация станины составляет всего

10—17% от общей деформации рабочей клети стана. (Анало­ гичные результаты были получены в ЦКБММ при исследова­ нии другого стана холодной прокатки — кварто 1680 мм.)

Зависимость деформации нажимного винта, гайки и стака­

на (Тн.в); от усилия, действующего на валок, представлена на рис. 38. Из рисунка видно, что криволинейная зависимость де­ формации от давления наблюдается только при малых давле­ ниях (Р < 200 т) и объясняется постепенным увеличением пло­ щади соприкосновения стыков отдельных деталей.

Для определения отклонений между фактическим и рас­ четным профилем листа строим, по результатам замеров, гра­ фик изменения толщины листа Лпф(Р) (рис. 39). Расчетный профиль листа, а также изменение зазора между валками с

Для того чтобы найти расстояние между валками в осталь­ ных рассматриваемых точках осциллограммы, по показаниям тахомашины [п„ =f (^сек)] определяется путь, пройденный нажимными винтами:

62 Продольная прокатка листов и профилей переменного сечения

граммы (/);

m — масштаб кривой п„ = f(tCCK );

tx—продолжительность прокатки рассматриваемого участ­

ка листа;

I — длина рассматриваемого участка осциллограммы.

Зная путь, пройденный нажимным винтом, находим расчет­ ное расстояние между валками в данный момент прокатки:

между фактическим и расчетным профилем листа.

Полученные отклонения сопоставляли с упругими деформа­

циями рабочей клети. Результаты экспериментальных иссле­

дований представлены в табл. 3.

та определяется главным образом упругой деформацией рабо­ чей клети.

Сопоставляя графики Лпф(Л) и hp=f(L), можно заклю­ чить, что упругая деформация рабочей клети сохраняет прямо­

линейный профиль прокатываемого листа, но клиновидность.

листа уменьшается. При этом чем больше упругая деформация клети, тем значительнее отклонения фактического профиля

листа от расчетного.

Для определения влияния упругой деформации отдельных, узлов рабочей клети на точность прокатываемых листов пере­ менного сечения ходомером, установленным на верхней подуш­

также величину отклонений за счет упругой деформации стани­ ны ( 7СТ) и узла нажимных винтов, гаек и стаканов (/гЛ.— /гр),.

можно определить влияние упругой деформации узла валков и

•64 Продольная прокатка листов и профилей переменного сечения

Результаты определения влияния деформации отдельных узлов рабочей клети на точность листов переменного сечения приведены в табл. 3.

Анализируя полученные экспериментальные данные можно ■отметить следующее.

Рис. 40. Упругая деформация узла валков (валки, подушки, вкла­ дыши) рабочей клети стана 900

Отклонения профиля прокатанных листов переменного се­ чения от расчетного профиля вызываются упругой деформаци­ ей деталей рабочей клети. Упругая деформация деталей рабо­ чей клети не искажает линейный закон изменения толщины прокатываемых листов переменного сечения. Небольшие откло­ нения наблюдаются лишь в конце прокатки листа при малых обжатиях и объясняются эти отклонения нарушением (при ма­ лых давлениях) линейной зависимости деформации от измене­ ния давления в деталях рабочей клети (прокатных валках, по­ душках, нажимных винтах, гайках и стаканах).

Относительное влияние упругой деформации отдельных уз­

лов рабочей клети на отклонения от расчетного профиля листа может быть охарактеризовано следующими данными (табл. 4).

Вследствие наличия упругой деформации деталей рабочей клети клиновидность прокатываемых листов меньше расчетной,

причем с увеличением разницы в деформациях между началом и концом прокатки листа отклонение фактической клиновидности листа от расчетной возрастает.

Таблица 5

Экспериментальные и расчетные данные по давлению металла на валки и по скорости вращения электродвигателей стана дуо 900

и требуемого листа будут соответственно равны, а длина проб­

ного листа определится выражением:

Рис. 42. График для определения соотношения скорости прокатки и скорости вращения двигателей нажимного устройства с учетом упругой деформации деталей стана

Таким образом, прокатав пробный лист с таким же обжатием на переднем конце листа, как для требуемого клиновидного ли­ ста, и зафиксировав при этом скорость двигателя нажимного

для получения заданной клиновидности листа. Эксперименталь­ ная проверка предложенного метода подтвердила его пригод­ ность для практического использования при настройке стана на прокатку листов заданной клиновидности.