книги из ГПНТБ / Пирометаллургия меди Л. М. Газарян. 1960- 13 Мб
.pdfОбжиг в «кипящем слое» |
69 |
Расстояние между осями фурм одного ряда 200—300 мм; по ря
дам фурмы расположены со смещением на г/2 шага |
(в шахмат |
||
ном порядке). |
материал не просыпался в |
воздушную |
|
Чтобы |
обжигаемый |
||
коробку, |
применяются фурмы специальной конструкции, напри |
||
мер колпачкового типа |
(рис. 31). |
|
|
Фурма представляет собой отрезок трубы диаметром 25— |
|||
30 мм. Труба ввинчена |
(или закреплена клином) |
в стальной |
лист пода. Длина трубы должна быть больше толщины футеров ки пода на 2—3 см. Верх фурмы перекрыт пластинкой диамет ром 75 мм, под которой в стенке трубы сделаны четыре симмет ричные отверстия диаметром 6—6,5 мм. Через эти отверстия воз дух из фурм распределяется по слою обжигаемого материала.
На рис. 32 показана фурма несколько иной конструкции.
Фурма при выходе из огнеупорной футеровки оканчивается рас
ширенной сферической поверхностью, в которую вложен шарик из огнеупорного материала. Если дутье падает или прекращает ся, шарик прикрывает отверстие фурмы и обжигаемый материал
не попадает в воздушную коробку.
Раньше концентраты подавали в реактор в сухом виде шне ком; такое питание не обеспечивало полную герметичность и оп
тимальный режим работы. В настоящее время многие предприя
тия перешли к пульповой подаче концентрата в реактор. Для этого влажность флотационных концентратов доводят в репульпаторе до 20—22%, из репульпатора их насосом подают в рас ходный бак, снабженный мешалкой, а из расходного бака — в
реактор через загрузочную трубу, установленную горизонталь но напротив разгрузочного отверстия на 150—200 мм выше уровня кипящего слоя (загрузочная труба входит во внутрь ре
актора на 150—200 мм). Труба в конце сжата и загнута вниз под углом 30°. Для равномерного распределения падающей в реак тор пульпы в эту же трубу через специальные патрубки вводят немного сжатого воздуха. Концентрат, попадая в реактор, сме шивается с горячим «кипящим» огарком, быстро сушится и об жигается.
Поступающий в реактор свежий материал вытесняет через сливной порог соответствующее количество огарка. Отходящие газы направляются в циклон, затем в котел-утилизатор и в элек
трофильтр. Дальнейшую очистку газа производят в сернокислот ном цехе. Схема установки реактора показана на рис. 33.
Регулирование теплового режима печей для обжига в кипящем слое
Обжиг в кипящем слое сопровождается выделением большо го количества тепла. Практика показала, что для удовлетвори тельного ведения процесса (оптимальная температура в реакто
70 |
Обжиг медных руд и концентратов |
|
|
|
ре и одновременное получение концентрированных по |
содержа |
|||
нию SO2 газов) |
необходим непрерывный и |
достаточный |
отвод |
|
избыточного тепла непосредственно в кипящем слое. |
В |
печи |
||
нужно держать такую температуру обжига, |
которая |
обеспечи |
вает интенсивное ведение процесса, но исключает возможность
Рис. 33. Установка для обжига в кипящем слое, оборудованная утилизацион ными котлами:
/ — пириты из питающего бункера; 2— питающий |
чан; 3— мешалка: |
4— питающий |
||||||
насос; 5 — воздуходувка; |
6 — вода; 7 — сухой |
пирит |
(другой вид питания); |
8 — печь; |
9 — |
|||
утилизационный |
котел; |
10 — циклонный пылеуловитель; |
11 — газ, поступающий на |
сер* |
||||
нокислотный |
или |
другой завод; 12 — охладитель для огарка; 13 — огарок; 14— скруб |
||||||
бер; 15— вода |
из |
скруббера, выливаемая в |
отвал |
или |
направляемая в |
очистительную |
башню
спекания и плавления частичек материала, и тщательно контролировать эту температуру. При обжиге медных концентратов ре комендуется поддерживать в реакторе температуру в пределах 820—860°. Регулировать температуру в реакторе можно по-раз ному:
1)возвращать в реактор часть обжиговых газов после их ох лаждения;
2)возвращать в реактор часть охлажденного огарка;
3)отводить тепло через теплообменные устройства внутри
печи;
4)вводить в реактор пульпу различной густоты.
Последний метод широко применяется на практике, так как
реактор при нем абсолютно герметичен, а подача жидкой пуль пы полностью механизирована. Работа насоса, подающего пуль пу в реактор, регулируется автоматически в зависимости от тем пературы процесса. Недостаток этого метода — снижение про
Обжиг в «кипящем слое» |
71 |
цента использования тепла, получаемого в процессе обжига, так как тепло, затраченное на испарение воды, поступающей в реак тор, и на нагрев пара до 300—350°, теряется безвозвратно. Теп ловой баланс реактора производительностью 2700 кг цинкового концентрата в час приведен в табл. 24.
Таблица 24
Тепловой баланс печи КС при обжиге цинковых концентратов (производительность 2700 кг/час)
|
Количество тепла |
|
|
|
Количество тепла |
|||
Приход |
|
|
|
Расход тепла |
|
|
|
|
тепла |
ккал/час |
ккал[т |
% |
ккал:час |
ккал;т |
% |
||
|
|
|
||||||
От горения 2 970 000 1 |
100 000 |
97.5 |
С ОТХОДЯЩИМИ |
975 420 |
361 000 |
32,0 |
||
концентрата |
27 800 |
|
газами |
284 310 |
105 200 |
|
||
С воздухом |
75 000 |
2,5 |
С огарком |
9,3 |
||||
(при /=5jcC) |
|
|
|
С пылью |
100 440 |
38 100 |
3,3 |
|
|
|
|
|
На испарение |
195 000 |
72 200 |
6,4 |
|
|
|
|
влаги концентрата |
|
|
|
||
|
|
|
|
На нагрев воды |
660 000 |
244 500 |
21,7 |
|
|
|
|
|
в боковых кес |
|
|
|
|
|
|
|
|
сонах |
|
477 070 |
176 600 |
15,7 |
|
|
|
в |
На нагрев |
воды |
|||
|
|
|
кессонированных |
|
|
|
||
|
|
|
|
газоходах |
352 760 |
130 200 |
11,6 |
|
|
|
|
Потери тепла че |
|||||
|
|
|
|
рез стенки, |
свод |
|
|
|
|
|
|
и под печи |
и про |
|
|
|
|
|
|
|
|
чие неучтенные |
|
|
|
|
|
|
|
|
потери |
|
|
|
|
Всего |
3 045 000 1 |
127 800 100,0 |
Всего |
3 045 000 1 |
127 800 100,0 |
|||
|
|
|
|
|
Таблица 25 |
|
||
|
Распределение пыли |
Установка с |
Установка без |
|
|
|||
|
котлом-утнлн- |
котла-утили |
|
|
||||
|
|
|
затором,% |
|
затора, % |
|
|
|
|
Под котлами-ути |
|
25 |
|
._ - |
|
|
|
|
лизаторами . . . |
|
|
|
|
|||
|
В циклонах . . . |
|
50 |
|
36 |
|
|
|
|
В электрофильтре |
|
2 |
|
4 |
|
|
В тех случаях, когда не предусматривается утилизация в кот
лах тепла отходящих газов, их направляют после охлаждения в
газоходах в группы последовательно включенных циклонов.
|
|
|
со £ |
|
Обжигаемый |
Диаметр ечи |
|
п * |
|
Способ |
</ |
|||
Расхо,д в духа ,Л3 |
||||
материал |
мм |
загрузки |
||
|
||||
|
|
|
||
Золотосодержащий 4300(внутренПульпа 80% |
|
|||
концентрат |
ний диаметр) |
твердого |
■ 1900 |
|
|
|
|
||
Золотосодержащий 5000 (наружный |
То же |
|
||
концентрат |
диаметр) |
|
|
|
Цинковый концент- |
6700 (внутрен- |
Пульпа 78% |
Нет |
|
рат |
ний диаметр) |
твердого |
данных |
|
Пиритный концен- |
4890 |
Пульпа 75% |
6 120 |
|
трат |
|
твердого |
|
|
|
|
|
||
Цинковый концент- |
6500 |
Сухой |
И 000 |
|
рат |
|
концентрат |
|
ТемператураI ,печи*Св |
кипяВысота ,слоящегомм |
Расстояние |
междуфур ,мамимм |
|
|
|
Таблица 26 |
||
Состав обжигаемых газов |
Состав кон |
огарСерыв ,ке% |
|||||||
|
|
|
|
|
% |
|
центрата ,% |
|
|
|
|
|
|
SO, |
so.+co, |
0, |
S |
Fe |
|
620 |
1400 |
300 |
14,0 |
2,0 |
1,0 |
20,0 |
21,4 |
0,5 |
|
850—880 |
1524 |
Нет |
13,0— |
Нет |
0,4— 23,8 |
29.9 |
Нет |
||
|
|
дан |
14,0 |
данных |
2,0 |
|
|
дан |
|
|
|
ных |
|
|
|
|
|
ных |
|
880 |
1830 |
То же 10,0— |
Нет да иных |
31,0 |
3—5,0 |
2,5 |
|||
|
|
|
|
12,0 |
|
|
|
|
|
890 |
Нет |
» |
» |
13,0 |
0,2 |
1,0 |
35,0 |
49,1 |
0,26 |
|
Дан |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных |
|
|
|
|
|
|
|
|
870 |
2000 |
200 |
9—10 |
Нет да шых |
31—32 |
9—10 |
1,48 |
Обжиг в «кипящем слое» |
73 |
При обжиге в кипящем слое до 80% обжигаемого материала
(в зависимости от состава сырья и давления дутья) выносится из печи отходящими газами, поэтому особенно важно улавливать пыль. В различных точках цепи аппаратов осаждается следующее количество пыли (табл. 25).
Из реактора вытекает огарка 20—60% от общего количества обожженного материала.
Для нормальной работы реактора требуется регулировать скорость подачи воздуха и пульпы, так как от этого зависит
итемпература в реакторе. Регулирование ведется автоматически,
дистанционно. Практика показала, что оно обеспечивает надеж
ную работу реактора.
Для остановки реактора нужно прекратить питание пульпой
ипостепенно сбавлять подачу воздуха. Даже после 25—30-часо-
вой остановки реактор можно быстро пустить, возобновив пода чу пульпы и воздуха.
Для пуска холодного реактора сначала в него загружают слой инертного материала толщиной 250—300 мм: можно использо
вать хвосты обогатительной фабрики или готовый огарок. Слой
подогревают до 600—700°, применяя для этого нефтяную форсун ку, после чего реактор начинает нормально работать.
Ниже приведены некоторые данные о работе реакторов (табл. 26).
ЛИТЕРАТУРА
Г. Я. Лейзерович. Обжиг в кипящем слое, 1956, Москва, Металлургиздат. В. И. Смирно в, А. И. Тих о н о в. Обжиг медных руд и концентратов,
1958, Свердловск, Металлургиздат.
Г. М. Ш т е й н г а р т. Изучение и промышленное освоение обжига цинковых концентратов в кипящем слое на заводе «Электроцинк», ЦИИН, 1957.
В. Е. |
Лунев, В. И. Чуп раков. Практика обжига в кипящем слое на |
|||||||||
|
|
Усть-Каменогорском комбинате, Цветные металлы, |
№ 2, |
1957. |
в |
|
||||
А. |
С. П е н ь к о. Физико-химические процессы при обжиге |
материалов |
ки |
|||||||
|
|
пящем или псевдожидком слое. Бюллетень ЦИИН, № 5, |
1954. |
|
|
|||||
И. Н. |
Сахаров. Подготовка цинковых концентратов для обжига в ки |
|||||||||
|
|
пящем слое и питание печей, Цветные металлы, № 11, 1957. |
|
|
||||||
Сборник ЦИИН цветной металлургии «Обжиг в кипящем слое», |
1958. |
|
|
|||||||
Т. Т. |
Anderson, R. Boldin. Chemical Engineering Progress, X, |
v |
49. |
|||||||
J. |
|
№ 10, p. 527—532, 1953. |
|
|
|
|
|
|
|
|
B. |
Me. Kay. Canadian Mining and Metallurgical |
Bulletin |
VII |
v |
44, |
|||||
|
|
№ 471, 1951, p. 457. |
F. Steels.— Journal |
of |
Metals, |
|
№ 8, |
|||
H. M. Суг, C. W. Siller, T. |
VIII, |
|||||||||
F. |
|
v. 6, 1954, p. 900. |
|
|
|
v. |
49, |
№ 9, |
1953,. |
|
M. Stephens. Chemical |
Engineering |
Progress, |
IX, |
|||||||
|
|
p. 455. |
|
|
|
|
|
|
|
|
R. |
B. |
Thompson. Chemical |
Engineering |
Progress, |
V, |
v |
49 |
№ 5 |
1953. |
|
|
|
p. 253. |
|
|
|
|
|
|
|
|
ГЛАВА IV
ПЛАВКА МЕДНЫХ РУД И КОНЦЕНТРАТОВ В ОТРАЖАТЕЛЬНЫХ ПЕЧАХ
Краткие сведения о шихте отражательных печей
Плавка медного сырья — это пирометаллургический процесс,
во время которого твердые составляющие шихты нагреваются, рас плавляются, подвергаются химическим превращениям, в резуль тате которых получаются расплавленные материалы (штейн,
шлак, металлы), газы и уносимые с газами твердые частички шихты и пары металлов или их окислов.
Сырьем для плавки могут служить медная руда, сырые и обожженные медные концентраты.
В зависимости от химического состава проплавляемого сы рья к шихте прибавляют флюсы для получения шлака. Кроме
обычных металлургических флюсов (кварц, известняк, железная
руда), в качестве флюсов часто применяют руды, содержащие медь или золото. Такими рудами могут быть золотосодержащие
кварциты, медистые песчаники, богатые золотом участки «желез ных шляп» и пр. В плавку, как правило, поступают обороты и не которые шлаки медеплавильных заводов.
Топливом при отражательной плавке служит пылевидный уголь, нефть или природный газ. В настоящее время, когда поч ти всю добываемую руду обогащают, общепринятым агрегатом для плавки медных концентратов является отражательная печь, но иногда, в зависимости от качества сырья и местных специфи ческих экономических условий, применяются электропечи, шахт ные и другие печи.
Приступая к плавке, прежде всего необходимо выяснить сле дующее.
1. Содержание серы и меди в сырье, так как от этого, а также от минерального состава зависит количество и качество получае
мого при плавке штейна.
2. Содержание в сырье остальных элементов, которые в конечном счете должны быть ошлакованы. Состав сырья по шлакуемым элементам (окислам) определяет характер и коли чество добавляемых флюсов и количество получаемого при этом шлака.
Важнейшие химические реакции отражательной плавки |
75 |
3. Целесообразность предварительного обжига. В настоящее время плавят как обожженные, так и сырые (необожженные) концентраты.
4.Размер частичек шихты, так как чем мельче шихта, тем лучше идет плавка при прочих равных условиях.
5.Физические и химические свойства применяемого флюса.
6.Минеральный (рациональный) состав сырья. Кроме твердой шихты, как правило, в отражательную печь сливают значитель
ное количество жидкого конвертерного шлака с содержанием же леза (45—48%) и меди (1—5%). Помимо основных материалов,
всостав шихты могут войти цементная медь, заводские обороты
ишлаки рафинировочных печей.
Основным медьсодержащим сырьем в настоящее время слу жат флотационные концентраты.
Новейшее направление в обогащении — доизмельченне гру бых концентратов и дофлотация для увеличения степени извле чения и процентного содержания меди в концентратах. В связи с этим шихта отражательных печей со временем делается все бо
лее и более железистой, так как стремление получить на обога тительных фабриках концентраты с высоким содержанием меди
приводит к снижению содержания пустой породы и, в частности,
кремнезема.
Это направление в обогащении способствует: 1) увеличению степени измельчения концентратов, что приводит к увеличению пылеобразования и к потере концентрата с отходящими печными газами, в особенности в тех случаях, когда печь загружается обожженным концентратом; 2) постепенной замене динасового огнеупора основным.
Важнейшие химические реакции отражательной плавки
Основная задача отражательной плавки — расплавление ших ты и возможно полное отделение (отстаивание) шлака от штейна в ванне печи. Протекающие химические реакции зависят от ха рактера плавки.
При плавке сырых сульфидных материалов шихта при загруз ке образует в печи крутые откосы (~42—45°). Сразу же после загрузки начинает интенсивно выделяться влага из шихты, что
препятствует ее быстрому прогреванию. Все же поверхностный
слой шихты через несколько минут нагревается до температуры плавления сульфидов (1000—1100°), которые плавятся и стекают в ванну печи. Поверхностный слой прогревается настолько бы стро, что пирит, халькопирит и некоторые другие сульфиды не
успевают полностью продиссоциировать до расплавления, поэто
му одновременно с плавлением сульфидов идет только частичная диссоциация по реакциям:
76 |
Плавка медных руд и концентратов в отражательных печах |
FeS2->FeS + V2S2;
2CuFeS2-»Cu2S 4- 2FeS 4- X/2S2;
2CuS Cu2S 4- 1/2S2;
2Cu3FeS3 3Cu2S + 2FeS 4- X/2S2.
He разложившиеся высшие сульфиды растворяются в штей не *. Выделяющиеся пары серы удаляются с отходящими газами.
В потоке газов сера сгорает до. SO2.
Выделение серы (диссоциация) в условиях отражательной плавки ограничено поверхностным слоем, так как нет перемеши
вания шихты.
Обожженные сульфидные материалы загружают в печь при 500—700° сразу же после обжига, которому обычно подвергают концентраты с высоким содержанием серы и железа. Поэтому
огарок в основном состоит из окислов железа, остатков первич ных и вторичных сульфидов, которые при плавке в отражатель
ной печи реагируют следующим образом:
10Fe2O3 + FeS = 7Fe3O4 + SO2;
3Fe3O4 + FeS = lOFeO + SO2;
2FeO + SiO2 — 2FeO • SiO2 (шлак)
При плавке сырой и обожженной шихты в зависимости от со става переплавляемого материала происходят еще и такие реак ции:
2Си 4- FeS |
Cu2S + Fe; |
Cu2O + FeS^rCu2S 4- FeO; |
|
2Fe 4- SO2 |
2FeO 4- V2S2; |
Cu2S 4- 2CuO = 4Cu 4- SO2; |
|
Cu2S 4- 2Cu2O = 6Cu 4- SO2. |
|
Обожженный концентрат более |
текуч, чем сырой, поэтому об |
разует сравнительно пологие откось» под углом 27—30° к гори
зонту.
При отражательной плавке часто образуются тугоплавкие сое динения. В большинстве случаев это магнетит Fe3O4, который по падает в отражательную печь в большом количестве с конвертер ными шлаками, сливаемыми в печь в жидком виде. Кроме того,
1 См., например, А. Н. Вольский. Основы теории металлургичес ких плавок, Металлургиздат, 1943, стр. 69.
Важнейшие химические реакции отражательной плавки |
77 |
магнетит присутствует и в огарке, а также получается в резуль тате частичного восстановления
9Fe2O3 + FeS -> 6Fe3O4 + FeO + SO2.
В табл. 27 приводятся данные о содержании магнетита в различ
ных продуктах плавки, систематизированные за пятнадцать лет работы завода при плавке сырой шихты.
Таблица 27
|
|
Содержание Fe3O4, % |
||
|
Материалы |
минимальное |
среднее за |
|
|
|
максимальное |
||
|
|
месяц |
||
в конвертерном шлаке |
........................... 43,3 |
13,6 |
25,4 |
|
в |
штейне...................................................... |
15,9 ■ |
2,8 |
9,6 |
в |
отвальных шлаках |
отражательной |
|
8,7 |
|
печи ........................................................... |
20,9 |
2,7 |
В тех случаях, когда печь работает на обожженном материа ле, магнетит попадает в нее как с конвертерными шлаками, так и с огарками. Поступление магнетита с различных переделов за вода при плавке обожженного концентрата приведено в табл. 28.
|
|
|
|
Таблица 28 |
|
Вес |
Содержание Fea04 |
Fe3O4 |
|
Материалы |
|
|
||
m |
% |
m |
% от общего |
|
|
|
веса |
||
Огарок ................................ |
64703 |
10,4 |
6729 |
47,0 |
Конвертерный шлак . . |
49550 |
17,2 |
7319 |
53,0 |
Всего было получено 70 330 т отвального шлака с содержанием 2,3% Fe3O,4, т. е. в шлак перешло 1618 т Fe3O4, или 11,5% от об
щего количества введенного в процесс плавки феррита.
Магнетит — тугоплавкий материал и трудно восстанавливает ся до FeO. Вследствие этого затрудняется образование шлака
Невосстановленный магнетит часто осаждается на подине печи, под нарастает,в результате чего уменьшается объем ванны и мо
жет сильно сократиться срок кампании печи.
Количество осаждаемого магнетита зависит от количества магнетита, поступающего в печь, от качества штейна и от темпе ратуры ванны. На рис. 34 показана растворимость магнетита в
78 Плавка медных руд и концентратов в отражательных печах
штейне в зависимости от температуры и содержания меди в штей не, а на рис. 35 — растворимость магнетита в шлаках в зависимо сти от температуры.
Рис. 34. Растворимость магнетита в штейне в за висимости от температуры и содержания меди в штейне
Рис. 35. Растворимость магнетита
в шлаке в зависимости |
от |
тем- |
ратуры: |
SiOa! 2 — |
|
1 — конвертерный шлак. 23% |
||
шлак отражательной печи, |
33% |
SjOj |
В присутствии значительного количества магнетита в отража тельной печи не только затруд няется работа печи, но, что са мое главное, повышаются потери меди в отвальном шлаке.
На одном из заводов, где в двух отражательных печах пла вили обожженную шихту, со держащую 9,9% Си, 18,5% S и 30,3% Fe, в течение суток выяс
няли потери меди, связанные с
переработкой конвертерных шла ков. Для этого прекратили пода
чу |
конвертерного шлака |
в печь |
|
№ 1 |
и весь |
конвертерный |
шлак |
сливали в |
печь № 2. Во |
время |
испытания состав шихты не из меняли. Наблюдения проводили 24 часа, предполагая, что через 18—20 час. после начала опытов