![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Пирометаллургия меди Л. М. Газарян. 1960- 13 Мб
.pdfПиритная шахтная плавка с одновременным получением серы
ка в так называемом газмишере — кирпичном канале, рабо
тающем по принципу циклона, а затем в электрофильтрах.
Температура кипения серы при нормальном давлении равна 444,5°. Чтобы элементарная сера, содержащаяся в отходящих газах, оставалась в парообразном состоянии, их температура должна быть в пределах 420—450°. Чтобы при движении отхо дящих газов по газоотводящей системе сера не конденсирова лась на стенах, вся газоотводящая система должна быть хоро шо изолирована теплоизоляционным материалом, а в неко торых случаях необходимо даже обогревать ее паром при помощи паровых рубашек. В газоотводящей системе не должно быть подсоса, так как смесь паров серы, сероуглерода, серо водорода и сероокиси углерода с кислородом легко взрывается. Поэтому газоотводящую систему держат под небольшим дав
лением (20—25 мм вод. ст.).
Очищенные газы идут в первую камеру катализа. Здесь достигается дальнейшее выделение элементарной серы за счет разложения COS, CS2, H2S, SO2.
4COS + 2SO2 xi 4СО2 + 3S,;
2CS2 + 2SO2^2CO2 + 3S2;
4H2S -j- 2SO2x±4H2O + 3S2.
Эти реакции обратимы, поэтому при недостатке в газах
SO2 или при большом избытке СОг, Н2О и S2 равновесие сме щается влево, т. е. снижается выход элементарной серы. При избытке же SO2 сера теряется, так как часть SO2 уносится от ходящими газами, не успевая восстановиться до элементарной серы.
Содержание СО2 в газах зависит от схемы процесса плав
ки и количества известняка, вводимого в шихту. Понизить концентрацию СО2 в газах можно, снизив количество кокса в
шихте. Но при этом повысится содержание SO2 в газах.
Для правильного |
ведения |
технологического процесса важ |
|
но определить оптимальную |
зависимость между |
SO2, суммой |
|
H2S -ф COS + CS2 и |
СО2. Заводской практикой |
установлено, |
что для увеличения выхода элементарной серы за счет разло
жения COS, CS и H2S необходимо, чтобы при входе в камеру катализа SO2 в газах содержалось 1,5—1,6%.
Камеры катализа |
заполнены |
контактной |
массой, |
которую |
||
приготавливают следующим |
образом. Смесь алюминиевого |
|||||
цемента |
(гидрата |
окиси алюминия — А1(ОН)3, |
известкового |
|||
молока и |
алюминиевого порошка перемешивают |
с |
водой в |
|||
обыкновенной бетономешалке и |
заливают в |
деревянную форму. |
Массу держат в форме 19—20 час.; при этом происходит р'еак-
160 |
Другие виды плавки медных руд и концентратов |
ция между |
алюминиевым порошком и Са(ОН)2, в результате |
которой выделяется водород, масса увеличивается в объеме и
становится пористой. Процесс происходит при 20°.
Готовую контактную массу надо стараться загружать в ка
меры |
на одну и ту же высоту (2,5 м), чтобы поступающие |
в |
печь |
газы равномерно распределялись по сечению камеры. |
По |
Рис. 75. Схема |
колосников контактной камеры: |
|
/ — неподвижные колосники; 2 — качающиеся |
колосники; 3 — эк |
|
сцентриковый |
механизм качающихся |
колосников |
окончании загрузки массу сушат 12—14 суток, температуру воз духа при этом держат не выше 100°. К концу сушки температу ра поднимается до 200—220°.
По мере работы контактная масса теряет способность к
катализу, поэтому ее систематически заменяют свежей. Кон тактирование происходит по принципу противотока, поэтому нижние слои контактной массы быстрее теряют активность, чем верхние.
Контактная масса в камерах расположена на колосниках особой конструкции (рис. 75). С них можно удалять нижние слои контактной массы, когда она потеряет активность, и за гружать свежую.
Отработанная контактная масса идет на регенерацию. Для этого массу рассеивают, и крупный материал поступает в печь для обжига при 700—800°. В процессе обжига удаляются углеводородистые соединения и углерод. После обжига массу увлажняют, после чего каталитические способности ее восста
навливаются.
Газы и пары серы, пройдя контактную камеру первой
Пиритная шахтная плавка с одновременным получением серы |
161 |
ступени, попадают в отделение конденсации. В качестве конден сационной аппаратуры применяются паровые котлы специаль ных конструкций с двумя ступенями давления. Газы сначала
проходят котлы |
высокого давления (давление пара 4,5 |
ат), |
||
потом |
низкого |
(давление пара 1,5 ат), охлаждаясь |
от 440— |
|
450° до |
140—135°. При этом конденсируются пары |
серы. |
Пар |
из первого парового котла идет на производство энергии.
|
Состав |
газов |
до |
поступления |
в отделение |
первого |
катализа |
||||||
и после выхода из него приведен в табл. 47. |
|
|
Таблица 47 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Состав газов при входе в электрофильтр |
|
|
|
Состав газов после |
|||||||
пробы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
первого катализа |
||
|
|
|
|
|
|
|
S2 |
беч |
|
|
|
S2 без |
|
|
SO, |
H2S |
COS |
cs, |
со, |
со |
о, |
учета па |
|
so, |
учета |
||
|
ров |
|
паров |
||||||||||
Номер |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
элементар |
% |
элементар |
|||
ной серы |
|
ной серы |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
е[м3 |
|
|
|
гм |
|
1 |
1,72 |
0,40 |
0,76 |
0,58 |
13,54 |
0,0 |
1,0 |
57,19 |
|
**1,50 |
51,82 |
||
2 |
1,5 |
0,51 |
0,76 |
0,62 |
13,47 |
0,0 |
1.2 |
57,12 |
|
1,46 |
52,65 |
||
3 |
1,57 |
0,24 |
0,89 |
0,33 |
14,28 |
0,0 |
0,6 |
62,32 |
|
1,29 |
55,22 |
||
4 |
1,56 |
0,19 |
0,95 |
0,91 |
14,55 |
0,0 |
0,6 |
64,59 |
|
0,67 |
38,85 |
||
|
СредниЙ СОСТ21в |
серь за ме :яц |
|
|
59,94 |
|
|
|
48,76 |
||||
|
* Из отчета Минца И. X. о командировке в Норвегию. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
•* Соответствует 21,4 |
а серы в нм3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Как следует |
из |
данных таблицы, |
газы |
после |
выхода |
из от |
||||||
деления первого катализа содержат в значительном |
количестве |
||||||||||||
связанную серу в |
виде |
H2S, COS, |
CS2 и |
СО2. Поэтому, чтобы |
разложить эти соединения и получить дополнительное коли чество элементарной серы, их направляют во вторую камеру
катализа, где количество серы |
в газах снижается с 48 до |
24 гЛи3. Основные аппараты в |
отделении второго катализа — |
подогреватель для газа и реакционная камера.
Подогреватель представляет собой обычный трехсекцион
ный |
рекуператор |
с поверхностью нагрева примерно 1000 м2. |
|||
Газы |
попадают в |
него после отделения первого катализа и |
|||
очистки в электрофильтрах. В подогревателе |
температура |
га |
|||
зов повышается со |
120° до 220—250° |
|
|
||
Реакционная камера второго катализа идентична камере |
|||||
первого катализа. |
|
|
|
|
|
После отделения второго катализа газы проходят отделение |
|||||
конденсации серы. |
Здесь |
они охлаждаются до |
116—118°. |
Для |
|
осаждения тумана |
серы, |
остающейся в газах |
после конденса- |
11 Л. М. Газарян
162 |
Другие виды плавки медных руд и концентратов |
|
|||
ционной установки, их пропускают через башню |
с кольцами |
||||
Рашига. Насадка этой башни орошается жидкой |
серой. |
г/м3 |
|||
|
В газах, вышедших из |
башни, содержится |
в среднем 1 |
||
серы. |
|
|
|
|
|
ное |
Сера после первой контактной камеры содержит значитель |
||||
количество примесей |
(Se, As и золу). |
Для |
очистки |
ее |
в жидком виде перекачивают по трубам в специальный аппа рат и промывают известковым молоком при 120° (давление
около 2 ат). Процесс промывки идет непрерывно по принципу противотока. Чистая сера из промывного аппарата непрерывно
перекачивается в башни для гранулирования или |
разливается |
в изложницы. |
высокой чи |
Сера из второй контактной камеры — продукт |
|
стоты. |
|
ЛИТЕРАТУРА
X.К. Аветисян. Металлургия черновой меди, Металлургиздат, 1954. В. И. Смирнов. Металлургия меди и никеля, Металлургиздат, 1950. J. Newton and S. Wilson. Metallurgy of Copper, 1942.
A. Butts. Copper, 1954.
O. Herneryd, O. A. Sundstrow, A Norro. Copper smelting in Bo-
|
liden’s |
Ronnskar Works described.— Journal of Metals, |
III, |
v. |
6, № 3, |
||||
|
1954, |
p. 330—337; |
Engineering |
and |
Mining |
Journal, |
v. |
156, |
№ 1, I, |
|
1955, p. 78—83. |
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
G Roliette. Electric smelting |
of non-ferrous |
metals.— Metal |
Industry, |
|||||
|
v. 83, № 9, 28/VIII |
1953, p. 161—165. |
|
|
|
|
|
||
Л. M. Газарян. Электроплавка на штейн в металлургии меди. Цветные |
|||||||||
F. |
металлы, № 1 и 3, 1953. |
Harjavalta’s |
metallurgy. — Engineering |
||||||
Benitez. Flash smelting improves |
|||||||||
|
and Mining Journal, |
X, v. 154, |
№ 10, |
1953, p. |
76—80. |
|
|
|
П. Брик. Плавка сульфидных медных концентратов на заводе Оутокумпа. Отраслевое бюро технической информации при Гипроцветмете, 1953.
Can. Min. Met. Bull., v. 48, № 517, |
1955. |
|
Л. M. Газарян и И. Д. Комков. О переводе |
ватержакетной печи Кара- |
|
башского завода на штейн |
с одновременным получением элементар |
|
ной серы. Цветные металлы, |
№ 4, 1937. |
воздуха в печах цветной |
И. И. 3 а б е р е ж н ы й. Применение нагретого |
металлургии и его влияние на показатели плавки, ЦИИН ЦМ, 1958.
![](/html/65386/283/html_V0Dxi5oQUW.Oxvn/htmlconvd-Yiptf5165x1.jpg)
![](/html/65386/283/html_V0Dxi5oQUW.Oxvn/htmlconvd-Yiptf5166x1.jpg)
Некоторые сведения из истории развития конвертирования |
165 |
Сначала пытались продувать медные штейны в ретортах, применяемых в черной металлургии, подавая воздух в них сни
зу. Эти конвертеры (реторты), аналогично сталеплавильным, имели кислую футеровку, точнее набивку. На основе этих кон вертеров впоследствии в результате ряда усовершенствований, были сконструированы и продолжительное время применялись-
на медеплавильных заводах вертикальные конвертеры (рис. 76). В 1885 г. впервые для бессемерования медных штейнов при
менили горизонтальный конвертер (рис. 77). ;
Рис. 78. Упругость диссо циации окислов
Аналогично вертикальным, горизонтальные конвертеры такт же имели кислую футеровку. Но кампания конвертеров с такой футеровкой очень короткая, так как кислая футеровка при. бессемеровании служит флюсующим материалом.
Кислая футеровка состояла из смеси увлажненного дробле ного кварца и глины. Эту смесь тщательно трамбовали к стен
кам конвертера. Толщина футеровки доходила до 400 мм. При-;
менение для футеровки дорогостоящего динасового кирпича бы ло невыгодным.
За одну кампанию конвертер выдавал всего 10—12 т меди. В связи с быстрым износом футеровки производительность его
кконцу кампании увеличивалась в два и более раза.
В1910 г. Пирс и Смитт предложили заменить кислую футе ровку горизонтальных конвертеров основной. Они применили
для футеровки магнезитовый кирпич, а для шлакования обра зующейся закиси железа вводили в ванну конвертера дробле ный кварц.
Конструкция горизонтальных конвертеров и технология про дувки постепенно усовершенствовалась, что позволило резко увеличить производительность и технико-экономические показа тели процесса. Горизонтальные конвертеры быстро вытеснили вертикальные, которые в настоящее время можно встретить только на старых заводах.
466 |
Продувка медных штейнов на конвертерную медь |
Горизонтальные конвертеры имеют следующие преимущест
ва перед вертикальными:
1.Конструкция горизонтального конвертера такова, что его легко можно укрупнить. Это способствовало постепенному вне дрению в металлургию все более и более крупных высокопроиз водительных конвертеров.
2.Горизонтальное расположение фурм в этих конвертерах позволяет равномерно погружать их в ванну, что способствует равномерному распределению воздуха по длине ванны, обуслов ливает высокий коэффициент использования воздуха и мини мальный износ фурм.
3.Большое зеркало ванны позволяет равномерно распреде лять подаваемый в конвертер флюс, что создает благоприятные
условия для получения нужного шлака.
Химические реакции и тепловой баланс конвертерного процесса
Процесс продувки медных штейнов может быть разбит на два периода.
В течение первого периода окисляется сернистое железо и большая часть примесей и получается почти чистый сульфид
меди, содержащий 78—80% меди. Кроме сульфида меди, полу чаются также шлак, газы и пыль. Для ошлакования FeO в кон вертер вводят кремнистый флюс.
В течение второго периода сульфид меди перерабатывается на медь; получаются конвертерная медь, газы и пыль и незна чительное количество шлака.
Воздух, поступающий в конвертер со скоростью 140— 160 м1сек, должен быть равномерно распределен по длине кон вертера, чтобы обеспечить лучший контакт его с жидкой ван ной. Время взаимодействия воздуха со штейном зависит от скорости прохождения воздуха через ванну конвертера.
Большая разница в удельных весах штейна и воздуха опре деляет большую скорость движения его вверх. По подсчетам Аветисяна1, воздух проходит через ванну за 0,1—0,13 сек.
Таким образом, время взаимодействия кислорода воздуха с сульфидами очень мало. По подсчетам того же автора, ко личество сульфида в 75-т конвертере в начале продувки в 100 тыс. раз больше, чем его может окислить кислород воздуха,
поступающего в конвертер.
Несмотря на короткое время взаимодействия кислорода с сульфидами, кислород используется в конвертере весьма полно,
что указывает на интенсивный ход процессов. Высокие скоро сти реакции сопровождаются большим выделением тепла. Ко-
’ X. К. Аветисян. Металлургия черной меди, Металлургиздат, 1954.
Химические реакции и тепловой баланс конвертерного процесса |
167 |
личество поступающего в конвертер воздуха зависит от пло щади сечения фурм и давления. От количества воздуха зави
сит окисление сульфидов, |
а |
следовательно, |
количество тепла, |
|||
которое при этом выделяется. |
|
|
|
|||
Общая реакция окисления сульфидов при бессемеровании |
||||||
следующая |
|
|
|
|
|
|
|
MeS+1,5О2-2ИЮ+SO2. |
(1) |
||||
По существу |
эта реакция — окисление |
серы от |
S2~ доБ4'1-2. |
|||
Однако окисление может идти и по реакции |
|
|||||
|
.W<>S : |
О., |
.Ис> -: |
SO2. |
|
(2) |
Ход реакции по первому или .второму пути зависит от тер |
||||||
модинамических |
свойств |
металла. |
Приближенно1 |
можно счи |
тать, что ход реакции зависит от относительной величины срод ства серы и металлов к кислороду при данной температуре. Например, сульфид меди (серебра), имеющих относительно
железа и серы высокую упругость диссоциации окислов, может окисляться по реакции (2). Сульфиды металлов, окислы кото рых имеют низкую упругость диссоциации, окисляются по ре акции (1). Выяснить, по какому пути пойдет окисление суль фида данного металла при данной температуре, можно по ве личине упругости диссоциации окислов этого металла и серни стого ангидрида.
На диаграмме (рис. 78) приводятся данные о логарифмах
упругости диссоциации окислов металлов и сернистого ангидри
да при разных температурах. Из этой диаграммы можно сде
лать вывод, что кривая упругости (1g |
Ро ) для SO2 в |
интерва |
||
лах |
температуры конвертирования |
(1100—1300° |
С) |
1370 — |
1570° |
К расположена среди кривых |
упругости |
диссоциации |
окислов металлов ниже кривой закиси меди и выше кривых для окислов Ni и Fe. Температура, при которой кривая SO2 пере секает соответствующую кривую окислов металлов, является переходной. Выше этой температуры сульфиды данного металла будут восстанавливаться до металла2, ниже — превращаться в окислы. Основные реакции первого периода следующие:
1 Более точное выражение учитывает еще сродство металла к сере . Оно
имеет |
следующий вид: A Z = A ZS02 — 2XZMeO— A ZMeS, |
Прим. ред. |
||
2 |
В |
металлургии никеля это возможно при 1800°, в |
металлургии |
желе |
за—.при |
очень высокой температуре (за пределом имеющихся для |
расче |
тов данных, т. е. выше 2500°). По реакции MeS + О2 — Me + SO2 металл вос станавливается, а сера окисляется. Прим. ред.
168 |
Продувка медных штейнов на конвертерную медь |
2FeS 4- ЗО2 -> 2FeO + 2SO2 4- 224 ккал-,
х FeO + у SiO2 -> х (FeO) • у (SiO2)
При |
2FeO + SiO2 = 2FeO • SiO2 |
тепловой эффект |
равен |
22 ккал. |
|
|
|
При надлежащем ведении процесса выделяемое тепло не |
|||
только |
компенсирует все тепловые |
потери процесса, но и |
пере |
гревает ванну конвертера.
На основании практических данных работы конвертеров под считано, что за каждую минуту дутья в начале процесса темпе
ратура ванны повышается примерно на 3°. В дальнейшем, по мере окисления сернистого железа и уменьшения его концент рации в штейне, подъем температуры уменьшается.
Ниже приведен |
тепловой баланс первого периода для кон |
||||||
вертера размером 3,05 X 7,93 м. |
|
|
|
|
|||
|
Приход тепла, % |
|
Расход тепла, |
% |
|
||
Тепло жидкого |
штей |
|
Тепло, уносимое га |
|
|||
на и |
воздуха |
. . . |
23,81 |
зами ....................... |
|
и |
34,23 |
Тепло |
окисления |
|
Тепло в |
шлаках |
|
||
штейна....................... |
|
73,58 |
сульфиде меди . |
. |
39,70 |
||
Тепло шлакообразова |
|
Тепло на |
разложение |
|
|||
ния |
....................... |
|
2,61 |
сульфидов железа и |
|
||
|
|
|
|
цинка |
................... |
|
16,34 |
|
|
|
|
Потери тепла .... |
9,73 |
||
|
Итого . . |
100,0 |
|
того . |
. |
100,0 |
Второй период конвертирования начинается после полного окисления и ошлакования сульфида железа. Во время второго периода начинается окисление Cu2S. Основные реакции при этом следующие:
2Cu2S + ЗО2 -> 2Cu2O + 2SO2;
Cu2S 4- 2Cu2O -> 6Cu 4- SO2.
Суммируя эти реакции, получаем
Cu2S 4- О2 —> 2Cu 4- SO2 4- 52 ккал.
Заводские данные и подсчеты показывают, что в начале вто
рого периода температура |
в ванне поднимается |
только на |
||
1 —1,2° за |
минуту продувки, а за каждую |
минуту |
остановки |
|
конвертера |
температура ванны снижается |
на 2,5—3°. Ниже |
||
приведен тепловой баланс |
конвертера за второй период. |