теризующих работу турбинной ступени, которые легко определяют-
и11
•ся при известных значениях пл, — и р.
со
Таким образом, может быть предложен следующий порядок расчета корабельных турбин byi переменных режимах. В паровых ТЗА прежде всего определяется мощность агрегата на данном ре жиме
N c = N eр
и величина изоэнтропийного перепада тепла в турбине
Рис. V-4. К определению приближенной линии про цесса расширения пара в Т5грбине
Для определения теплоперепада находится начальная точка процесса расширения пара в турбине и конечная изобара рг. Что бы найти начальную точку процесса расширения, необходимо оп ределить значение потери АН в трубопроводах и клапанах на пути от котла *) к турбине (см. рис. V-4). Если на расчетном режиме эта потеря была равна АНр, то на данном режиме, если иметь в виду, что скорости пара в трубопроводе будут изменяться пропор-
*) На данном режиме параметры пара при выходе из котла (парогенера тора) рк и Ткдолжны быть взяты в соответствии с программой регулирования его.
ИйональнО расходу, величина потери определится из следующего равенства:
|
д я = д н р ( ° |
) |
|
|
Для |
определения конечной изобары рг необходимо знать на |
данном |
режиме давление в главном конденсаторе р х которое мо |
жет быть определено либо по характеристике главного конденса тора, либо по обобщенным данным, представленным на рис. V-5. Чтобы перейти от изобары />х к изобаре р г, следует на изоэнтропе, проходящей через начальную точку процесса, отложить по терю в выпускном патрубке (см. рис. V-4), величина которой на переменных режимах
0_
Ор
Рис1. V-5. Измененне]Гдавлення в главном конденсаторе в зависимости от мощности ТЗЛ
Найдя изоэнтропийный перепад тепла в турбине и задавшись по кривым на рис. V-3 внутренним к. п.д. агрегата т)^, можно по
строить приближенную линию процесса расширения пара в турби не (линНя АС на рис. V-4a). Для определения .расхода пара на данном режиме вычисляется внутренняя мощность ТЗА
Так как расход G еще не известен, в первом приближении можно считать
Механический к. п.д. ТЗА па данном режиме может быть опре делен с помощью графика (рис. V-6). Секундный расход пара
О = 5,69#ат]|( (*)■
В турбозубчатых агрегатах с дроссельным регулированием мощности задача определения теплоперепада Нанесколько ослож няется, так как между G и Я а в этом случае существует прямая зависимость. Поэтому при расчете агрегата с дроссельным регули
рованием |
после определения (Vit и выбора величины |
вычис |
ляется величина секундного расхода из выражения (*), |
в котором |
величина |
Я а заменяется величиной Я / — Я а1 -|- Я кл, |
где Я кл— |
теплоперепад, соответствующий потере на дросселирование в ма
невровом клапане (см. рис. V-46). |
|
|
Величина Я / определяется |
так же, |
как Я а при |
сопловом |
регулировании. По найден |
ной величине расхода опре |
деляется |
изобара |
р 0 — |
G |
/ у |
|
|
|
|
|
= P o p GP V |
|
которая |
в |
|
|
|
|
месте |
пересечения |
с |
линией |
|
|
|
|
постоянной |
энтальпии |
i0 — |
|
|
|
|
= t0 = const определит поло |
|
|
|
|
жение начальной точки про |
|
|
|
|
цесса расширения пара в тур |
|
|
|
|
бине. Сняв затем с диаграммы |
|
|
|
|
i-s |
величину теплоперепэдов |
|
Рис. V-6. Изменяемость механи |
Я а, Я а„ |
Я кл, можно |
построить |
|
ческого к.п.д. ТЗА |
при .измене |
приближенную линию |
(линия |
|
нии режима его работы |
АС |
на |
рис. V-46) |
процесса |
|
расширения пара |
в турбине, имея |
|
в виду, что этот процесс |
бу- |
|
дет происходить с |
к. п.д., |
равным |
, |
= |
Я а| |
+ Нкл |
где |
т]н — |
|
rj, |
----- jj—— , |
|
к п.д., снятый с графика |
(V-3). |
t |
|
|
/7а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После определения расхода пара и построения приближенной линии процесса расширения его в турбине производится поступен-
чатый расчет турбины, последовательность |
которого |
ясна из |
табл. 11. |
Порядок этого расчета применим как к паровой, |
так и к |
газовой турбине, исходные данные для расчета которой |
(G, Я а, |
''litЯц) |
определяются в процессе расчета на |
переменных режи |
мах всей газотурбинной установки. |
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. |
11 |
1 |
2 |
|
|
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
47 |
Внутренняя работа в турбине AL\t |
== AL\^ -f- AL\2-\- • ■--\-ALiz |
|
|
|
|
|
48 |
Внутренний к.п.д. турбины без учета |
|
' |
А Ц |
|
|
|
|
|
|
|
утечек через наружное уплотнение т\ |
\ |
= |
~ T |
T |
|
|
|
|
|
|
' ‘о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
49 |
Коэффициент потери через наружное |
?H.y = |
t H.yp |
|
|
|
|
|
|
уплотнение £ll v |
|
|
|
|
|
50 |
Внутренний к.п.д. турбины т;' |
Ч |
= |
\ |
( 1 - Ч ) |
|
|
|
|
|
|
't |
|
|
|
|
|
51 |
Внутренняя мощность турбины Nj( |
Nit — 5,6 GHgyi^ |
|
|
|
|
|
Т
*) Часто отношение t-2- и1. Однако в ряде случаев оно может и отличаться от единицы. Поэтому при вычисле-
ч
Т
нии давления ри принимается, что -J2_= 1. Затем, после определения р0 и Ла находится значение Т0 (в паровой
Ч
турбине по диаграмме i-s в точке пересечения изобары р0 с приближенной линией процесса расширения, в газовой
турбине по формуле Т0 = Т3 + Ч 5 Ч • Если |
найденная |
величина |
Т0 значительно |
отличается |
от Т0 , то есть если |
т |
|
|
|
Ср / |
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
необходимо еще раз |
произвести определение |
р0 и Ла |
подставив |
полученное |
|
|
А 2 -Ф \, |
значение —2_. |
|
Тор |
Коэффициент |
0 при вычислении р принимается равным единице. |
В |
дальнейшем |
в п. |
Ч |
|
|
**) |
27 находится его дей |
ствительная величина, |
после определения которой найденное значение р |
следует |
соответственно откорректировать. |
Исправленное значение р, как правило, мало отличается |
от величины, найденной в первом приближении. |
Поэтому в |
расчете, |
проделанном с п. 15 по п. 26 настоящей таблицы необходимо внести исправления только в значение — • ci и |
wt (п. 20, 21 и 22). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
***) |
При наличии |
опытных или расчетных характеристик вида v)u= / i |
(— ) при |
p=const, |
т)и= / 2( —) |
при £2 = |
= |
const |
и др., построенных для ступеней, |
из которых |
|
|
ЧСо' |
|
|
'Со' |
р2 |
сформирована проточная |
часть турбины, расчета |
с п. 15 по |
п. |
42 можно не производить, |
снимая значения % с характеристик ступеней. |
|
|
|
|
|
