книги из ГПНТБ / Суханов И.С. Лучистая энергия солнца и архитектура (на примере Средней Азии)
.pdfв трех- и четырехкомнатных |
не более двух комнат. На западный |
сек |
тор горизонта в пределах от |
юго-запада до запада — северо-запада |
ок |
на жилых комнат и кухонь можно ориентировать только при обязатель ном применении наружной эффективной солнцезащиты.
Ориентация летних помещений недопустима на западную часть го ризонта в пределах от юго-запада до запада — северо-запада. Это огра ничение не распространяется на квартиры с балконами или двумя лет ними помещениями, ориентированными на разные стороны горизонта. Для летних помещений, расположенных по фронту всей жилой части квартиры и имеющих глубину более 3 /J высоты летнего помещения, не допустима также ориентация на южную часть горизонта в пределах от юга — юго-востока до юга — юго-запада.
Конкретизированные требования к ориентации восьми характерных типов жилых домов в соответствии с особенностями их планировочной структуры графически отображены на рис. 82.
Изложенные требования к ориентации зданий в условиях Средней Азии нашли отражение в нормативных республиканских документах (УзССР и ТаджССР), составленных автором или при его участии в пе риод с 1958 по 1969 гг. [16—19].
§ 4. Исследование теплоустойчивости наружных ограждений при воздействии инсоляции
К теплотехническим качествам наружных ограждающих кон струкций зданий, возводимых в южных районах с континентальным кли матом, и в частности в Средней Азии, предъявляются особые требования. Они должны обладать не только требуемым сопротивлением теплопереда че, определяющем теплозащитные свойства ограждений в зимних услови ях, но и иметь достаточную теплоустойчивость, которая характеризует способность конструкций противостоять летнему перегреву, обусловлен ному интенсивной инсоляцией и высокой температурой наружного воз
духа. |
|
|
Теплоустойчивость оценивается амплитудой |
колебаний |
температу |
ры на внутренней поверхности ограждения или |
сквозным |
затуханием, |
т. е. отношением амплитуд колебаний температур: суммарной и на внут ренней поверхности. На микроклимат помещений влияют средняя темпе ратура внутренних поверхностей ограждений и амплитуда ее колебаний. Однако теплотехнические качества применяемых в массовом строитель стве однослойных и многослойных конструкций, в том числе с замкну тыми воздушными прослойками, не сказываются на средней температуре внутренней поверхности, а только на амплитуде ее колебаний. С умень шением амплитуды в какой-то степени улучшается микроклимат. В зда-
133
ниях с теплоустойчивыми конструкциями температура в течение суток почти неизменна.
Ограждения на теплоустойчивость рассчитываются по формулам [112], представляющими собой упрощенный вариант зависимостей, уста новленных А. М. Шкловером математическим путем [131]. В специальной литературе отмечалось, что при разработке метода инженерных расче тов были приняты допущения, не отражающие действительную картину теплопередачи при нестационарных условиях [63]. Расчетные и экспери ментальные данные нередко расходятся. Теплотехнические качества не всегда можно достаточно точно установить расчетным путем и потому, что они зависят не только от типа конструкции и тепло'физических по казателей материалов (теплопроводности, теплоемкости, теплоусвоения
идр.), которые, в свою очередь, изменяются в зависимости от объем ной массы, влажности, структуры и т. д., но также от качества произ водства изделий и монтажа зданий. В связи с этим для проверки тепло защитных свойств конструкций в определенных климатических условиях
иособенно при разработке новых решений приходится прибегать к экс периментальным измерениям. Методика натурных наблюдений подробно разработана Б. Ф. Васильевым [9, 43 и др.]. Им, а также его сотрудни ками и учениками определена теплоустойчивость большого числа конст
рукций в условиях Молдавии, Закавказья и других |
районов |
страны. |
||
Б. Ф. Васильев |
показал, что стены из обожженого |
кирпича |
толщиной |
|
38 см обладают |
достаточной теплоустойчивостью |
в |
климатических ус |
ловиях Средней Азии.
Нами в 1961 г. впервые в Средней Азии путем натурных измерений оценена теплоустойчивость трехслойных панелей домов современной конструкции Ташкентского домостроительного комбината (ТДСК) [95, 96]. По проекту панели должны иметь внутреннюю бетонную плиту тол щиной 10 см (у =2400 кгім3), наружную защитную плиту толщиной 5 см из того же материала и минераловатное заполнение между ними толщиной 10 см при объемной массе утеплителя 300—350 кгім3.
Натурные наблюдения показали, что вследствие завышения толщин бетонных слоев, низкого качества утеплителя и его уплотнения в про цессе изготовления панелей теплоустойчивость стен оказалась значи тельно ниже проектной. Это вызвало необходимость дополнительной теплоизоляции панелей в ряде эксплуатируемых зданий. Рекомендации, сделанные на основе анализа результатов натурных наблюдений, были приняты комбинатом и, как показали повторные измерения, в домах, построенных после этого, теплотехнические качества панелей стали от вечать требованиям нормативов.
В последующие годы исследования теплоустойчивости крупнопа нельных зданий в Самарканде, Бухаре, Голодной степи, Нукусе, Таш кенте были выполнены ТашЗНИИЭП. Результаты этих наблюдений по-
134
казали, |
например, возможность снижения толщины стен из силикальцита |
||||
и керамзитобетона при объемной массе 1000—1100 кг/м3 |
с 30 до 25 см. |
||||
Улучшение теплотехнических свойств наружных ограждений зави |
|||||
сит от |
совершенствования |
методики экспериментальных |
исследований. |
||
Работа |
по созданию лабораторных установок, имитирующих внешние |
||||
нестационарные тепловые |
воздействия |
на |
ограждения (солнечная ра |
||
диация, |
температура воздуха, лучистый |
и |
конвективный |
теплообмен), |
пока только начинается. Натурные исследования, которые были единст венным способом экспериментального определения теплоустойчивости ограждений, имеют свои недостатки. Они связаны со значительными за тратами времени и средств на строительство экспериментальных объек тов. На результаты теплотехнических измерений в эксплуатируемых зданиях существенно влияют такие трудно поддающиеся строгому учету факторы, как режим проветривания, инфильтрация, характер окружаю щей застройки и озеленения, от которых зависят степень затенения кон струкций, интенсивность рассеянной и отраженной радиации и т. д. В связи с этим трудно сопоставить данные измерений на разных объ ектах.
Для того, чтобы можно было сравнительно быстро и без боль ших затрат определять и сравни вать теплоустойчивость огражде ний, выполненных из разных материалов, при всех прочих рав ных условиях, мы предложили эксперименты проводить в усло виях павильона. В 1962 г. был сооружен специальный испыта тельный павильон. До этого вре мени летние теплотехнические наблюдения в павильонных усло виях нигде не проводились и по этому потребовалась разработка методики таких исследований [116]. Павильон по форме близок к кубу (рис. 83). Его внутреннее пространство тщательно изоли ровано от наружной среды. Для установки опытных образцов ог раждений павильон имеет три
проема размером 160X160 см, ориентированных на юг, запад и
восток.
Р и с . 8 3. Павильон для |
испытанийтеп- |
лофизических свойств |
ограждающих |
конструкций.
135
Общую величину сквозного затухания ѵ можно представить как произведение значений затухания по слоям Ѵ Ѵ Ѵ - - 1 1 У наружной поверхности ѵн пли как затухание в конструкции в целом ѵ' , умно женное на затухание у наружной поверхности:
V = V, ѵ, ѵ3 . . . ѵ„ = ѵ'-ѵ„. |
(32) |
По данным непосредственных измерений можно получить затухание по отдельным слоям или в целом для конструкции. В процессе павиль онных наблюдений измерялись температура на поверхностях и в толще экспериментальных ограждений и величины, определяющие суммарную температуру-—потоки тепловой радиации, альбедо поверхности и ско рость движения воздуха. По этим данным рассчитывалось затухание у наружной поверхности. Чтобы проверить надежность данных, получае мых путем павильонных наблюдений, одновременно измерена тепло устойчивость одинаковых конструкций (кирпичных стен и керамзнтобетонных панелей) павильонным методом и в натурных условиях. Сопо ставление результатов измерений показало, что на величину сквозного затухания влияют теплотехнические характеристики сооружения. Основ ная причина этого в отличие коэффициента теплообмена у внутренних
поверхностей павильона от |
величины, |
характерной |
для реальных |
зда |
ний. В павильоне небольшого размера, тщательно |
изолированном |
от |
||
внешней среды, теплообмен |
конвекции |
меньше, чем |
в реальных комна |
тах. Коэффициент передачи тепла излучением зависит от разности тем ператур внутренних поверхностей, коэффициента излучения материалов и формы помещения. Для павильона он оказался выше, чем для обыч ных помещений. Анализ экспериментальных и расчетных данных пока
зал, что в целом коэффициент |
теплообмена |
у внутренних поверхностей |
стен павильона составляет 6,0 |
ккал!м2час |
град. |
Характеристики теплоустойчивости, полученные путем павильонных измерений и скорректированные с учетом коэффициента тепловосприятия, хорошо совпали с результатами натурных наблюдений. Накоплен ный опыт позволяет заключить, что метод павильонных исследований теплоустойчивости относится к числу прогрессивных. С каждым годом увеличивается количество новых типов ограждающих конструкций, тре бующих экспериментальной проверки, и в Средней Азии одного испыта тельного павильона оказалось уже недостаточно. В 1967 г. аналогичный павильон сооружен на ТашЗНИИЭП. В последнее время метод павильон ных исследований теплоустойчивости применен на Украине и в Армении.
За время эксплуатации павильона нами изучены теплозащитные свойства в летних и в зимних условиях однослойных панелей из керамзитобетона и керамзитопенобетона [116], ячеистого бетона [48, 117], стен из пильных известняков [86], а также ряда вариантов облегченных мно гослойных ограждающих конструкций [103]. При обработке данных
136
наблюдений по каждому типу экспериментальных конструкций вычер чивались кривые изменения во времени всех измерявшихся величин, а также суммарной температуры. По кривым путем графического интег рирования, с помощью геодезического планиметра определялись средние значения температур на поверхностях слоев, суммарной температуры и потоков солнечной радиации. На их основе вычислялись амплитуды температурных колебаний и строились графики изменения по толщине ограждения максимальных, средних и минимальных температур. Такие графики (рис. 84) дают наглядное представление о характере затухания температурных колебаний в толще ограждений.
Рис. 84. |
Распределение температур у поверхностей |
и в толще экспериментальных |
|
панелей |
из ячеистого бетона при восточной (слева), |
южной (в середине) и западной |
|
|
(справа) |
ориентациях: |
|
I—средняя |
температура, II—среднемакснмальная, |
III—среднеминнмальная, І Ѵ - абсолютный максимум, |
|
V—абсолютный минимум. У наружных поверхностей |
отмечены соответствующие значения суммарной тем |
||
|
пературы (I — III) и температуры наружного |
воздуха ( Г — V ) . |
137
Павильонные исследования позволили уточнить толщины однослой ных наружных ограждений из упомянутых материалов (выполненных на базе местного сырья), при которых теплотехнические качества удов летворяют требованиям действующих норм. Хорошее совпадение экспе риментальных и расчетных величин сквозного затухания в целом для однослойных конструкций из ячеистого бетона без учета затухания у на ружной поверхности показано в табл. 13. На рис. 85 построены кривые
Т а б л и ц а 13
Экспериментальные и расчетные величины сквозного затухания (без учета затухания
унаружной поверхности) в толще панелей из ячеистого бетона
Объемная |
Толщи |
Затухание |
|||
|
|
||||
масса, |
|
|
|||
на, |
см |
экспери |
|
||
кг/.«3 |
расчетное |
||||
|
|
||||
|
|
|
ментальное |
||
|
|
|
|
||
950 |
25 |
|
11,1 |
12,5 |
|
880 |
25 |
|
13,9 |
13,6 |
|
715 |
25 |
|
17,1 |
17,5 |
|
565 |
20 |
|
9,9 |
11,1 |
изменения сквозного затухания в зависимости от толщины |
конструкции |
||
и объемной массы ячеистого бетона |
по экспериментальным |
и по |
расчет |
ным данным. Приведенные в табл. |
13 величины затухания и |
данные |
рис. 85. получены для условий павильона. Те же конструкции в реальных
зданиях |
(при |
ав =7,5 ккалІм2час |
град) будут обладать большим зату |
ханием. |
Все эти |
ограждения при |
толщине 20—25 см даже в условиях |
павильона отличаются небольшими амплитудами колебаний температу
ры внутренней поверхности, не превышающей |
±1,2° при |
объемной мас |
|
се материала 950 кгім3 и ±1,0° для других ограждений. |
|
|
|
Для облегчения инженерных расчетов нами предложены |
графики |
||
для определения требуемых нормами толщин |
наружных |
ограждающих |
|
конструкций по летним и зимним условиям. На |
рис. 86 приведен |
пример |
такого графика для выбора толщин стен из известняка и керамзитобетона. По оси абсцисс отложен коэффициент Ѳ, определяемый в зависи мости от зимних расчетных температур внутреннего tB и наружного tl t воздуха и температурного перепада у внутренней поверхности At":
138
Пример определения тре буемой по зимним условиям толщины стены при объемной массе материала 1800 кг/м* по казан на графике пунктиром. Зимняя расчетная температура' должна приниматься в зависи мости от инерционных свойств ограждения, поэтому на гра-
m |
/з |
го |
Толщина, |
см |
50
/у /а/
42 |
Vi |
/у |
|
у |
& |
У |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
/ 1 |
/ / |
|
|
|
|
38 |
|
/ |
|
V |
/ |
||
34 |
|
y |
yчу, |
|
/ |
|
|
30 |
-/ / / |
|
и |
|
|
|
|
|
' - / / j •У/ |
|
|
|
|
|
|
26 |
|
И |
|
|
|
|
|
Ii 22 |
|
|
\*у |
у |
|
||
|
! У |
У |
|
|
|||
|
|
|
|
у |
|
||
18 V |
У |
|
|
|
|
||
|
• |
' 1 |
|
|
|
|
|
-1
14 |
! |
У |
|
y |
|
||
уГ |
. |
|
|
. y |
S* |
||
W |
у"' |
||
|
|
|
|
Коэффициент |
|
Ѳ=- t S u t t K |
Рис. 86. График для определения требуемой толщины однослойных наружных стен из ма териалов с различной объемной массой по летним и зимним условиям.
|
фике отмечена пунктиром |
наклонная |
|||
|
линия, |
соответствующая |
показателю |
||
1-950 кг/л<я; 11—880 кг/лі3 ; III HJV—715 ial.\fi\ |
тепловой инерции, равной |
4. |
Требуе |
||
мая толщина конструкции |
по |
летнему |
|||
IV—565 кг/.іЛ |
|||||
|
режиму |
устанавливается |
следующим |
образом: сначала находится расчетная скорость ветра, затем по точке пе ресечения одной из кривых, характеризующих требуемую величину зату хания при определенной скорости ветра, с линией, соответствующей за данной объемной массе материала, находится требуемая толщина.
139
Материал и его объемную массу молено выбирать и так, чтобы теплофнзические качества ограждений наиболее полно использовались с точ ки зрения обеспечения требуемого сопротивления теплопередаче зимой и должной теплоустойчивости в летний период. В связи с этим представ ляет интерес зависимость требуемых толщин по летнему и зимнему режимам от объемной массы материала. Графики, характеризующие та кую взаимосвязь для стен жилых зданий в условиях южных районов Узбекистана, приведены на рис. 87. При построении кривых использо ваны данные, полученные при павильонных исследованиях стен из керамзитобетона и керамзитопенобетона с объемной массой от 800 до1200 кг/м* и из известняков Пулизпданского месторождения с объемной
46
42\
0; |
38 |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34 |
|
|
|
|
|
|
|
о. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
/>.?•••' |
/ |
|
|
2В |
|
|
|
|
|
г |
|
Ï |
22 |
|
|
|
/ |
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
16001івОО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
* |
i |
1000 |
/ |
/200 |
1400 |
2000 |
|
|
14800/ |
/ |
||||||
|
\Керамзию6етон -\ |
|
| _ _ Известнякi . |
1 |
Объемный вес, кг/м3
Рис. 87. Зависимость требуемой толщины одно слойных стен по летним и зимним условиям от объемной массы материала.
140
массой от 1500 до 2000 кг/м3. Недостающие участки кривых в середине графика дополнены пунктиром.
Толщины наружных ограждений жилых домов в условиях Ташкента по летнему и зимнему режимам, найденные в соответствии с действую щими нормативами, совпадают при объемной массе материала пример но от 1600 до 1750 кг/м3, о чем свидетельствует пересечение кривых на графике. Примерно такой объемной массой обладает кирпичная кладка. При легких материалах стеновые конструкции имеют минимально допу стимую теплоустойчивость, но очень большой запас сопротивления теп лопередаче, и теплотехнические качества ограждений используются не полностью. Например, панели, состоящие из тонких покровных листов, между которыми расположена термоизоляция из пенопласта, стиропора,
мипоры, стекловолокна |
или другого аналогичного эффективного |
утепли |
|||
теля толщиной всего лишь 3—5 см, обладают |
сопротивлением |
тепло |
|||
передаче, вполне достаточным для большинства |
районов Средней |
Азии. |
|||
Однако, как показывают расчеты и |
натурные |
исследования, |
толщину |
||
теплоизоляции в таких |
ограждениях |
необходимо увеличивать |
до 10— |
||
16 см, чтобы обеспечить |
требуемую теплоустойчивость в летних |
услови |
|||
ях. Дальнейшее улучшение теплозащитных качеств наружных |
огражде |
ний, их облегчение и удешевление возможны лишь при условии перехо да на конструирование многослойных панелей.
В течение нескольких лет мы изучали возможность создания особо легких ограждений, обладающих высокой теплоустойчивостью [104,109]. Наиболее легкими могут быть конструкции, в которых теплоизоляцией служат замкнутые воздушные прослойки. Расчеты и зимние павиль онные измерения показали, что панель с четырьмя прослойками, тол щиной по 0,5—2 см каждая, расположенными между легкими защитны ми скорлупами, обладает таким же сопротивлением теплопередаче, как кирпичная стена толщиной 38 см. Тепло через воздушные прослойки передается преимущественно излучением (до 80%). Применяя для от делки одной из поверхностей, ограничивающих прослойку, материал с низким коэффициентом излучения, можно существенно уменьшить теп лопередачу. Так, с помощью алюминиевой фольги, коэффициент излуче ния которой колеблется в зависимости от химического состава и качест-
ва в пределах от 0,2 до 0,9 ккалІм2час |
сопро- |
тивлеиие воздушной прослойки можно повысить в 2—2,5 раза. Коэффициент излучения обычных строительных материалов значительно
выше и составляет 3,1—4,7 ккалІм2час |
(—щг^-У. |
Опыт эксплуатации в нашей стране зданий со стенами, конструк ции которых включают замкнутые воздушные прослойки с отражатель ной теплоизоляцией, а также натурные и лабораторные исследования
141
Б. Ф. Васильева, П. Н. Умнякова и других показали высокую эффек тивность, долговечность и экономичность таких ограждении. Отража
тельная теплоизоляция применялась в ограждениях |
различных |
зданий |
за рубежом. В СССР такие ограждения испытаны |
в средних |
и север |
ных широтах. Естественно, что этот опыт нельзя механически перено сить в Среднюю Азию.
В формулу для расчета сквозного затухания в качестве сомножите ле^
ля входит показательная функция е ~ . Таким образом, затухание в большой степени зависит от тепловой инерции £ Д которая в свою оче редь определяется толщиной слоев 8, объемной массой т, теплоем костью с и теплопроводностью X материалов, входящих в состав кон струкции:
ED = E # - s = 0,51 £5-]Аг-С - |
( 3 4 > |
Коэффициент теплоусвоения воздуха практически равен нулю и по этому из формулы можно сделать вывод, что затухание температурных колебаний здесь не происходит. В связи с этим конструкции с воздуш ными прослойками рассматривались как неперспективные для условий юга и им не уделялось внимания. Однако, как показывает анализ тепло передачи через воздушную прослойку, затухание температурных колеба ний здесь происходит в пределах пограничных слоев воздуха непосред ственно у поверхностей прослойки. Теоретически этот вопрос рассмотрен А. М. Шкловером [131], но прежде чем говорить о внедрении таких кон струкций в строительную практику, необходима была экспериментальная проверка.
Первые натурные исследования теплоустойчивости панелей с отра жательной теплоизоляцией мы проводили в 1962 г. [118]. Опытные конст
рукции изготовлялись на |
базе стеновых панелей массового производст |
ва ТДСК. В них вместо |
утеплителя из полужестких мннераловатных |
плит устраивалось по 2—4 воздушные прослойки, разделенные алюми ниевой фольгой. После установки панелей в доме были выполнены на турные исследования, показавшие, что теплоустойчивость панелей с четырьмя воздушными прослойками хоть и оказалась ниже расчетной, но лишь ненамного уступала соответствующей характеристике огражде ний массового производства с минераловатным утеплителем. При вскры тии экспериментальных панелей выявилось снижение теплозащитных качеств в сравнении с расчетными данными. Это произошло вследствие частичных разрывов фольги при изготовлении панелей и ее коррозии в процессе пропаривания. Натурные наблюдения свидетельствуют о прин ципиальной возможности создать конструкции с отражательной тепло изоляцией, обладающие достаточно высокой теплоустойчивостью.
142