Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

27.10.2023

Размер:

20.01 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 3738 / 4438 39 40 41 42 43 44 > Следующая >>>

щения,	ккал/м-ч;		Р	— длина	отдельных участков				периметра		проме
жуточных палуб			и	переборок,		м.
По периметрам деревянных промежуточных стенок тепло не пере
дается. Поэтому такие периметры учитывать не нужно.
Суммарное		количество			тепла,		проходящего		через	головки и
ножки	пиллерсов,			находят	по	равенству		(328):
					п
				__ <2пил =	_ J	(Qr* + Qm) ККаЛ/Ч,
					1=1
где Qri	и QHi	— количества			тепла,		передаваемые через				головку
и ножку одного пиллерса, ккал/ч; і — номер пиллерса; п										— количе
ство пиллерсов, установленных в помещении.
Общее количество тепла,					проходящее			через все стенки			каждого

отдельного помещения и другие конструктивные узлы корпуса судна, определяется как алгебраическая сумма всех теплопритоков и теплопотерь при установившемся режиме:

Q — ^ Q T + _ QP г 2 Qn + _ Q „ M .

Это количество тепла составляет тепловую нагрузку на охлаждающие или нагревательные приборы, устанавливаемые непосредственно в данном помещении. Значение Q необходимо знать для последую щего теплового расчета указанных приборов и определения их теплопередающих поверхностей.

Количества тепла Q, найденные для каждого помещения в отдель

ности, затем	суммируются: Qc	~	Q.
Суммарное	количество тепла	Qc,	поступающее или теряемое через

стенки и конструктивные узлы корпуса судна, в большинстве случаев

составляет около половины всей тепловой			нагрузки на холодильную,
кондиционирующую,	теплонасосную	или	отопительную установку
и является одной из	статей полной	нагрузки.

Расчет потерь холода или тепла для каждой стенки и помещения удобно производить в табличной форме. В табл. 14 приведен в общем

виде	порядок	расчета	теплопритоков	рефрижераторного			трюма
(рис.	109), а	в табл.	15 — численный	пример	расчета	тепловых
потерь каюты, расположенной в носовой части					судна	(рис.	ПО),
при	ее отоплении. Иллюминаторы и			двери учитывают		отдельно.

В таблицы необходимо вносить принимаемую толщину основной


изоляции между элементами набора т и удельный тепловой поток									qF.
Значение т назначают в соответствии с сортаментами.
Для наружных			стенок	отапливаемых помещений необходимо					по
формуле	(208)	рассчитывать			и	включать	в табл. 15 максимальный
коэффициент теплопередачи кшкс,						при котором		предотвращается кон
денсация	водяного		пара	из	воздуха теплого			жилого помещения	на
внутренних поверхностях				этих		стенок. Чтобы		исключить конденса
цию, следует		выдержать		условие: kcp ^			& м а к с . Внутренние стенки,

разделяющие отапливаемые помещения, проверять на отсутствие конденсации не нужно.

D U

Рис. 109. Эскиз к определению потерь холода рефрижераторными трюмами

н и

в	г	Н а и м е н о в а н и е
Ф ф		Н а и м е н о в а н и е
3	1а	о г р а ж д е н и я
о га		или к о н с т р у к
о га		т и в н о г о у з л а
		т и в н о г о у з л а
X О		к о р п у с а с у д н а
X О
Й 05
я	^

о ™

Ж с

Верхняя палу ба (промежуточ ная)

Грузовой люк

Второе дно

(U Ж о

*>*

оК з

в« «

я к о в в & 5 <и о я в* н >-g "

5 О О)

Твиндек /;

То же

^ л

Забортная вода; tm

Определение потерь холода реф

2 о о-

Ж В

С- Ф

5 а

аЕС о,.

аа о

(•ОН

	5= «
Ю С - в	5 *
^ л

и 5

° J

в 5

о Е

2 *

вФ

5 >•

К ф

я S

я в ..

J S C

; «ч ~я

о. о о. ~ м о С в хо

« в . п

Льяльные

То же

^ к

/Н2

т к

крышки

Трюм /

(см.

Левый

пра

Наружный

рис. 109);

вый

надводные

FH-6

F н . б

воздух;

tH1

борта

Левый

пра

Забортная

вый

подводные

Fn. б

Fn.

^Н2

^В

ГП(,

вода;

борта

Н 2

Вспомога

Носовая

пере

тельные

•^н. п

^нз

^в

борка

(концевая)

помещения; ^*н. п

Кормовая

пе

Трюм

реборка

(проме

^ к . п

^ к .

жуточная)

Таблица 14

рижераторными трюмами летом

фс

			о л		S
			„ " *
S3	о	и	Ф	! ;	*
S3	о	и
	ч	*				к
						к	а
			н	2	*	°	а
	3	о.	н	2	*
	3	о.	в	а її
			О.Ф		1 1
ч в	S	II	с	я	н
ч в	S	II	о		и »	с	я
О. я			Ч	3	.	с	я
U ее			с	т	а	£	в
			£ 2		£

	Снг	^в)	— ta){FR—	FK)
	^К Сн2	^В	КК ( ^Н2 ^В ) ^ К
	^б Сні ~~ 'в)		&б Cm — 4) fн. б		Е/
	^б Сні ~~ 'в)		&б Cm — 4) fн. б		а н
k6	^б Снг	^в)	^бСн2 —МЛі. б
k6
ь	^Н. П Сн Л )		^н. п Снз — ^в) ^ н . п
кп. п	^Н. П Сн Л )		^н. п Снз — ^в) ^ н . п

И т. д.

			Н а р у ж н а я
			с р е д а ил и
Н а и м е н о в а н и е			с м е ж н о е по
п о м е щ е н и я	Н а и м е н о в а н и е о г р а ж д е н и я ил и к о н с т р у к т и в н о г о		м е щ е н и е и
и т е м п е р а т у р а			т е м п е р а т у р а
в о з д у х а в не м		у з л а к о р п у с а с у д н а	с в н е ш н е й
'в- ° С			стороны ог
			р а ж д е н и я
	Стык	промежуточный палубы с левым и	Наружный
	правым	бортами	воздух; / н 1

Д л и н а	п е р и
метра	про

м е ж у т о ч н о й стальной стенки Р, м

2РП. б

	Вспомога
Стык промежуточной палубы с носовой	тельные
переборкой	помещения;
	^НЗ

Продолжение табл. 14

				С у м м а р н ы е т е п л о -
		Приток	теп	п р и т о к и п о м е щ е н и я
Л и н е й н ы й продольный тепловой поток Q ккал/м-ч,		ла п о п е р и		через к о р п у с с у д н а
Л и н е й н ы й продольный тепловой поток Q ккал/м-ч,		метрам		«= SQT + SQP +
по ф о р м у л е (315 )		метрам		«= SQT + SQP +
		«п = V . + 2 «п + 2 « п и л .
		ккал/ч		ккал/ч
-Г^-Сні + А/р	'B)th Р в -м / ?	2QJiPn.	б
Рв • П1	Z
Рв. П1	z	2<2л бі
Рв. П1	z

Трюм /
(см.
рис. 109);	Сопряжение промежуточной переборки со				Забортная		В 2	+ 2 В 3

вторым		дном			вода;	tm

	Стык	промежуточной	переборки	с левым	Наружный			2tfj
и	правым надводными		бортами		воздух;	tHi

	Стык	промежуточной	переборки	с левым	Забортная			2 Я а
и	правым подводными		бортами		вода;	іпг

Т ^ Ч ' „ 2

Рк. П1

(/и + Д/р

Рк . П1

5-п (tH2

Рк. ПІ

/»)th р к -п 1 / ?	QAB2 + 2B3)
z
/B)th Р%П1*	2Q„H1
1
wth Р к -п і / ?	2Q*H2
£

	И т. д.
Н а и м е н о в а н и е		Н а и м е н о в а н и е
п о м е щ е н и я
		о г р а ж д е н и я ил и
и	темпера
		к о н с т р у к т и в н о г о
т у р а в о з д у х а
		у з л а к о р п у с а с у д н а
в	нем tB, °С

	Трюм 1
	(см.	Пиллерсы
	рис. 109);	Пиллерсы
	рис. 109);
	'в

Те м п е р а т у р а г о л о в к и

пи л л е р с а

врассматри

ва е м о м по

м е щ е н и и 9 Г °С

I I I I I

Продолжение табл. 14

Т е п л о в о й
поток ч е р е з
г о л о в к у	Т е м п е р а т у р а
о д н о г о	н о ж к и
п и л л е р с а Q . (	п и л л е р с а

ккал/ч,	е н , °С
по ф о р м у л е
( 3 4 5 )

Тепловой	поток через	н о ж к у
о т д е л ь н о г о	п и л л е р с а Q H £ ,	ккал/ч,

по ф о р м у л е ( 3 4 5 )

			Суммарные т е п л о -
К о л и ч е с т в о	Общее	к о л и ч е с т в о	притоки п о м е щ е н и я
К о л и ч е с т в о	тепла,	п р о х о д я щ е г о	через к о р п у с с у д н а
п и л л е р с о в	тепла,	п р о х о д я щ е г о	через к о р п у с с у д н а
п и л л е р с о в	через все п и л л е р с ы ,
в п о м е щ е н и и ,	через все п и л л е р с ы ,
п	«пил =п(«г< + «н<).« = 2«Т+2«Р +
		ккал/ч	+ 2«п+2«пил.

ккал/ч

р\	6	6Q„i	Q
р\	( ' " 2 t a ) t h M n

И т. д.

Наименованиепомещения,	относитель	в		огражденияНомер (см, рис. 110)
Наименованиепомещения,	температураt	влажностьная воздухаф	немв	огражденияНомер (см, рис. 110)
	и
	B

Н а и м е н о в а н и е о г р а ж д е н и я ил и

к о н с т р у к т и в н о г о у з л а к о р п у с а с у д н а

Определение потерь тепла жилы

Н а р у ж н а я	среда
или с м е	ж н о е

п о м е щ е н и е и т е м п е р а т у р а

с в н е ш н е й стороны о г р а ж д е н и я < н , °С

изолируемой		ограждения,
Средние размеры	поверхности, м	Средняя площадь	м2

Каюта / (см.

рис. ПО); 20° С; 60%

И т. д.

1	Изолированный				под	Наружный		воз
волок		с	деревянным			дух; —15
настилом сверху;					б д =
=	60 мм
2	Световой люк					То же
3	Комингс			светового		»
люка
4	Нижняя палуба с де					Цистерна	двой
ревянным				настилом;		ного дна; + 2
бд =		60 мм
5	Надводный			борт		Наружный		воз
						дух; —15
6	Иллюминаторы					То же
7	Подводный			борт		Забортная		во
						да; 0
8	Деревянная			продоль		Коридор;	+ 1 5
ная		выгородка;			б д =
=	30 мм
9	Деревянная			дверь		То же
10	Носовая		деревянная			Кладовая; + 1 2
переборка;			б д = 30 мм
11	Участок			кормовой		Наружный		воз
переборки,			омываемый			дух; —15
наружным			воздухом
12	Участок			кормовой		Грузовой трюм;
переборки,			граничащий			—10
с	грузовым		трюмом

4,1X2,4 9,65

1,3X0,8 1,04

4,2X0,45 1,76

4,0X2,3 9,02

4,1Х

1,7

6.86

2 0,14 диаметром

0,3 м

4,2X0,6 2,38

4,0X2,2 8,57

1,8X0,7 1,26

2,0X2,2 4,25

2,6X0,8 2,02

2.6Х

1,4

3,52

ми помещениями зимой

учитываемыйВычет, отдельно иллюминаторы(двери, и т. п), м2	средняяРасчетнаяплощадь Fограждения ср	£	я	Принимаемаятолщина основ изоляцииной(между элемен набора)тамит, м	коэффициентСредний тепло *передачи
		IIН			°С - ч
	м ,, 2	<]			-
	м ,, 2	С0			ккал/м 2
		О,
		>»
	rr	О.
		<и			С
		с			р,
		с
		Й и
		щ	о
		Ь
		-у0 X
		О1 1
		& II
1,04	8,61	35		0,03	0,87
—	1,04	35		—	4,0
—	1,76	35		0,04	0,9

—9,02 18 — 1,4

0,14	6,72	35	0,04	0,9
—	0,14	35	—	5,0
—	2,38	20	0,04	0,9
1,26	7,31	5	—	1,9
.	1,26	5	—	2,6
—	4,25	8	—	1,9
—	2,02	35	0,04	0,9
—	3,52	ЗО	0,04	0,9

Максимальныйкоэффициент	фор	предотвращающий(208),муле	конденсацию,ккал/м2-ч^С
Максимальныйкоэффициент	теплопередачи*	предотвращающий(208),муле	конденсацию,ккал/м2-ч^С
	по
	.
	макс

0,90

0,90;

будет

конденсация

0,90

1,75

0,90

0,90;

будет

конденсация

1,58

6,30

3,94

0,90

1,05

Таблица 15

			3"
		g	І 3
° »		ї о *		О -
		та
о . '		а.х		а
		СП		о	С у м м а р н ы е
П-З.		О coti,
о	а	а к и			т е п л о п о т е р и
					п о м е щ е н и я ч е р е з
а х
О X		а;таII			к о р п у с с у д н а
		»• S И
			<и	о*
ч		гс та			« = 2«т+2«п,
	н	ЬгоС
с					ккал/ч
3	о,
х	о	о	з 5
«	II	с	О	о.
\|		Э	v
		5	- с
		С щ ч
30,4		262			Л
140		146
31,5			55
25,2		227

31,5 212

17525 1279+45,3 =

=1324,3

18	43
9,5	69
13,0	16
15,2	65
31,5	64
27	95	)

Наименованиепомещения, температураt влажностьтельная воз	<рдуха						наружногоДлина края промежуточнойстальной мР,стенки
относи и		Н а и м е н о в а н и е
s	нем	о г р а ж д е н и я			или
		к о н с т р у к т и в н о г о у з л а
	в	к о р п у с а с у д н а
	в
	в
Каюта	/	Стык	нижней		палубы		4,2
(см.	с	бортом
рис. НО);
20° С; 60%
		Сопряжение			нижней		2,6
	палубы		с	кормовой пе
	реборкой
		Стык	кормовой			пере	0,8
	борки с надводным					бор
	том в пределах				трюма
		Стык	кормовой			пере	0,6
	борки с подводным					бор
	том
		Стык	палубы		трюма		2,6
	с	кормовой		переборкой

И т . д . |

| |

Размер промежуточной стенки, перпендикулярный к ее наружному краю, м.

Х а р а к т е р и с т и к а				стальной		Т е м п е р а т у р а в н у т р и
						стальной стенки в ,		°С,
стенки		й, 1/м,	п о		ф о р м у л е
						в ы ч и с л я е м а я
(256),		к о г д а	с о	с т о р о н ы
						по ф о р м у л е	(246),	пр и
	н а р у ж н о й			среды
						у с л о в и и , что п о к р а я м
а н	=	25 ккал/м2-ч^С,			a	она не имеет	т е п л о в о г о
со	стороны трюма				а в = 7	контакта с	д р у г и м и
						с т е н к а м и

Л и н е й н ы й п р о д о л ь н ы й тепловой поток Q ,

по ф о р м у л е (301),

ккал/м-ч

	Продолжение		табл. 15
		С у м м а р н ы е
		т е п л о п о т е р и
П о т е р я	тепла	п о м е щ е н и я
по п е р и м е т р а м		через	к о р п у с
		с у д н а
= ®лР'	к к а л 1 ч
		« = 2«г+2«п.

ккал/ч

2,3

4,0

2,6

Длина

палубы

трюма

L = 18 м

Р - V 0,005.50

	- . /	0,9 + 7
Р	У 0,008-50
„	т /	25+7
Р ~	У	0,010-50

	1,4-20+25-2			( 2 , 9 5 -	Qn =
^	1,4+2 5		Q j I =	( 2 , 9 5 -	Qn =
^	1,4+2 5	Л 9 Ь			= 0,401	-4,2 =
		Л 9 Ь
			—0) th (10,3-2,3) = 0,401		=	1,69

	1,4-20+25-2
	1,4+25	Д 9 5
„	0,9-20—7-10
в	== — 0,9+7	=

=—6,58

„0,9-20—7-10

0,9+7

=—6,58

Температура переборки сверху от стыка

а0,9-20—25-15

W h	0,9+25	"•
=	—13,8;
переборки снизу
от	стыка
0,9-20—7-10
W t p ~	0,9+7	~
=	—6,58;
средняя	температура
стыка

	Q j I = J ^ ( 2 , 9 5 +				=		Qn	=	=
+	10) th (10,3-4,0) =			1,76	=	1,76-2,6			=
+	10) th (10,3-4,0) =			1,76		=		4,58
		w ( _ 6 ,			=		Qn	=	=
	Q j I =	w ( _ 6 ,	5	8 +	=	1,70-0,8			=
+	15) th (4,45-2,6) =			1,70		=		1,36
+	15) th (4,45-2,6) =			1,70
		0 9				Qn		=
	вл = - 4 ^ 5 - ( - 6 , 5 8 -				=	Qn		=	=
	вл = - 4 ^ 5 - ( - 6 , 5 8 -				=	—1,33-0,6			=
	—0) th (4,45-2,6) =					=	—0,80
		= —1,33;
поток		стремится	войти
	в	помещение
	По	формуле (300)				Qn		=		1279+
	По	формуле (300)								+45,3 =
					=				=	+45,3 =
	С л = ^ ^ ( - Ю , 2 +				=	14,8-2,6			=	= 1324,3
	С л = ^ ^ ( - Ю , 2 +					=	38,5			= 1324,3
						=	38,5
+	13,9) th (8-18) =			14,8

—6,58)-= —10,2;

температура палубы трюма

„—25-15—7-10

	« п а л	2 5 + у
	=	—13.9			)
					)
J .	1	1	•• •	\| •	\|

При проектировании системы круглогодичного кондиционирова ния воздуха расчет теплопритоков и теплопотерь через стенки и их стыки следует производить для двух основных режимов работы системы — летнего и зимнего, т. е. для режимов охлаждения и отоп ления помещений. При этом порядок расчета остается таким же, какой указан в табл. 14 и 15.

Рис. 110. Эскиз к расчету системы	отопления
§ 59
Определение	тепловой	нагрузки
на рефрижераторную		или
кондиционирующую установку

Затраты на тепловую изоляцию и холодильное оборудование (включая стоимость монтажа) являются единовременными, а на производство холода — непрерывными. Мощность и стоимость холодильного оборудования пропорциональны максимальным теплопритокам. Затраты же на производство холода пропорциональны среднегодовым теплопритокам. Найдем поэтому максимальные и среднегодовые теплопритоки, необходимые для экономического рас чета изоляции (гл. IX).

Холодопроизводительность машин необходимо назначать так, чтобы она оказалась достаточной для поддержания в помещениях заданных температур в самое жаркое время года. Поэтому устанавли-

ваемую холодопроизводительность следует определять по средне суточному максимальному значению наружной температуры tH в заданном районе плавания судна. Среднюю же температуру наруж ного воздуха в 13 ч наиболее жаркого месяца, наблюдаемую непро должительное время, не следует брать в качестве расчетной, чтобы не обременять судно холодильной установкой, которая большую часть времени окажется значительно недогруженной.

При технико-экономическом расчете последовательно опреде ляют наивыгоднейшую толщину изоляции для каждой отдельной поверхности судна, варьируя толщину основной изоляции между элементами набора т только на рассматриваемой одной-единственной поверхности; толщины же изоляции на всех прочих поверхностях оставляют неизменными. Поэтому формулу для определения коли чества тепла Q0 , которое должна отводить холодильная машина, для удобства вычислений построим таким образом, чтобы оказалось

выявленным влияние потерь холода через рассчитываемую				конкрет
ную поверхность Q0 p на общую тепловую			нагрузку холодильной
установки:
	Qo =	QoP + Qon ккаліч,		(348)
где Q0 p и	Qon — переменная	и постоянная	составляющие	тепловой
нагрузки	соответственно*.
Переменная составляющая, вызываемая теплопередачей через
одну-единственную стенку и зависящая от рассчитываемой				толщины
изоляции,
	Qop = - f L V c P - A A			(349)
где ф — коэффициент запаса		холодопроизводительности, учитываю

щий потери холода через поверхности трубопроводов, арматуры, аппаратов, механизмов, а также при открывании люков или дверей; т — коэффициент рабочего времени, учитывающий продолжитель ность работы холодильной машины в течение суток при максимальной тепловой нагрузке (т 0,75ч-1,00); /гс р — среднее значение коэф фициента теплопередачи для отдельной стенки с учетом всех необхо димых поправочных коэффициентов (§57), ккал!мг • ч • °С; F c p — среднее расчетное значение площади стенки, равное полусумме ее наружной и внутренней поверхностей, м1.

Полная максимальная среднесуточная разность температур

д / = д ; т + д / р = & - * в ) + -^-с,

где AtT — максимальный среднесуточный перепад температур внеш ней среды (Q и воздуха в помещении (tB), °С; Atp — радиационная разность температур, °С; / — максимальное среднесуточное значе-

* Верхним индексом «п» будем отмечать величины, принимаемые по прототипу, эскизному проекту или по проекту холодильной установки для заданного судна, выполненному в первом приближении на стадии технического проектирования (§ 61).

25*

387

ниє интенсивности солнечной радиации, ккал/м2 • ч; є — коэффициент поглощения для наружной поверхности, облучаемой солнцем.

Постоянная составляющая тепловой нагрузки на холодильную (или отопительную) установку, не зависящая от варьируемой тол щины изоляции,

0 п	J P	п			Qc,	(350)
0 п	J P			пил
VOn	т	t = 2		пил
	т

где і — номер	стенки;		п — общее	количество стенок	во всех	охла
ждаемых помещениях;			X Qn и _	Qmm—тепловые потоки, переда

ваемые через периметры всех стальных промежуточных палуб и переборок, а также через все пиллерсы, ккал/ч; Qo — часовая тепло вая нагрузка на холодильную машину без учета теплопритоков

через стенки, т. е. все прочие статьи расхода холода,						ккал/ч.
Таким образом, в общем случае максимальная тепловая							нагрузка
на рефрижераторную или кондиционирующую установку							(при лет
нем	режиме), обычно			равная установочной холодопроизводительно-
сти	машин	при рабочих условиях,
Qo	Ф	kcpFCp ' At - j -			_ j kcp {FCp і • Atі - j - _ j Qn + _ J	QпилQo- (351)
	т
В этой формуле величины					kcp, FCD и At относятся к той поверхности
судна, для которой определяется экономичная толщина						изоляции т,
а величины		kcp h	Fcpi	и	— ко всем прочим стенкам	помещений
(они оставляются			постоянными при варьировании т).
Максимальную			нагрузку Qon удобно вычислять, пользуясь про
тотипом, по формуле
		Qonn =		Qo" -	QonP = Qo" - -^r £cVcP • Д Л		(352)
					T

Потери холода через поверхности изолированных трубопроводов, заполненных холодильным агентом, промежуточным теплоносителем (рассолом, водой) или воздухом, а также через стенки испарителей, воздухоохладителей, рассольных насосов, вентиляторов, коллекто ров и т. д., можно учитывать надбавочным коэффициентом ф т к об щему количеству тепла, проникающего в охлаждаемые помещения

через стенки. Дл я непосредственной системы охлаждения							можно
принимать коэффициент запаса срт ^				1,04-7-1,12, для рассольной,
водяной	и воздушной	систем — срт «=* 1,06-т-1,15.				воздуха	в по
Поступление тепла		от инфильтрации		наружного
мещения	через различные		неплотности	в	стенках,	а также	через
грузовые люки, двери и иллюминаторы					при их открывании		и т. п.
можно оценивать коэффициентом запаса фи#=* 1,05-^-1,10.
Таким образом, общий			коэффициент	запаса ф =		срт сри 1,09 -г-
1,25. Меньшие значения ф т ,ф и и ф следует брать для крупных							холо
дильных	установок.
При проектировании холодильных установок для морских и про
мысловых судов обычно принимают т =				1, при этом потребная			холо-

допроизводительность оказывается равной максимальной тепловой нагрузке на установку.

Для рефрижераторной установки в величину Qo включаются следующие статьи расхода холода: на охлаждение или заморажива ние продуктов и тары; на охлаждение наружного воздуха, поступаю щего в грузовые трюмы при их вентиляции; на приготовление льда; на удаление тепла, выделяемого механизмами (рассольными насо сами, вентиляторами и пр.); людьми, работающими в трюмах; элек трическими осветительными приборами, а также фруктами и овоща ми, хранящимися в трюмах.

Для системы кондиционирования воздуха величина Qo слагается из расхода холода на охлаждение свежего наружного воздуха до температуры помещений; на удаление тепла, получаемого воздухом в каналах и коридорах; на отвод тепла, вносимого работающими вентиляторами; людьми, находящимися в помещениях; электриче скими приборами освещения; поверхностями горячих трубопроводов, проходящих через помещения; электрическими проводами и обору

дованием, а также прочими источниками тепловых	выделений.
Среднее количество вырабатываемого холода	Q 0 c p можно брать

из машинного журнала судна-прототипа или определять по средней наружной температуре /н . с р для тех месяцев, в течение которых тепло извне проникает в судовые помещения. Среднюю холодопро-

изводительность Q 0 c p можно вычислять				по тем же самым		формулам
(348)—(352), заменяя в них максимальный перепад между						наружной
и внутренней температурами А^ на среднюю					разность	температур
за весь период охлаждения		в течение года:
А / с р =	Д / т . с р +	At] р. ср	(^н. ср	^в)	~ Г	(353)
Для упрощения	экономического		расчета		изменением	интенсив

ности солнечной радиации / за навигацию можно пренебрегать. Тогда, полагая неизменным коэффициент т, учитывающий продол жительность работы холодильной установки в течение суток, среднее количество вырабатываемого холода за годовое время работы обо

рудования т 0

можно определять

по следующим равенствам:

Qo ср —" QoP. ср +

Qon.

ср

ккал/ч;

(354)

—

J L b

- Л /

•

(355)

V O p . c p

—

" x p J

ср L -"cp>

—

^Li

^ с р

, • At,

п. ср I

пил. ср

ср і

ср

L 1=2

(356)

(357)

<<< < Предыдущая 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 3738 / 4438 39 40 41 42 43 44 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ

#
20.10.20237.92 Mб58Несенчук, А. П. Тепловые расчеты пламенных печей для нагрева и термообработки металла учеб. пособие.pdf
#
27.10.202332.93 Mб22Нестандартные устройства производственной связи..pdf
#
29.10.20233.24 Mб18Нестареющие полимеры..pdf
#
24.10.202311.86 Mб10Нестеренко Г.В. Геохимия дифференцированных траппов (Сибирская платформа).pdf
#
29.10.20234.29 Mб21Нестеров К.П. Системы автосопровождения [учебное пособие].pdf
#
27.10.202320.01 Mб87Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf
#
22.10.202311.4 Mб113Нестеров, Ю. Ф. Судовые холодильные установки учебник для институтов водного транспорта.pdf
#
20.10.20238.54 Mб37Неустановившиеся режимы поршневых и газотурбинных двигателей автотракторного типа..pdf
#
27.10.202322.19 Mб16Нефтегазоносность морей и океанов..pdf
#
29.10.2023907.86 Кб14Нефтепродукты, их применение и нормы расхода..pdf
#
29.10.20236.58 Mб21Нехай С.М. Прессы для производства электроизоляционных материалов.pdf