книги из ГПНТБ / Кушманов И.В. Электронные приборы учеб. пособие
.pdfДля осуществления режима хх по переменному току питающие напряжения к выводам транзистора подают через элементы схемы (например, дроссели низкой частоты), сопротивление которых для переменного тока, по крайней мере, раз в 50 больше сопротивле ния той цепи транзистора, где нужно создать режим хх. Такой ре жим легко создать во входной цепи транзистора, так как ее сопро тивление мало. В выходной же цепи из-за большого значения г2г и наличия паразитных емкостей осуществить режим хх чрезвычай но трудно. Кроме того, в реальных схемах режим выходной цепи транзисторов обычно весьма далек от режима хх, т. е. сопротивле ние нагрузки обычно выбирают значительно меньшим г Все это определяет недостатки системы Z-параметров.
Эквивалентная схема для этой системы параметров на низких частотах, приведенная на рис. 2.59а, является графическим анало-
Рис. 2.59. Эквивалентные схемы четырехполюсни ка:
а) для Z-лараіметров; б) для Я-параметров;
е) для ^-параметров
гом ур-ний (2.52), (2.53). Уравнение (2.52) характеризует входную цепь четырехполюсника. Как видно из рис. 2.59а, напряжение Uі является суммой падения напряжения U\ =/іЛц на входном сопро
тивлении Г\1 и напряжения генератора U'\ =І2г)2, отражающего об
ратную связь в транзисторе, т. е. влияние выходного тока на вход ную цепь. Уравнение (2.53) характеризует выходную цепь четырех полюсника. Выходное напряжение U2 определяется напряжением генератора Ц'0 — І\Г2\, отображающего усилительные свойства, тран
зистора, и падением напряжения t/" —hr^ на выходном сопротив
лении транзистора.
Второй системой параметров транзистора является система Y- параметров или параметров короткого замыкания (кз), называе мая так потому, что все четыре характеристические проводимости определяются в условиях кз на входе или на выходе четырехпо люсника. Здесь независимыми переменными являются напряже
но
имя U[ ii Ub а функциями — токи Я и /2 Система уравнений четы рехполюсника в этом случае запишется как
|
|
(2.54) |
При работе на низких частотах полные проводимости |
Y можно |
|
заменить активными g : |
|
|
А —U i g i |
U z gn', |
(2.55) |
12 = U l g n |
+ U о goo- |
(2.56) |
Входная проводимость gn и проводимость прямой передачи g21 измеряются в условиях кз на выходе цепи, когда У2 ='0, а прово димость обратной связи g і2 и выходная проводимость g22— в усло виях кз на входе, когда Оі= 0 .
Режим кз создается путем закорачивания соответствующей цепи конденсатором большой емкости; для выходной цепи транзи стора требуется емкость порядка нескольких десятков микрофа рад, а для входной — несколько тысяч микрофарад. Практически система Y парамётров на низких частотах применяется редко, так как режим кз во входной цепи также далек от реальных условий работы транзистора, поскольку сопротивление резистора, вклю ченного во входную цепь, обычно значительно превышает малое значение гп. Однако режим кз удобен при измерениях на высоких частотах.
Эквивалентная схема для низких частот (рис. 2.596) отобра жает ур-ния (2.55) и (2.56). Входной .ток Я равен сумме тока I [ —
= £Яgii, протекающего в проводимости gn и тока Г\ = LAgi2 генера
тора, определяющего обратную связь в транзисторе. Выходной ток Асостоит из тока генератора Г 0 = U i g 2i, характеризующего усили
тельные свойства транзистора, и тока I "0, протекающего в-выход
ной проводимости g22 Эта система используется |
для ламп, если |
|||
принять g2\ = |
S, g o 2 = |
\ /R i, g w = |
оо, а gi2 —0. |
Я-параметров. |
Третьей |
системой |
является |
смешанная система |
В этой системе параметры измеряют в режиме хх на входе и в ре жиме кз на выходе; таким образом, данная система является наи более удобной для измерений. 'Независимыми переменными здесь служат /, и Uo, а функциями — UL и /2; уравнения четырехполюс ника можно записать в виде
На низких частотах комплексные параметры Я заменяются ак тивными Л,тогда
U1 — h\xЯ -{- hiz U2; |
(2.58) |
' |
11 = Аі Я Т" Й22 U2. |
(2.59) |
' |
181.
Параметры hn м /г21 измеряют при Ѵ2 = 0, т. е. при кз на выходе. -Здесь /гц = Йі//і — входное сопротивление в режиме кз; /г2і = /2//1 — коэффициент передачи тока в режиме кз на выходе. Параметры
.ht2 и Ііо2 измеряют при /1 = 0, т. е. при хх на входе Jii2 =Ul/U2— ко эффициент обратной связи по напряжению в режиме хх на входе;
./I22 = I2/U2—■выходная проводимость в режиме хх на входе. Величины //-параметров связаны с величинами г; ^-параметров
так же, как и ^-параметры связаны с /'-параметрами. Для выясне ния подобных связей требуется обычно совместное решение соот ветствующих уравнений при заданном режиме (формулы пересче та приведены в приложении 1). Ниже приводится пример нахож дения связи между /г- и /--параметрами.
Параметр hu. Величина этого параметра обратна проводимости Д іь hu = 1/gu, поскольку оба параметра определяются в условиях кз, но не равна значению ги, так как последнее определяется в ре жиме хх. Для нахождения связи между !іп и Гц в ур-ннях (2.52) и (2.53) полагают Н2=0 (режим кз) и находят отношение Jiu = UJIi. После преобразовании получается что
Параметр h^. Величина этого параметра обратна сопротивле нию г-22.-. //22= 1/^22, так как оба параметра определяются в режиме
хх, HO h 22= ^ g 2 2 - |
(2.52), |
(2.53) |
Д = |
0 и опреде |
Параметр hl2. Полагая в ур-ниях |
||||
ляя отношение UJU2, получаем, что |
|
|
|
|
Параметр h2\. Полагая в ур-ниях |
(2.52), |
(2.53) |
U2 = |
0 и орреде- |
-ляя отношение Д/Д, получаем, что |
|
|
|
|
а
Параметры h\ 2 и h2l безразмерны.
Эквивалентная схема транзистора на низких частотах для //-па раметров, построенная по ур-ниям (2.58), (2.59), приведена на рис. 2.59s. Ее входная цепь строится так же, как и в схеме для /'-пара метров, а выходная — как в схеме для ^-параметров.
Следует заметить, что эквивалентный генератор эдс во всех эк вивалентных схемах характеризуется величиной его эдс и нулевым сопротивлением протекающему току, в то время как генератор то ка характеризуется величиной создаваемого им тока и бесконечно большим сопротивлением для'тока внешней цепи. Величины пара метров г, g или !і, входящие в эти эквивалентные схемы, зависят от ■схемы включения транзистора, и поэтому при переходе от одного •способа включения к другому придется пользоваться соответствую щими формулами пересчета (см. приложение 1).
182
Параметр hu имеет смысл коэффициента передачи тока от вхо да к выходу в конкретной схеме включения транзистора. Приня то для схемы с общей базой использовать индекс «б», для схемы с общим эмиттером — индекс «э», а для схемы с общим коллекто
ром — недеясс «к», т. е. а = —/і2іб $ = hzia и Кік= —h2 ік. Знаки минус в выражениях означают следующее. (Коэффициенты ß и Кіи опре делялись из физических соображений без учета фазовых соотно шений. При рассмотрении четырехполюсника за положительное на
правление потока |
было принято направление тока, втекающего в. |
||
транзистор, а |
за |
отрицательное— вытекающего из |
транзистора.. |
Ток эмиттера |
втекает в транзистор (для структуры |
р-п-р), тогда |
как рекомбинационный ток базы и ток коллектора вытекают из. транзистора. В схеме с общей базой и общим эмиттером отноше ния приращений токов h2IG и hu«, должны иметь отрицательный знак, а в схеме с общим эмиттером параметр Л2іэ должен иметь по ложительный знак.
Рассмотренные выше г-, g- и A-параметры называются внешни ми, так как они измеряются на зажимах четырехполюсника. Этипараметры, хотя и удобны для расчетов, но, как было указано вы ше, их величины зависят от схемы включения, что является суще ственным недостатком. Кроме того, представление транзистора в виде четырехполюсника формально.
Поэтому удобнее пользоваться не параметрами четырехполюс ника, а физическими параметрами транзистора, связанными с фи зическими процессами в нем и не зависящими от способа его вклю чения. Такими параметрами являются: гэ — дифференциальное со противление эмиттерного перехода; /д — объемное сопротивлениебазовой области; гк — дифференциальное сопротивление коллек торного перехода; гу — сопротивление в эквивалентной схеме тран зистора, выражающее его усилительные свойства. Эти параметры; связаны с низкочастотными активными сопротивлениями Z-napa- метров для схемы с общей (базой следующими соотошегаиями:
ГЭ ~ ГП б ^12б; Г« ~ Г220 ЛІ2б! гу — г216 Г12б-
Введем понятие о статическом коэффициенте усиления по на пряжению (который определяется так же, как и для электронных ламп); |л=<£/2/Ні при /2—0 (хх на выходе). Определив С/2/-£/( из-, ур-ний (2.55), (2.56) четырехполюсника, получим р = г2 1/гц. Выра зив статический коэффициент-усиления через физические парамет ры, найдем:
Цб = |
гб + Гу |
. Цэ = |
Гу — ГЭ |
Нк = |
Гк |
|
ГЭ+ гб |
|
гз -J-г 6 |
Гб + |
|
Для маломощного |
германиевого транзистора |
с параметрами |
|||
гэ= 25 Ом, /"6 = 100 Ом, Гк='Ю6 |
Ом, /г2іэ—40, гу= 0,97-56• 10е Ом ста |
тические коэффициенты усиления напряжения и коэффициенты пе редачи тока цб = 7810, /г2іб = —0,976, цэ= —7810, Лгіэ = 40, іцк=0,999, hzi«=—41. Знак минус при. статическом коэффициенте усиления
18Э;
напряжения рэ означает, что в схеме с общим эмиттером транзи стор изменяет фазу усиливаемых сигналов на обратную. В схемах включения с общей базой и с общим коллектором транзистор не меняет фазы усиливаемых сигналов.
Внастоящее время Л-параметры наиболее широко применяются при расчетах схем на низких частотах, так как они легко опреде ляются экспериментально. Кроме того, в этой системе непосредст венным измерением определяется одни из наиболее важных пара метров транзисторов — коэффициент передачи тока. Наконец, ре жимы XX на входе и кз на выходе наиболее близки к тем практи ческим режимам, в которых работают транзисторы. Что касается У-параметров, то они обычно используются при анализе схем в диапазоне высоких частот.
Всправочниках по низкочастотным транзисторам указываются преимущественно значения Л-параметров в типовой рабочей точке.
Вдругих точках характеристик Л-параметры можно определить
из семейств выходных и входных характеристик транзистора, поль зуясь графическими методами, принятыми для определения пара метров вакуумного пентода. На графике с выходными характерис тиками транзистора для схемы ОЭ (рис. 2.60а) около заданной
Рис. 2.60. К определению Л-параметров из характеристик транзистора: а) выходных; б) входных
точки О строят два небольших треугольника 0,4В и ОА'В' с рав ными промежутками АІІКЭ. Из каждого треугольника определяют параметр Л22—Д/к/ДДкэ (при /б = const, а затем находят среднее арифметическое значение этого параметра). Далее из заданной точки О проводят вертикальную линию до пересечения с верхней характеристикой в точке Д и нижней в точке Д'. Из каждого от резка ОД и ОД' определяют параметр Л2іэ= р= А /'к/Д/б при UKa— •='Const, а затем берут также среднее арифметическое его значение.
Другие два Л-параметра находят по семейству входных, харак
теристик транзистора (рис. 2.606). Отмечают на |
этом |
графике |
за |
данную точку О, соответствующую тем же значениям |
U,„ и /б, что |
||
и на графике с выходными характеристиками. |
Около точки |
О |
встроят два треугольника ОАВ и ОА'В', опирающиеся на соседние ^характеристики, и из каждого треугольника находят параметры
184
Лцэ= ДіУбэ/Д/о при Uns—const и /і2іэ= іА^6э/'Л£Л«э при / 5= const, пос ле чего рассчитывают их средние арифметические значения.
Подобным же образом определяют г- или ^-параметры, поль зуясь соответствующими характеристиками. Полученные значения параметров зависят от схемы включения транзистора. Вообще же при расчетах аппаратуры на транзисторах приходится применять все четыре системы параметров, причем выбирают ту систему, ко торая дает наиболее простое решение задачи.
Большинство параметров транзисторов сильно зависит от поло жения рабочей точки, т. е. от входного тока и выходного напряже ния. Наличие этой зависимости следует учитывать при расчете схем, так как работа конкретной схемы на транзисторе определяет ся выбранным режимом его работы. Обычно приходится задавать ся допустимыми пределами изменения параметров транзистора., поэтому важно иметь экспериментально снятые кривые зависимо сти параметров транзистора о т /э и UKб (в схеме ОБ).
На рис. 2.61 приведены графики зависимости Л-параметров ти пового транзистора типа р-п-р от /а и UK§ в процентах от их значе ний при номинальных значениях /а=1 мА IT UKс, = 5 В. Из рис..
Рис. 2.61. Графики зависимости Л-параметров:
а) от тока эмиттера; б) от напряжения на коллекторе
2.Ѳ1а видно, что с ростом эмиттерного тока значительно умень шается Am, так как дифференциальное сопротивление для уединен ного перехода, работающего при прямом напряжении, определяет ся как А ц б ~ 2 6Ом/ . /В Э ,данном случае можно с некоторым при ближением отбросить влияние коллекторного перехода и рассмат ривать эмиттерный переход уединенным. 'Коэффициент передачи тока а = —Агіб изменяется незначительно. Наблюдается его не большой рост за счет повышения уровня инжекции и увеличения напряженности электрического поля в базе, ускоряющего перенос дырок через базу к коллектору и тем самым уменьшающего в ней рекомбинационные потери. С ростом /э при постоянстве ІІКб увели чиваются /Убэ и /„ и соответственно увеличиваются Аі2б = А/7бэ/А^/кГ,
185
и /і22=Д /к/іД'£Л«6- С ростом <UKб (рис. 2.646) коэффициент передачи тока увеличивается из-за увеличения коэффициента переноса ф, связанного' с уменьшением ширины базы. Параметры /іі2б и /г2гб об ратно пропорциональны изменению напряжения UKQ и поэтому при ■его увеличении уменьшаются.
Зависимость характеристик и параметров транзистора от температуры
- На рис. 2.62а показаны выходные характеристики кремниевого транзистора, включенного по схеме с общей базой, снятые при температурах 20 и 85°С соответственно. Из рисунка можно видеть, что изменения коллекторного тока невелики (не превосходят 5% при изменении температуры на 65°С). Относитель ное изменение тока составляет менее 0,1 % на градус.
Ток коллектора определяется ф-лой (2.41). Изменение тока кол лектора при постоянном токе эмиттера dIK~I^da+dIm. Относитель ное изменение тока коллектора
d Іц _ |
^ Q I d Iко __ dcx I Іко dIK0 |
0 Q\ |
|
U ~ U |
/к ~ « |
Ік ' / к . " |
|
Коэффициент передачи тока а слабо зависит от температуры. 'Средний температурный коэффициент dа/а составляет 0,034-0,05% на градус, а общее изменение коэффициента передачи тока в ра бочем диапазоне температур не превосходит 3—5%; оно обуслов лено небольшим увеличением диффузионной длины L при увели чении температуры. Второй член выражения для относительного изменения тока состоит из двух сомножителей. Первый сомножи тель /ко//к весьма мал (порядка 10- 3—іЮ-6). Второй же изменяет ся значительно, например, приближенно можно считать, что для кремния обратный ток удваивается на каждые 5°С, а для герма ния — на каждые |Ю°С. Таким образом, хотя обратный ток коллек тора изменяется с ростом температуры существенно, его влияние на температурный дрейф выходных характеристик транзистора, включенного по схеме с общей базой, незначительно, так как он очень мал по сравнению с рабочими токами коллектора.
Семейства входных характеристик того же транзистора при тем пературах соответственно 20 и 85°С изображены на рис. 2.62б. Вследствие термической генерации основных носителей ток эмит тера увеличивается и характеристики смещаются влево примерно на 0,1 В при изменении температуры на 65°С, т. е. на 1,5 мВ/°С.
У германиевых транзисторов температурная зависимость' харак теристик выражена резче, чем у кремниевых.
Выходные и входные характеристики транзистора, включённого по схеме с общим эмиттером, существенно зависят от температуры (рис. 2.63). Это объясняется тем, что изменения коэффициента пе редачи тока и обратного тока коллектора в схеме с общим эмитте ром увеличиваются по сравнению с этими величинами в схеме с
186
Ік,мА
9
8
7
В
S
, 9
3
2
1
О 5 Ш 15 20 2SUK,B
ф
Рис.' 2.62. Зависимость выходных, характеристик тран зистора КТ301 в схеме с общей базой от температуры: а) выходных; б) входных
общей базой примерно в |
(ß + 1) раз, т. е. в десятки или даже сот |
||
ни раз:- |
|
|
|
*1 ^ |
= |
( ß + l ) d /*-| . |
(2.61) |
' к |
0 э |
'к ІОб |
|
Такая сильная температурная зависимость наблюдается при /б—const. При рассмотрении характеристик транзистора, .включен ного по схеме с общим эмиттером, выяснилось, что для поддержи-
18С
щ
Рис. 2.63. Зависимость характеристик транзи стора в схеме с об щим эмиттером от температуры:
а) входных; б) вы ходных
'0,5 0,6 0.7 0,8 0,3 Щ,В |
0 0,3 0,5 0,6 D,7Ug,B |
6)
вания базового тока постоянным требуется при увеличении UKG уве личивать /э и соответственно базо вое напряжение. Выходные харак теристики при UÖ= const значитель но меньше зависят от температуры, так как они соответствуют постоян ству эмиттернОго тока. В связи с этим для температурной стабилиза ции рабочей точки на практике час то выбирают схемы питания, в ко торых t/ö—const.
Рис. 2.64. Температурная зависи мость /і-параметров транзистора
188
Температурная зависимость Л-параметров транзистора представ лена на рис. 2.64. Из рисунка видно, что все /г-параметры для схе мы с общим эмиттером мало изменяются в диапазоне рабочих температур.
эквивалентные Т-образные схемы транзисторов на низких частотах
Анализ н расчет устройств с транзисторами, как и в случае электронных ламп, значительно упрощается при замене транзисторов соответствующей эквивалентной схемой. Следует только иметь в виду, что в реальных условиях параметры транзи сторов меняются в зависимости от приложенных напряжений и температуры окружающей среды. Поэтому в результаты, получен ные при помощи эквивалентных схем, приходится вводить соответ ствующие поправки.
Широкое применение получили эквивалентные схемы, парамет ры которых не зависят от способа включения транзистора. Эти па раметры называют собственными параметрами транзистора; каж дый из них отражает определенные физические явления в транзи сторе. При переходе от одной схемы включения к другой изме няется лишь положение отдельных элементов. В .качестве іп.римѳра рассмотрим Т-образную эквивалентную схему. Для ее построения уравнения четырехполюсника с использованием г-параметров мож но записать в следующем виде:
U у = /і Гц -г Д гі2 |
А Т12— А г і2 —А Ап — /"и) 4- (А -)- А)г іо, (2.62) |
Первое уравнение |
и последние два члена второго уравнения |
описывают Т-образную схему четырехполюсника, состоящую из со противлений: (Гц—Гп), г)2> Д21—гм), (г22—Гм), а первый член вто рого уравнения соответствует эдс эквивалентного генератора, включенного в выходную цепь и имеющего нулевое внутреннее со противление для выходного тока (рис. 2.65а)..
Построим эквивалентную Т-образную схему транзистора с об щей базой и отождествим ее элементы с действительно существую щими сопротивлениями транзистора (рис. 2.656). іВ результате по лучим гц—гі2= гэ— дифференциальное сопротивление эмнттерного перехода; —Г]2= гк — дифференциальное сопротивление коллек торного перехода; г12= гб — дифференциальное сопротивление объе ма базовой области; г2і—Лі2 = гу — сопротивление транзистора, от ражающее его усилительные свойства. Отношение
г у |
_ (Г21 |
г 12) |
(2.64) |
|
ГК |
(г 22 — |
Г 12) |
||
|
(так как г м ^ гы ^ г^ ), откуда гу= а/'к. Заменим также следующие величины: А = Л>; А = А<; £А = ДЭб; £Д= ^не
189