книги из ГПНТБ / Смирнов А.А. Основы автоматизации целлюлозно-бумажного и лесохимического производств учебник для техникумов
.pdfорганам исполнительных устройств относятся односедельные и двухседельные клапаны, шланговые и диафрагмовые клапаны, по воротные заслонки, шиберные задвижки и шаровые регулирующие органы.
Двухседельное исполнительное устройство (рис. 41) состоит из двухседельного регулирующего органа 1, пневматического мем бранно-пружинного исполнительного механизма 2 и пневматичес кого позиционера 3. Оно приме няется для регулирования расхо дов чистых (незагрязненных) аг рессивных и неагрессивных жид ких, паро- и газообразных сред (вода сточная кислая или щелоч ная, кислота серная концентри рованная, пар водяной, сдувки сульфитные и сульфатные, фур фурол, скипидар и т- д.).
Обтекаемая форма затвора обеспечивает работу клапана без каких-либо вибраций и вращаю щих усилий. Клапан почти пол ностью разгружен от воздействия перепада давления, так как пере пады, создаваемые при проходе регулируемой среды через верх нее и нижнее седла, действуют на затвор одновременно в противо положных направлениях. Наличие небольшого выталкивающего уси лия объясняется тем, что пло щади седел и соответственно верх него и нижнего затворов не оди наковы, так как при сборке кла пана нижний затвор пропускается через проходное отверстие верх него седла и поэтому имеет мень шее сечение, чем сечение верхнего затвора. Длина прямого участка трубопровода перед и после двух седельного исполнительного уст
ройства должна быть равной не менее 10 диаметров отверстия прохода патрубка корпуса клапана. Из-за заметного пропуска в закрытом состоянии клапан не относится к запорным.
Мембранно-пружинный исполнительный механизм состоит из верхней и нижней крышек, между которыми болтами зажата рези новая или из прорезиненной ткани мембрана. К штуцеру подклю чена соединительная линия для подвода сжатого воздуха в прост ранство над мембраной. Пространство под мембраной сообщается с атмосферой.
1 0 * |
147 |
Повышение давления воздуха над мембраной вызывает ее про гиб, что воздействует на металлический диск и шток, который гай кой или другим путем соединен со штоком затвора регулирующего
органа. |
Поэтому при |
прогибе мембраны затвор будет переме |
||||
щаться |
внутри |
седел |
клапана. При понижении давления воздуха |
|||
в пространстве |
над |
мембраной |
затвор силой |
упругости пру |
||
жины поднимается вверх. В случае |
равновесия, |
т. е. равенства |
||||
усилий, |
создаваемых |
мембраной |
и |
пружиной, затвор находится |
в покое.
'Затвор клапана совершает полный ход вниз при возрастании избыточного давления над мембраной от 196 *ІО2 до 98ІО3 Па, что обеспечивается соответствующим натяжением пружины. Для ре гулировки натяжения пружины служит гайка. Между пружиной и гайкой расположены опора и шариковый подшипник, облегчаю щий вращение гайки при регулировке натяжения пружины. Для уплотнения клапан имеет сальниковое устройство.
Направляющий стакан служит для центрирования штока и ди ска, а неподвижный кронштейн — для прикрепления исполнитель ного механизма к корпусу регулирующего клапана. На кронштейне также крепится позиционер (позиционное реле), назначение ко торого состоит в следующем.
Пропорциональные и пропорционально-интегральные регуля торы в случае их настройки на большие пределы пропорциональ ности и соответственно на малые коэффициенты передачи (усиле ния) создают очень незначительные изменения давления воздуха в командной соединительной линии. Например, при 150%-ном пре деле пропорциональности изменение регулируемого параметра на 1% шкалы должно привести к перемещению затвора клапана на 0,66% от полного его хода. При этом давление в мембранной го
ловке |
исполнительного |
устройства должно |
соответственно изме |
ниться |
также на 0,66% |
от полного диапазона давлений, т. е. от |
|
80 кПа, что составляет |
500 Па. Как видим, |
изменение давления |
вкомандной линии невелико.
Вкаждом регулирующем органе имеются трение в подвижной системе, сальнике, а также сопротивления от действия давления среды, протекающей через регулирующий орган. Эти силы проти водействуют перемещению затвора регулирующего органа и при
водят к возрастанию общей нечувствительности регулятора и
кухудшению качества регулирования.
Вэксплуатации для устранения течи в сальнике часто прибе гают к чрезмерной его затяжке, что неминуемо приводит к резкому возрастанию сил трения в регулирующем органе. При нагревании регулирующего органа протекающей через него средой набивка сальника высыхает и силы трения еще более возрастают. При низ ких температурах протекающей среды загустевает смазка, что также приводит к увеличению сил трения. При больших перепа дах на регулирующем органе скорости потока оказываются очень большими, и получающийся со .стороны входа большой динамичес
кий напор усиленно прижимает затвор клапана к одной стороне
148
периферии седел, вследствие чего силы трения в системе регули рующего органа еще более увеличиваются.
Устранение влияния действия сил трения может быть достиг нуто лишь за счет увеличения мощности исполнительного меха низма, что достигается увеличением либо диаметра мембраны, либо давления воздуха в мембранной головке.
Первый метод в практике не применяется, так как требует очень большого количества раз ных по размерам мембранных исполнительных механизмов, что приводит к громоздкости кон струкции исполнительного устрой ства. Второй метод, состоящий во временном увеличении давления воздуха в мембранной головке, получил широкое применение. Этот метод осуществляется по средством специальных пневмати ческих усилительных устройств, называемых позиционерами.
Позиционер уменьшает общую нечувствительность регулятора и обеспечивает преодоление трения в подвижной системе пневмати ческих исполнительных устройств, а также сопротивления от вяз кости среды, протекающей через регулирующий орган, и от ее ди намического напора.
Односедельное исполнитель ное устройство (рис. 42) имеет один затвор, что упрощает кон струкцию, но приводит к появле нию выталкивающего усилия на затворе. Поэтому требуется повы шенная мощность исполнитель ного механизма, особенно при подходе затвора к положению полного закрытия прохода седла.
Используется не только на чистых, но и на слабозагрязненных коррозионных и вязких средах (мазут, водяной пар, щелоки крепкие или слабые — белый, зеленый, варочный сульфатный, варочный нейтрально-сульфитный, слабый черный и т. п.). Клапан не является запорным.
Шланговое исполнительное устройство (рис. 43) состоит из шлангового регулирующего клапана 1, пневматического мембран но-пружинного исполнйтельного механизма 2 и пневматического позиционера 3.
149
Проходное отверстие закрывается посредством пережимания шланга, изготовленного из резиновых или полимерных материалов. Подбором коррозионно-стойких материалов (винипласта, полиэти лена, фторопласта, кислотоупорной стали и др.) обеспечивается
|
высокая |
коррозионная |
стойкость |
||||||
|
этих клапанов при регулировании |
||||||||
|
расходов слабой серной кислоты, |
||||||||
|
сернистой |
кислоты, |
сульфитного |
||||||
|
щелока и других корродирующих |
||||||||
|
жидкостей. |
Конструкция клапана |
|||||||
|
исключает засорение, что позво |
||||||||
|
ляет использовать их для регули |
||||||||
|
рования |
расходов |
загрязненных |
||||||
|
и волокносодержащих сред, раз |
||||||||
|
личных суспензий, шлама, после- |
||||||||
|
дрожжевой бражки, |
сернокислого |
|||||||
|
глинозема и т. п. |
|
|
|
|
||||
|
При 50% рабочего хода за |
||||||||
|
твора клапана расход проходя |
||||||||
|
щей через клапан среды состав |
||||||||
|
ляет |
примерно |
90% |
от |
макси |
||||
|
мально |
возможного. |
Остальные |
||||||
|
50% перемещения затвора вызы |
||||||||
|
вают |
малозаметное |
приращение |
||||||
|
потока |
(всего лишь на 10%)- По |
|||||||
|
этому |
такие |
клапаны |
не |
могут |
||||
|
быть применены для постепенного |
||||||||
|
дросселирования |
|
потока |
при |
|||||
|
100%-ном ходе затвора, но эта за |
||||||||
|
дача решается в случае использо |
||||||||
|
вания первой половины хода за |
||||||||
|
твора. С этой целью в шланговых |
||||||||
|
исполнительных устройствах пре |
||||||||
|
дусмотрена настройка на необхо |
||||||||
|
димый ход затвора. |
|
|
|
|||||
|
При полном закрытии внутрен |
||||||||
|
ние поверхности |
шланга |
плотно |
||||||
Рис. 43. Шланговый регулирую |
смыкаются и поэтому шланговые |
||||||||
клапаны |
относятся |
к запорно-ре- |
|||||||
щий клапан с сальниковым уплот- |
гулирующим. |
Длина |
прямого |
||||||
нением штока и мембранно-пру |
|||||||||
жинным исполнительным меха |
участка трубопровода до и после |
||||||||
низмом |
клапана |
должна |
быть |
не |
менее |
||||
|
шести |
диаметров |
отверстия пат |
рубков клапана. Допустимые давления и температура применения клапана ограничены свойствами материала, из которого изготов лен шланг.
Усилие, которое приходится преодолевать исполнительным ме ханизмам при закрывании шлангового клапана, зависит от давле ния в трубопроводе и диаметра отверстия входного патрубка кла
150
пана. При увеличении давления и диаметра требуемая мощность исполнительного механизма резко возрастает.
Диафрагмовое исполнительное устройство (рис. 44) состоит из диафрагмового регулирующего клапана, пневматического мем бранно-пружинного исполнительного механизма и пневматического позиционера. Изменение пропускной способности достигается по ступательным перемещением центра диафрагмы относительно не подвижного седла. Все, что было сказано о шланговом исполни
тельном устройстве, |
справедливо |
|
|
|||||
и для диафрагмовых исполни |
|
|
||||||
тельных устройств. |
|
|
|
|
||||
Заслоночное |
|
исполнительное |
|
|
||||
устройство |
(рис. |
45) |
состоит |
из |
|
|
||
поворотной |
регулирующей |
за |
|
|
||||
слонки 1, пневматического мем |
|
|
||||||
бранно-пружинного исполнитель |
|
|
||||||
ного механизма 2 и пневматиче |
|
|
||||||
ского позиционера |
3. |
Изменение |
|
|
||||
пропускной |
способности достига |
|
|
|||||
ется посредством поворота диска |
|
|
||||||
заслонки на угол до 90°. Заслонка |
|
|
||||||
изготовляется |
из |
коррозионно- |
|
|
||||
стойких материалов, что позволяет |
|
|
||||||
применять |
заслоночные исполни |
|
|
|||||
тельные устройства при регулиро |
|
|
||||||
вании расходов сернистого влаж |
|
|
||||||
ного газа, дурнопахнущих газов |
|
|
||||||
сульфатного производства, изве |
|
|
||||||
сткового молока, |
всевозможных |
|
|
|||||
суспензий (целлюлозной и бумаж |
|
|
||||||
ной массы), щелоков и т. п. |
|
|
|
|||||
Исполнительный |
механизм |
|
|
|||||
должен располагать |
достаточной |
Рис. |
44. Диафрагмовый регулирую |
|||||
мощностью для преодоления мо |
||||||||
щий клапан с сальниковым уплотне |
||||||||
ментов, развиваемых |
в системе |
нием штока и мембранно-пружинным |
||||||
заслонки под действием пере |
исполнительным механизмом прямого |
|||||||
пада давления, |
вязкости регули |
|
действия |
|||||
руемой среды и т. п. |
|
имеют |
следующие преимущества |
|||||
Регулирующие |
заслонки |
по сравнению с одно- и двухседельными регулирующими клапа нами:
воткрытом положении регулирующих заслонок их гидравли ческое сопротивление значительно меньше, чем у регулирующих клапанов;
врегулирующих заслонках нет «мертвых» зон, в которых могут скапливаться механические частицы и грязь;
при прохождении через регулирующую заслонку поток регули руемой среды меньше изменяет свое направление, поэтому сопря женные дросселирующие поверхности изнашиваются меньше;
151
регулирующие |
заслонки имеют |
меньшие |
габаритные размеры |
и массу, так как |
их строительная |
длина |
не превышает 100— |
150 мм.
Регулирующие заслонки в закрытом состоянии пропускают от 2 до 4% максимального расхода регулируемой среды, т. е. не обладают запорными свойствами. В случае наличия уплотнения из резины или полимерных материалов заслоночные исполнитель ные устройства становятся запорно-регулирующими.
Прямые участки трубопроводов до исполнительного устройства и после него должны иметь длину не менее пяти диаметров отвер стия прохода заслонки.
Ш и б е р н ы е регулирующие |
задвижки в составе исполнитель |
ных устройств применяются для |
регулирования расхода массы |
различных видов в целлюлозно-бумажном или картонном произ водстве (масса сульфитная и сульфатная, масса нейтрально-суль фитная и нейтрально-сульфатная, промытая и непромытая, дре весная или бумажная, масса на всех ступенях отбелки). Необхо димая линейность пропускной характеристики создается за счет фигурной вставки в корпусе задвижки.
Ш а р о в ы е регулирующие органы в составе исполнительных устройств применяются для регулирования расхода массы, т. е. для тех же целей, что и шиберные задвижки. Затвор представляет собой шар с прорезанным цилиндрическим отверстием, который под действием исполнительного механизма может поворачиваться на угол до 90°. Расход массы через шаровой регулирующий орган
152
изменяется в основном в начале поворота, т. е. в пределах пово рота до угла 45°, а при дальнейшем повороте очень мало изменя ется (аналогично изменению пропускной способности шланговых клапанов). Шаровые регулирующие органы изготовляются из кис лотостойкой стали с уплотнением из фторопласта или других полимерных материалов.
Важнейшими характеристиками исполнительных устройств яв ляются:
Dy — условный проход, |
т. е. номинальный |
размер диа |
|
метра проходного |
отверстия |
в присоединительных |
|
патрубках корпуса |
исполнительного устройства; |
||
/г.макс — максимальное значение хода |
затвора, |
т. е. размер |
полного перемещения затвора исполнительного уст ройства;
/ — относительный ход затвора, т. е. отношение текущего размера хода И или угла поворота затвора а к мак симальному размеру хода затвора или углу поворота
ОСмакс> Т. е. I — /z/Ѵімакс ИЛИ I = СС/ССмакс!
Кѵ — максимальная пропускная способность, представляю щая собой расход регулирующей среды через испол нительное устройство при полном открытии про ходного отверстия; численно составляет расход
жидкости (т/ч) с плотностью |
1 г/см3 |
при перепаде |
||||||||
давлений до и после |
полностью открытого исполни |
|||||||||
тельного устройства, равном 98,0665 кПа; |
соответст |
|||||||||
Кѵ„ у и Кѵ ^— коэффициенты |
пропускной |
способности |
||||||||
венно исполнительного устройства и линии; |
|
|||||||||
G и GIr. у — соответственно |
текущее |
и максимальное |
значения |
|||||||
расхода через исполнительное устройство; |
|
|
||||||||
р — относительный |
расход через исполнительное устрой |
|||||||||
ство, т. е. p = G/Gn. у; |
|
|
|
|
|
способности |
||||
п — отношение |
коэффициента пропускной |
|||||||||
исполнительного устройства |
к |
коэффициенту |
про |
|||||||
пускной способности |
линии, |
т. |
е. п = Кѵи |
ІКѵл ,‘ |
||||||
ß — отношение |
перепада |
давления |
на |
исполнительном |
||||||
устройстве |
к |
перепаду |
давления |
в |
системе, |
т. е. |
||||
ß =&Ри. у/АРс; |
коэффициент |
пропускной |
способно |
|||||||
а — относительный |
||||||||||
сти, равный отношению текущего значения коэффи |
||||||||||
циента пропускной способности Кѵ |
|
к максималь |
||||||||
ному значению коэффициента пропускной способно |
||||||||||
сти Кѵ |
т. е. а - ^ ѵ т е к ^ ^ м а к с |
|
|
|
|
|||||
Р = /(/) — рабочая расходная характеристика, т. е. зависимость |
||||||||||
относительного расхода р от относительного хода |
||||||||||
затвора /; |
|
|
|
характеристика, |
т. е. зави |
|||||
<? = /(/) — теоретическая расходная |
||||||||||
симость относительного |
коэффициента пропускной |
|||||||||
способности |
ст |
от относительного хода |
затвора |
/. |
||||||
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
153 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т е о р е т и ч е с к и е р а с х о д н ы е х а р а к т е р и с т и к и исполнительных устройств, имеющих регулирующие органы в виде клапанов, разделяются на линейные (рис. 46, а), когда отношение приращения пропускной способности к приращению перемещения затвора имеет постоянное значение, и равнопроцентные (рис.46,б), когда отношение приращения пропускной способности к прираще нию перемещения затвора пропорционально значению пропускной способности. Равнопроцентную характеристику часто называют ло гарифмической, так как зависимость между пропускной способно стью и перемещением затвора пропорциональна логарифму от раз мера перемещения затвора. Регулирующие заслонки имеют теоре тическую расходную характеристику (рис. 46, в), близкую по форме к равнопроцентной.
В рабочих условиях перепад давления на исполнительном уст ройстве не является постоянным, что предопределяет появление
6
0,2 |
0,if 0,6 0,8 I |
10 |
20 30 U0 50 оі |
Рис. 46. Теоретические расходные характеристики регулирующих органов: |
|||
а — л и н ей н ы е д л я к л а п а н о в ; б — |
р а в н о п р о ц е н т н ы е |
д л я |
в —к лраапванноопвр; о ц е н т н ы е |
для |
заслонок |
|
|
семейства рабочих расходных характеристик. Перепад на испол нительном устройстве при этом составляет часть перепада на всей системе (линия и исполнительное устройство), меняется вместе с изменением расхода и, кроме того, изменяется в зависимости от степени открытия проходного отверстия регулирующего органа. Поскольку потери давления в линии пропорциональны квадрату скорости, то .относительный перепад на исполнительном устройстве будет наименьшим при максимальном расходе и наибольшим при минимальном расходе. Так как расход, через исполнительное уст ройство зависит не только от площади открытой части проходного отверстия, но и от перепада давления на нем, то рабочая расходная характеристика исполнительного устройства, которая могла бы обеспечить наилучшие результаты регулирования, должна учиты вать это изменение давления.
Р а б о ч и е р а с х о д н ы е х а р а к т е р и с т и к и регулирую щих клапанов, обладающих линейной (рис. 47, а) теоретической характеристикой, показывают, что они тем больше отличаются от теоретических, чем больше отношение п. Размер п в свою очередь тем больше, чем больше отношение перепада давления в линии
354
к перепаду давления на исполнительном устройстве. Следова тельно, с ростом перепада давления в линии действительная рас ходная характеристика все более будет отличаться от теоретиче ской расходной характеристики.
Рабочие расходные характеристики регулирующих клапанов,, обладающих логарифмической (рис. 47, б) теоретической характе ристикой, показывают, что при некоторых значениях отношения п рабочие характеристики близки к линейным. Это заставляет при выборе исполнительного устройства для автоматизации производ ственного процесса учитывать сопротивление технологического уча стка, на котором устанавливается исполнительное устройство, с тем, чтобы получить реальную рабочую характеристику испол нительного устройства, близкую к линейной.
а &
Рис. 47. Рабочие расходные характеристики регулирующих клапанов:
а — с |
л и н ей н о й т е о р е т и ч е ск о й х а р а к т е р и с т и к о й ; б — с |
р а в н о п р о ц е н т н о й (л о г а р и |
|
|
т е о р е т и ч е с к о й х а р а к т е р и с т и к о й |
|
|
На |
рис. 48, а приведены рабочие |
расходные |
характеристики |
регулирующих заслонок, а на рис. 48, |
б — зависимость отношения |
перепада давления на исполнительном устройстве к перепаду дав ления от угла поворота заслонки.
На рис. 49, а приведены графики изменения перепада давления жидкости на регулирующих клапанах с линейной теоретической характеристикой, а на рис. 49, б — то же, но с логарифмической теоретической характеристикой.
Производительность впервые осваиваемых или отлаживаемых технологических установок вначале бывает ниже проектного зна чения, а затем постепенно возрастает в результате освоения тех нологического процесса и оборудования. Изменение производи тельности происходит также в связи с модернизацией оборудова ния производственных цехов.
155
Рис. 48. Характеристики регулирующих заслонок:
Л __ р а б о ч и е |
р а с х о д н ы е |
х а р а к т е р и сбт и—к ио т; н о ш е н и я |
п е р е п а д а |
в |
д а в л е н и я |
н а |
и сп о |
|||||
т е л ь н о м |
у с т р о й с т в е |
к |
п е р е п а д у |
д а в л е н и я |
в |
с и с т е м е |
з а в и с и м о с т и |
о т |
у |
|||
|
|
|
|
|
з а с л о н к и |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 49. Графики |
изменения перепада давления жидкости |
на регулирующих |
|
||
л —с л и н ей н о й |
|
клапанах: |
|
|
|
т е о р е т и ч е с к о й |
х а р а к т е р и с т и к о й ; |
б — с |
л о г а р и ф м и ч е ск о й |
т е |
|
|
|
х а р а к т е р и с т и к о й |
|
|
|