книги из ГПНТБ / Михайлов В.С. Судовые электростанции и электродвижение судов учеб. пособие
.pdfВеличина провала напряжения и время его восстановления зависят от применяемой системы автоматического регулирования возбуждения генератора. Для генераторов с самовозбуждением (не имеющих возбудителя) провал напряжения в процентах с до статочной степенью точности можно определить из выражения
|
|
|
|
|
іоѴ, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
At/,„ax= . |
, |
|
%, |
|
|
|
(28) |
|
где |
|
x'd — индуктивное |
сопротивление обмотки ста |
||||||||
|
|
|
тора |
генератора |
в переходный |
период |
|||||
|
|
|
короткого |
замыкания, |
о. е. (дается в ка |
||||||
|
|
|
талогах) ; |
|
|
|
|
|
|
||
х д в = —'— |
— - — — э к в и в а л е н т н о е |
сопротивление |
двигате- |
||||||||
kiSpp |
\ (/ном. г / |
ля, о. е.; |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Sr |
— мощность генератора, В-А; |
|
|
||||||
SÄu = У 3 £ / н о м . д в / Н о м . дв — потребляемая |
мощность двигателя, В • А; |
||||||||||
|
k[=—— |
кратность |
пускового |
тока |
двигателя; |
||||||
|
|
^ном.дв |
|
|
|
|
значения напряжений ге |
||||
tAioM. г, |
UROM. дв — номинальные |
||||||||||
|
|
|
нератора |
и двигателя, В; |
|
|
|||||
|
/ п , |
/ном . дв — пусковой |
и |
номинальный |
токи двига |
||||||
|
|
|
теля, А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Следует |
иметь в виду, что асинхронный |
двигатель, пускаемый |
|||||||||
с нагрузкой |
на |
валу, |
вызывает |
большие |
провалы |
напряжения, |
|||||
что объясняется |
увеличением |
времени |
разгона |
двигателя |
до ра |
||||||
бочей скорости. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет провалов напряжения необходимо производить для наиболее тяжелых условий, к каким надлежит отнести пуск асин
хронного двигателя с наибольшим пусковым |
током при наимень |
||||||||||
шей |
мощности работающих |
генераторов. При работе |
нескольких |
||||||||
однотипных генераторов расчет |
производится |
по приведенным фор |
|||||||||
мулам, |
но расчетная |
мощность |
генератора |
принимается |
равной |
||||||
сумме мощностей работающих генераторов. |
|
|
|
|
|||||||
Как |
уже отмечалось, Правилами |
Регистра |
СССР |
устанавли |
|||||||
вается |
м а к с и м а л ь н ы й |
п р о в а л н а п р я ж е н и я , |
равный |
||||||||
20% |
£Л,0 М . Эксплуатация судового электрооборудования |
показала, |
|||||||||
что |
асинхронные |
двигатели |
мощностью, не |
превышающей 20% |
|||||||
мощности генератора |
серии |
MC и 25% мощности генератора се |
|||||||||
рии МСК, создают провал |
напряжения меньше |
допустимого. |
|||||||||
Прямой пуск |
(непосредственно на |
полное |
напряжение |
сети) |
асинхронных короткозамкнутых двигателей больших мощностей
создает |
провал |
напряжения в |
сети, превышающий |
20% 0ПОМ. |
В этих |
случаях |
для уменьшения |
провала напряжения |
прибегают |
к искусственному ограничению пусковых токов. В судовых элек троэнергетических системах возможны два способа такого пуска:
1) пуск с включенными в депь статора активными или индук тивными сопротивлениями;
80
2) пуск с переключением обмотки статора со «звезды» на «тре угольник».
Второй способ пуска возможен только для двигателей, поми нальное напряжение которых при соединении обмотки статора в треугольник совпадает по величине с напряжением сети. При обоих способах в момент пуска к статору двигателя подводится пониженное напряжение, что значительно уменьшает его пусковой момент. Поэтому двигатели, пускаемые с большой нагрузкой на валу, не могут разогнаться. Это ограничивает применение асин хронных короткозамкнутых двигателей. В подобных случаях должны использоваться асинхронные двигатели с ротором спе циального исполнения или с фазной обмоткой на роторе.
Провалы напряжения в сети можно уменьшить также включе нием параллельно с асинхронным двигателем статических конден саторов, емкостный ток которых компенсирует часть индуктивного тока, потребляемого двигателем при пуске, и тем самым умень шает размагничивающее действие реакции статора. Это объяс няется тем, что индуктивный ток нагрузки размагничивает, а емкостный — подмагничивает синхронные генераторы.
Пуск мощных асинхронных двигателей кроме провалов напря жения в сети иногда вызывает также опасные перегрузки дизельгенератора, в результате которых дизель может резко снизить угловую скорость или остановиться.
Для пуска |
мощных |
асинхронных |
короткозамкнутых двигате |
лей, которые, |
несмотря |
на принятые |
меры, вызывают недопустимо |
большие провалы напряжения, выделяют один из генераторов су довой электростанции. Применяемые при этом способы пуска за ключаются в следующем:
1)к достигшему номинальной скорости невозбужденному ге нератору подключается пускаемый асинхронный двигатель; затем включается возбуждение и плавным подъемом напряжения гене ратора до номинального значения производится разгон двигателя;
2)двигатель подключается на шины неподвижного генератора, после чего приводным двигателем (дизелем) разгоняется генера
тор, а вместе с ним набирает скорость и асинхронный двигатель.
§ 21. Статическая устойчивость судовых синхронных генераторов
Всякая система будет работоспособной, если она обладает не обходимой устойчивостью. Под у с т о й ч и в о с т ь ю понимают способность системы с течением времени возвращаться к равно весному состоянию, из которого она была выведена внешними воздействиями. Различают статическую и динамическую устойчи вость электроэнергетических систем.
С т а т и ч е с к о й у с т о й ч и в о с т ь ю называется способность системы самостоятельно восстанавливать исходное состояние при бесконечно малом его отклонении от положения равновесия. В этом случае система регулирования первичных двигателей успе вает создать изменение первичного фактора, соответствующее
4 |
В. С. Михайлов, К, А, Чекунов |
81 |
изменению нагрузки генераторов. Таким образом, система при малых отклонениях режима от положения равновесия сохраняет параметры режима, близкие к номинальным.
Рассмотрим статическую устойчивость синхронного генератора, работающего параллельно с мощной сетью, для которой можно
принять /c = const и c/c = const. При этом угловая скорость о)с |
по |
|||
тока статора генератора и вектора напряжения сети Uc |
опреде |
|||
ляется частотой |
сети |
/с - Поэтому условно будем считать, что вектор |
||
UG совпадает с |
осью |
потока статора и вращается с |
ним |
син |
хронно. Аналогично будем считать, что вектор э.д. с. Е, создавае мой потоком ротора, совпадает с осью роторного полюса, так как
Сгпатор
их угловая скорость <в зависит только от угловой скорости пер вичного двигателя. Таким обра зом, на векторной диаграмме вектор напряжения сети UD ха рактеризует положение поля ста-
Ротор
Рис. 31. К взаимодействию полей |
Рис. 32. Векторная диаграмма |
статора и ротора синхронного гене |
синхронного генератора. |
ратора. |
|
тора, а вектор э. д. с. Е — положение ротора. Вектор напряжения генератора Uv равен по величине и противоположен по направле
нию вектору напряжения |
сети UC(UV=UC = U). |
разноимен |
|
Ввиду наличия упругой магнитной связи между |
|||
ными полюсами ротора |
и статора |
ротор генератора |
вращается |
с угловой скоростью поля |
статора wo |
(рис. 31, а) . В режиме холо |
стого хода оси полюсов совпадают. При этом генератор не потреб ляет механической энергии со стороны первичного двигателя и не отдает электроэнергию в сеть. Если теперь увеличением подачи ра бочего тела в первичный двигатель увеличить его вращающий мо мент, то это вызовет смещение ротора генератора в сторону опере
жения магнитного поля статора на некоторый |
угол Ѳ (рис. 31,6). |
||||
С появлением угла Ѳ геометрическая сумма |
э.д.с. генератора Е |
||||
и напряжения |
сети Uc будет равна некоторой |
величине АЕ, |
кото |
||
рая создаст |
ток в статоре /, отстающий от |
э.д.с. АЕ |
на |
90° |
|
(рис. 32). Индуктивный род тока объясняется |
преимущественно |
||||
индуктивным |
характером сопротивления обмотки |
статора |
генера- |
82
тора. Разложив ток / на активную / а и реактивную / р составляю щие, убедимся, что активная мощность
mUE sin Ѳп
Xd
передается генератором в сеть ( т — число фаз статора). Механическая мощность первичного двигателя, подводимая
к генератору, таким образом превращается в нем в электрическую, которая передается судовым потребителям. С появлением в об мотке статора генератора электрического тока возникает электро магнитный момент, создающий противодействие вращающему моменту первичного двигателя. Ток в генераторе и электромаг нитный тормозной момент будут уве личиваться с увеличением угла Ѳ пространственного смещения ротора относительно поля статора. В неко торый момент времени наступает равновесное состояние, при котором вращающий момент первичного дви гателя уравновешивается создающим сопротивление электромагнитным мо ментом генератора.
Угол Ѳ изменяется с изменением |
|
Рис. |
33. Угловая |
характерис |
||||||||
момента и механической энергии пер |
|
|||||||||||
вичного |
двигателя. |
При |
этом |
изме |
|
тика синхронного |
генератора. |
|||||
няется |
|
и отдаваемая |
в |
сеть |
электри |
|
|
|
|
|
||
ческая |
энергия генератора. |
Поэтому |
угол |
Ѳ принято |
называть |
|||||||
у г л о м н а г р у з к и |
г е н е р а т о р а , |
а |
зависимость |
электромаг |
||||||||
нитной |
мощности |
от |
угла Ѳ — у г л о в о й |
х а р а к т е р и с т и к о й |
||||||||
(рис. |
33). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из |
уравнения |
(29) и |
рис. 33 видно, |
что |
увеличение |
развивае |
||||||
мой первичным двигателем механической мощности в |
пределах |
|||||||||||
угла 0 < Ѳ < — б у д е т |
вызывать |
приращение угла АѲ и |
электромаг |
нитной мощности АР. В этих пределах увеличенную мощность пер вичного двигателя при новом угле Ѳ уравновешивает возросшая электромагнитная мощность генератора и генераторный агрегат из одного равновесного состояния переходит в другое равновес ное состояние. Поэтому участок OA угловой характеристики носит
название у ч а с т к а у с т о й ч и в о й р а б о т ы |
г е н е р а т о р а . |
Дальнейшее увеличение механической мощности приводного двигателя вызывает увеличение угла Ѳ свыше — , причем в пре-
делах изменения угла Ѳ от — до п положительному приращению
угла +АѲ будет соответствовать отрицательное приращение элек тромагнитной мощности генератора —АР, т. е. с увеличением ме ханической мощности и угла Ѳ нагрузка на валу, создаваемая ге нератором, будет уменьшаться. Это вызывает еще большее рас-
4* |
83 |
согласование мощности и моментов первичного двигателя и генератора и дальнейший разгон генераторного агрегата. Поле статора по-прежнему вращается с синхронной скоростью too, ско рость ротора увеличивается, магнитная связь между ротором и ста тором нарушается и генератор выпадает из синхронизма. Так
происходит |
нарушение |
статической устойчивости |
параллельной |
|||||||
работы |
генераторов. Участок |
ABC |
угловой характеристики |
назы |
||||||
вается |
у ч а с т к о м н е у с т о й ч и в о й |
р а б о т ы |
г е н е р а |
|||||||
т о р а . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для обеспечения запаса устойчивости синхронные генераторы |
||||||||||
проектируют так, чтобы они развивали |
номинальную |
мощность |
||||||||
при Ѳшш = 25—30°. Максимальная |
мощность, |
развиваемая генера |
||||||||
тором, |
как |
это следует |
из |
выражения |
(29), |
соответствует |
углу |
|||
Ѳ т а х = 90° = -^- (sinOm a x — 1). |
Тогда |
перегрузочная |
способность ге |
нератора, характеризующая статическую устойчивость, опреде
лится как
тЦЕ
k |
£ж*= |
Л£ |
|
|
= |
_ _ J |
= 2,0—2,5. |
(30) |
|
г ном |
mUЕ |
|
|
|
sin Ѳном |
|
|
|
|
а |
ö H 0 M |
|
|
|
||
|
|
— - — sin |
|
|
|
генератора kP |
|
|
Таким образом, |
перегрузочная |
способность |
ха |
|||||
рактеризует статическую устойчивость |
генератора. |
|
Изменение электромагнитной мощности генератора АР, отне сенное к соответствующему изменению угла нагрузки АѲ, назы
вается с и н х р о н и з и р у ю щ е й |
м о щ н о с т ь ю , |
которую в пре |
||
деле можно выразить уравнением |
|
|
|
|
n |
dP |
tnUE |
Q |
/ 0 1 . |
Р ' = ^ = - ^ С 0 3 Ѳ - |
( 3 1 ) |
|||
Синхронизирующая |
мощность |
Ps |
в пределах |
угла 0 < Ѳ < - ^ - |
положительна, а в пределах угла — <^Q<^zi— отрицательна. Это
означает, что в первом случае генератор статически устойчив, а во втором — статически неустойчив. Наибольшее значение синхрони зирующая мощность, очевидно, будет иметь при Ѳ = 0. Следова тельно, синхронный генератор будет более устойчив при малых углах Ѳ, а значит, и при малых нагрузках.
Максимальная мощность генератора, соответствующая Ѳг а а х ==
= -^-, называется и д е а л ь н ы м с т а т и ч е с к и м |
п р е д е л о м |
м о щ н о с т и . Однако генератор с такой мощностью работать прак тически не может, поскольку незначительное колебание нагрузки вызовет выпадение его из синхронизма, так как синхронизирую щая мощность при этом равна нулю:
Ps=mUE cos90° = 0.
Xd
84
Из уравнения (31) также следует, что идеальный статический предел мощности можно повысить, увеличивая э.д.с. (ток возбуж дения) или уменьшая синхронную реактивность ха генератора. Уменьшения ха можно добиться при изготовлении машины путем
увеличения воздушного |
зазора между статором и ротором, но |
|
это повлечет за собой необходимость увеличения |
мощности |
|
обмотки возбуждения, |
а следовательно, повышение |
габаритов |
и стоимости машины. Кроме того, уменьшение ха ведет к увели чению токов короткого замыкания.
Таким образом, повышать статическую устойчивость синхрон ного генератора рациональнее путем увеличения э.д.с. Однако эти меры не являются необходимыми, если принять во внимание, что перегрузочная способность синхронного генератора (kP = 2,0~ 4-2,5) значительно выше перегрузочной способности турбин и тем более дизелей. Поэтому генератор статически устойчив и оста вался бы таковым, даже если бы работал с нагрузками до (2,0-Ь- -т-2,5)Рцом, каких не в состоянии развить первичный двигатель.
Нарушение статической устойчивости синхронного генератора может вызвать резкий провал напряжения судовой электростан ции, уменьшающий статический предел мощности. Такое сниже ние напряжения возможно при коротких замыканиях в сети, что уже больше связано с динамической устойчивостью системы.
§22. Динамическая устойчивость судовых синхронных генераторов
Вотличие от статической устойчивости, которая рассматри вается при медленном изменении нагрузки, динамическая устой чивость характеризует поведение синхронного генератора при вне запном изменении нагрузки.
Д и н а м и ч е с к о й у с т о й ч и в о с т ь ю называется способ ность генератора возвращаться к установившейся работе, не вы падая из синхронизма, после временного резкого отклонения ре жима. В этих условиях система регулирования первичного двига теля не успевает создавать соответствующее изменение первичного фактора при изменениях нагрузки генератора. Такое резкое вне запное изменение нагрузки происходит при включении или выклю чении мощных потребителей, отключении одного из параллельно работающих генераторов, а также при коротких замыканиях в сети.
Статическая устойчивость системы является обязательной, но еще недостаточной предпосылкой ее устойчивости в динамическом режиме. Статически устойчивая система может оказаться неустой чивой динамически.
Если синхронный генератор работает с неизменными значе ниями Е, U и Xd, то каждому значению развиваемой им мощности соответствует определенное положение ротора относительно маг нитного потока статора, т. е. определенное значение угла на грузки Ѳ. Это имеет место в установившемся режиме.
При внезапном увеличении механической мощности на валу первичного двигателя ротор генератора, преодолев инерцию
85
находящихся на валу агрегата масс, придет в движение в направ лении увеличения угла нагрузки Ѳ. Достигнув угла, соответствую щего новой мощности, ротор генератора не остановится, а будет продолжать отклоняться на больший угол, пока не израсходует запас кинетической энергии движущихся масс. Затем, поскольку мощность генератора стала больше мощности первичного двига теля, начнется обратное движение ротора, и вновь из-за большой инерционности он пройдет положение, соответствующее равнове сию мощностей. Так, ротор будет совершать колебания относи тельно некоторого определенного нагрузкой среднего положения.
В процессе качаний ротора магнитные силовые линии, связы вающие его со статором, растягиваются и сжимаются, как пру жина. При больших (более я/2) углах поворота эта связь может быть оборвана и генератор выйдет из синхронизма. Но генератор может не выйти из синхронизма даже и в том случае, если ротор повернется на угол, превышающий я/2; только при этом он дол жен израсходовать запас кинетической энергии в пределах угла, при котором мощность генератора будет больше мощности пер вичного двигателя (левее точки В на рис. 33). Тогда ротор вер
нется в область статической устойчивости ( Ѳ < — . Если же ротор
повернется на угол, при котором мощность генератора будет меньше мощности первичного двигателя, то угол поворота увели
чится |
до |
Ѳ > я |
и генератор перейдет в двигательный режим. При |
этом |
он |
будет |
развивать дополнительный вращающий момент |
и мощность, вызывающие дальнейший разгон агрегата в асинхрон ном режиме работы генератора. Особенно опасные качания ро тора возникают в результате провалов напряжения генератора.
Рассмотрим изменение режима работы генератора, вызванное провалом напряжения в сети. В нормальном режиме генератор ра ботает с углом нагрузки Ѳі, потребляя мощность первичного дви
гателя |
Р і , что на рис. |
34 |
соответствует положению точки а на |
|
угловой |
характеристике |
/. |
При внезапном уменьшении |
напряже |
ния угловая характеристика |
будет соответствовать кривой |
2. Ротор |
генератора ввиду большой инерционности в первый момент вре мени не изменяет своего положения. Поэтому генератор, перейдя на характеристику 2, потребляет и отдает потребителям (потерями в генераторе пренебрегаем) мощность, соответствующую точке Ъ. Эта мощность меньше мощности первичного двигателя, определяе мой характеристикой 3. Превышение мощности генератора меха нической мощностью, приложенной к валу агрегата, вызывает уве
личение угла смещения ротора |
относительно поля статора от Ѳі |
|||
до |
Ѳг, при котором наступает |
равновесие мощностей, и далее до |
||
Ѳ3 |
— в результате |
инерционности ротора. При этом изменение мощ |
||
ности генератора |
определяется |
ординатами точек |
соответственно |
|
Ъ, с и d, причем |
на участке cd |
мощность генератора |
больше мощ |
ности первичного двигателя и движение осуществляется за счет запасенной ранее кинетической энергии ротора. В точке d кинети ческая энергия оказывается израсходованной, и ротор начинает за-
86
тормаживаться, вновь по инерции проходя точку с равновесия |
мощ |
ностей. Затухающие колебания ротора относительно точки |
с на |
рис. 34 изображены кривой Ѳ = / ( / ) . |
|
На основании так называемого м е т о д а п л о щ а д е й |
рас |
смотренный процесс качания ротора объясняется следующим обра зом. При переходе генератора с характеристики / на характе ристику 2 количество запасенной ротором кинетической энергии пропорционально площади фигуры abc. Отклонение ротора на мак симальный угол Ѳз от равновесного положения соответствует рас ходу кинетической энергии, про порциональной площади фигуры
cde, которая равна площади abc.
Наибольший угол, до кото рого ротор генератора может от клоняться без выпадения генера тора из синхронизма (предел ди намической устойчивости), равен Ѳцр, так как при больших углах мощность первичного двигателя вновь становится больше мощно сти генератора и разгон будет продолжаться, как было отме чено ранее. Предельного угла ро тор генератора достигает, оче видно, при колебаниях с больши ми амплитудами, которые могут быть созданы при большом пер вичном запасе кинетической энер гии. Этот запас пропорционален внезапному уменьшению мощно сти генератора, что чаще всего обусловливается провалами на пряжения сети.
1
Pi |
а/с |
|
X, |
X/ |
|
Ш |
I |
i \ |
\ |
|
|
|
|
||||
|
|
I |
\ \ |
|
|
|
|
I |
|
||
|
/ ' о |
I |
I |
\ \ |
|
|
|
• |
4 |
|
|
|
Г Iе ' |
|
|
||
|
|
1 |
л |
m |
с
)
t
Рис. 34. График динамической устой чивости синхронного генератора при провале напряжения в сети.
Наибольшие провалы напряжения обычно вызываются корот кими замыканиями (рис. 35). В этом случае площадь фигуры abc больше площади фигуры cdc, и угол опережения ротора Ѳ будет увеличиваться, что приведет к выпадению генератора из синхро низма. Во избежание этого при угле Ѳ откл короткое замыкание должно быть отключено и напряжение восстановлено до прежнего уровня. При этом генератор перейдет на характеристику / в точку е, ротор его еще увеличит угол отклонения до ѲШ ах (точка / ) , т. е. до момента, когда площадь фигуры cdefh станет равна площади фи гуры abc, после чего возвратится в точку а. Таким образом, свое временным отключением короткого замыкания предупреждается выпадение генератора из синхронизма, поскольку ротор его не до стигает предельного угла ѲПр.
В рассмотренных случаях напряжение синхронного генератора изменяется внешними условиями (например, коротким замыканием в сети) и поэтому генератор не влияет на величину напряжения
87
и частоты сети, что соответствует параллельной работе его с мощ ной сетью.
На судовых электростанциях обычно устанавливаются генера торы одинаковой или соизмеримой мощности. Поэтому нарушение режима работы электростанции вызывает качания всех генерато ров. Генераторы одинаковые по мощности и с одинаковыми при водными двигателями, как правило, совершают одинаковые по амплитуде и частоте колебания и угол рассогласования между ними в этом случае невелик. Поэтому в отношении динамической устойчивости такие генераторные агрегаты являются достаточно надежными. Менее надежными в этом отношении являются агре
|
|
|
|
|
гаты с различными по типу и мощ |
|||||||
|
|
|
|
|
ности приводньшидвигателями. Тур |
|||||||
|
|
|
|
|
богенераторы |
имеют значительно |
||||||
|
|
|
|
|
большую |
механическую |
постоянную |
|||||
|
|
|
|
|
времени, чем дизель-генераторы, и |
|||||||
|
|
|
|
|
поэтому |
их |
колебания |
отличаются |
||||
|
|
|
|
|
большей |
длительностью |
периодов |
|||||
|
|
|
|
|
колебаний. |
В |
результате |
качания |
||||
|
|
|
|
|
роторы таких агрегатов даже при |
|||||||
|
|
|
|
|
незначительных |
амплитудах |
могут |
|||||
|
|
|
|
|
со временем образовать угол рас |
|||||||
|
|
|
|
|
согласования, при котором |
генера |
||||||
|
|
|
|
|
торы выйдут из синхронизма. Угол |
|||||||
|
|
|
|
|
рассогласования |
увеличивается так |
||||||
Рис. |
35. График |
динамической |
же в случае различной загрузки ге |
|||||||||
нераторов к моменту падения на |
||||||||||||
устойчивости синхронного генера |
||||||||||||
пряжения. Во избежание |
выпадения |
|||||||||||
тора |
при коротком замыкании. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
генераторов |
из |
синхронизма |
корот |
||||
кие замыкания |
должны отключаться |
при угле Ѳ, не превышающем |
||||||||||
предельного |
значения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При коротких замыканиях на небольшом удалении от шин ГРЩ |
||||||||||||
напряжение |
генераторов |
становится |
близким |
к нулю |
и |
генера |
торы оказываются работающими раздельно. Чем быстрее будет отключено такое короткое замыкание, тем меньше генераторы будут работать изолированно друг от друга и тем легче они вновь войдут в синхронизм после отключения короткого замыкания. Рас четы показывают, что это время не должно превышать 0,2 с.
Динамическая устойчивость генераторов при коротких замыка ниях повышается с увеличением быстродействия автоматических регуляторов напряжения, скорости нарастания и величины пре дельного напряжения возбуждения.
Регуляторы скорости первичных двигателей не оказывают су щественного влияния на динамическую устойчивость генераторов при коротких замыканиях, так как их собственное время срабаты вания обычно больше времени с момента нарушения нормального режима до отключения короткого замыкания.
Для повышения динамической устойчивости современные су довые генераторы снабжаются успокоительной (демпферной) об-
88
моткой, которая представляет собой стержни, закороченные по концам и уложенные в продольные пазы полюсных наконечников ротора. Во время колебаний ротора относительно синхронно вра щающегося поля статора в успокоительной обмотке индуктируется ток, который, взаимодействуя с полем статора, создает тормозной момент, способствующий быстрому затуханию колебаний ротора.
Из изложенного следует, что при внезапных изменениях ре жима работы синхронных генераторов повышение их динамической устойчивости обеспечивается:
—применением быстродействующих систем автоматического регулирования напряжения генераторов и частоты вращения пер вичных двигателей;
—применением форсирования возбуждения;
—увеличением механической инерции агрегатов;
—установкой и включением на параллельную работу генера торных агрегатов одного типа и мощности;
—снижением индуктивных сопротивлений генераторов и других элементов системы;
—устройством успокоительных (демпферных) обмоток на ро торах генераторов.
Кроме того, повышение динамической устойчивости синхронных генераторов достигается также сокращением времени отключения коротких замыканий.
ГЛАВА V
ГЛАВНЫЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ ЩИТЫ СУДОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
§ 23. Назначение и устройство главных распределительных щитов
Главные распределительные щиты (ГРЩ) наряду с генератор ными агрегатами являются основной составной частью судовых электростанций. ГРЩ представляет собой устройство, предназна ченное для управления, контроля работы и защиты генераторов, а также для распределения электроэнергии по фидерам судовых потребителей. Оно состоит из отдельных секций, которые подразде ляются на генераторные, секции управления и распределительные.
Генераторные секции предназначены для управления генерато рами и контроля за их работой. На рис. 36 показано устройство генераторной секции ГРЩ современного сухогрузного судна. Сек ция выполнена в виде стальной сварной конструкции, в которой смонтирована аппаратура управления и защиты генераторов. С ли цевой стороны секция облицована стальными листами коробчатого профиля, покрытыми антикоррозионными пленками, загрунтован-
89