![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Михайлов В.С. Судовые электростанции и электродвижение судов учеб. пособие
.pdfт о р ы . Статор синхронного генератора имеет литую или сварную станину, в которой укреплен набранный из листов электротехни ческой стали толщиной 0,5 мм сердечник с трехфазной обмоткой, обычно соединенной в звезду без выведенной нулевой точки. Ротор
синхронного |
генератора состоит из полюсов с |
обмоткой |
возбужде |
|
ния постоянного тока. По конструкции ротора |
судовые |
генераторы |
||
делятся на |
я в н о п о л ю с н ы е (со^157 |
рад/с) и н е я в н о п о - |
||
л ю с н ы е |
( ю ^ 1 5 7 рад/с). Первичными |
двигателями |
явнополюс- |
ных генераторов обычно являются дизели, а неявнополюсных — па ровые и газовые турбины.
Для питания общесудовых потребителей в настоящее время ис пользуются синхронные генераторы следующих серий, выпускае мые заводами «Электросила» им. С. М. Кирова и БЭМЗ (пос. Баранчинский):
Серия |
Мощность, |
генератора |
кВт |
MC |
25—1000 |
МСС |
220—400 |
МСК |
25—1500 |
ГМС |
200—500 |
Мощность генераторов указана для номинальной величины ко |
|
эффициента мощности cos ф = 0,8. |
Генераторы серии MC выпуска |
ются с электромашинными возбудителями типа ВСМ, а генераторы серий МСС, МСК и ГМС имеют самовозбуждение, что позволяет уменьшить их осевые размеры и массу, увеличить надежность ра боты и, наконец, удобнее расположить генераторы на судне.
Синхронные генераторы серии MC имеют брызгозащищенное исполнение, при мощностях до 400 кВт выполняются с подшипни ками качения. Система охлаждения генераторов — радиальная, возбудителей — аксиальная, выполняемая по принципу самовенти ляции с разомкнутым циклом. Ротор имеет явновыраженные по люсы. Генератор с дизелем соединяются с помощью эластичной муфты и располагаются на общей фундаментной раме. Обмотки генератора имеют изоляцию класса В.
Генераторы серии MC имеют пониженную надежность из-за ма шинного возбудителя и поэтому на строящихся в настоящее время
судах не устанавливаются. |
|
|
|
|
||
Генераторы |
серии МСС в отличие от предыдущих |
имеют си |
||||
стему самовозбуждения с |
генератором |
начального |
подмагничи- |
|||
вания. |
|
|
|
|
|
|
Синхронные |
генераторы |
серии МСК имеют |
кремнийорганиче- |
|||
скую изоляцию |
класса Н, благодаря чему их нагрузка примерно |
|||||
в два раза выше |
нагрузки |
генераторов |
серии MC, а вес соответ |
|||
ственно ниже |
на |
30—40%. |
Генераторы |
имеют |
радиально-осевую |
вентиляцию по замкнутому циклу с охлаждением воздуха в водя ном воздухоохладителе, расположенном на корпусе генератора. Охлаждение с замкнутым циклом циркуляции воздуха предотвра щает попадание внутрь машины пыли, масла, топлива, что повы шает долговечность изоляции обмоток и надежность работы гене-
20
раторов. Это предупреждает также выброс горячего воздуха из машины в судовые помещения. Недостатком такой системы охлаж дения является удорожание установки.
В настоящее время разработаны и на строящихся судах при меняются синхронные генераторы серии ГМС. Генераторы имеют брызгозащищенное исполнение с самовентиляцией, с забором ох лаждающего воздуха выше осевой линии генератора со стороны, противоположной приводу. Генераторы работают на двух щитовых подшипниках качения. Корпус и щиты — стальные. Генератор со членяется с дизелем при помощи полужесткой муфты. Возбужде ние осуществляется от статической системы фазового компаунди рования с автоматическим регулированием напряжения и началь ным возбуждением от генератора начального возбуждения.
Допустимыми являются следующие перегрузки: 10% в течение 1 ч при cos ф = 0,8;
25% в течение 10 мин при cos ср = 0,7; 50% в течение 2 мин при cos ф = 0,б.
Основные технические данные генераторов серии ГМС приве дены в табл. 1.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
|
Основные |
технические данные генераторов серии ГМС |
|
|||||||
|
|
Мощность |
|
|
|
|
Роторные данные |
||
Тип генера |
|
|
|
и, |
Ток |
Т|, |
с учетом ССВ |
||
|
|
|
|
|
|||||
тора |
|
|
|
в |
статора, |
% |
Л |
и, |
|
полная, активная, |
|
А |
|
|
|||||
|
кВ-А |
кВт |
|
|
|
|
А |
в |
|
ГМС13-26-12 |
|
250 |
200 |
230 |
625 |
91 |
70 |
82 |
|
|
360 |
72 |
84 |
||||||
|
|
313 |
|
|
|
||||
ГМС13-31-12 |
|
250 |
400 |
425 |
91,5 |
83 |
82 |
||
ГМС13-41-12 |
|
400 |
320 |
400 |
578 |
92,5 |
90 |
82 |
|
ГМС 14-29-12 |
|
500 |
400 |
400 |
722 |
92,8 |
96 |
82 |
|
ГМС14-41-12 |
|
625 |
500 |
400 |
904 |
92,8 |
108 |
82 |
|
П р и м е ч а н и я . |
1. Генераторы |
данной |
серии |
имеют |
частоту |
враще |
|||
ния п = 500 об/мин, |
коэффициент мощности cos<p = |
0,8 и частоту / = |
50 Гц. |
||||||
2. Значения параметров |
в числителе дроби |
относятся |
к соединению |
||||||
обмоток генератора |
в звезду, |
в знаменателе — к соединению в треугольник. |
Судовые генераторы рассматриваемых серий должны обеспе чивать не менее 10 000 ч нормальной работы.
§ 5. Выбор количества и мощности судовых генераторов
В зависимости от режима эксплуатации на судне работают раз личные механизмы и потребляют при этом различное количество электроэнергии, для производства которой на судовой электро станции (СЭС) устанавливается нужное количество генераторов определенной мощности. Требуемое количество и мощность гене-
21
раторов судовой электростанции можно определить несколькими методами, основными из которых являются табличный и анали тический.
Табличный метод выбора количества и мощности генераторов судовой электростанции. В основе этого метода лежит составление таблицы нагрузок на генераторы в различных режимах работы судна. Рассматриваются такие наиболее характерные режимы ра
боты судна, как: |
|
|
а) |
стоянка без грузовых |
операций; |
б) |
стоянка с грузовыми |
операциями; |
в) |
маневренный режим |
(например, снятие с якоря); |
г) ходовой режим; |
|
|
д) |
аварийный режим с работой основной электростанции; |
|
е) |
аварийный режим с |
работой аварийной электростанции. |
Под аварийным режимом понимают режим эксплуатации судна при пожаре или затоплении части отсеков судна.
Кроме того, для судов специального назначения в таблицу на грузок включаются и другие режимы, например: для промысло
вых судов—ходовой промысловый, для спасательных |
судов — хо |
||
довой буксировочный, для ледоколов — ход |
во |
льдах, |
для плаву |
чих доков — режимы погружения и всплытия |
и т. |
д. |
|
Во всех рассматриваемых режимах мощность судовой электро станции должна быть достаточной для питания работающих в дан ном режиме потребителей электроэнергии, которые на средних
икрупных судах разбиваются на следующие группы:
1)палубные механизмы;
2)механизмы машинно-котельного отделения;
3)механизмы систем и устройств;
4)радиосвязь и навигация;
5)бытовое электрооборудование;
6)судовое освещение;
7)прочие потребители.
Кроме того, по продолжительности работы механизма в рас
сматриваемом режиме потребители делятся на |
три категории: |
А —потребители, работающие постоянно; |
|
Б — потребители, работающие периодически; |
|
В—потребители, работающие эпизодически |
(кратковременно). |
К работающим постоянно относятся насосы главной энергети |
|
ческой установки (в ходовом режиме), лебедки |
(в режиме стоянки |
судна с грузовыми операциями); к работающим периодически — компрессоры холодильных установок, установки искусственного климата; к работающим эпизодически — осушительный насос и другие аналогичные потребители.
Одни электрифицированные механизмы включаются для обес
печения |
только данного |
режима, другие функционируют во всех |
или нескольких режимах работы судна. |
||
Для |
расчета СЭС переменного тока используется таблица на |
|
грузок |
(см. приложение |
1), в которой даются все судовые потре |
бители |
с разбивкой по |
указанным выше группам (в таблице |
22
приведен подробный расчет только для группы палубных механиз
мов). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходными |
для расчета |
таблицы являются |
данные |
граф |
1—4, |
|||||||
6 и 7, по которым определяются следующие параметры: |
|
|
||||||||||
в графе 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
&и = — м е |
х — - к о э ф ф и ц и е н т |
использования |
двигателя; |
|
||||||||
в графе 8k |
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р |
— " |
д в |
— потребляемая |
электродвигателем |
активная |
|||||||
Tj |
||||||||||||
|
|
|
ц |
мощность, кВт; |
|
|
|
|
|
|||
в графе 9 |
р |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Se . = — — — - потребляемая |
электродвигателем |
полная мощ- |
||||||||||
|
|
COS ф |
ность, кВ • А; |
|
|
|
|
|
|
|||
в графе 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
•суммарная |
активная мощность, |
кВт; |
|
||||||||
сум |
' |
ед" |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
в графе 11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ScyM |
= Se!Xn |
— суммарная |
полная мощность, |
кВ-А. |
|
|||||||
Значения |
коэффициентов |
одновременности |
k0 |
и |
загрузки |
ме |
ханизмов kM для работающих в данном режиме механизмов бе рутся из экспериментально-статистических данных для однотипных судов. На основании этих коэффициентов определяются следующие
характеристики: |
|
|
|
|
в графе |
13 |
|
|
|
в графе |
k3 = kukH—коэффициент |
загрузки |
двигателя; |
|
15 |
|
|
|
|
-Рреж = ^о&з^сум — активная |
потребляемая мощность, кВт; |
|||
в графе 16 |
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
^ в еж = |
— — полная потребляемая |
мощность, кВ-А. |
||
|
|
COS ф |
|
|
Подобно |
графам 12—16 для режима стоянки без грузовых опе |
|||
раций в таблицу |
нагрузок также |
вводят колонки других расчетных |
режимов судна. Затем определяют мощность в каждом режиме по группам и категориям для всего режима с учетом общих коэффи циентов одновременности для потребителей первой koi и второй k02 категорий. Тогда максимально длительная нагрузка электро
станции в режиме составит |
|
| |
^ т а х д л = ^А^о1 + ^ В ^ о 2 ; |
С1) |
|
SmaXÂn |
= SAkol + SBko2. |
(2) |
Коэффициент одновременности koi для постоянно работающих потребителей учитывает несовпадение максимумов потребления энергии во времени и принимается равным &оі = 0,8-М,0.
Коэффициент одновременности ko2 для периодически работаю щих потребителей учитывает неодновременность работы и несовпа дение максимумов нагрузок потребителей энергии во времени и принимается равным &O2 = 0,3-f-0,6.
23
Мощность электростанции выбирают по активной |
максимально |
|||||||||
длительной мощности |
с учетом |
5% |
потерь в |
распределительной |
||||||
сети. Принимая во внимание допустимые |
перегрузки |
генераторов |
||||||||
и возможность отключения |
неответственных |
потребителей, |
мощ |
|||||||
ность потребителей третьей категории Рз при выборе |
генераторов |
|||||||||
обычно не учитывают. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Следует |
иметь в |
виду, |
что |
по |
активной |
мощности |
выбор |
|||
генераторов |
производят в |
том |
случае, |
если |
средневзвешенный |
|||||
cos ф с р = |
р |
больше номинального коэффициента мощности гене |
||||||||
ш а Х ' |
||||||||||
|
ттах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ратора. В противном случае генераторы необходимо выбирать по
ПОЛНОЙ МОЩНОСТИ Smax дл.
Расчет и составление таблицы нагрузок на генераторы посто янного тока упрощается тем, что в этом случае отпадает необходи мость учета cos ф и полной мощности S кВ-А.
По результатам составленной таблицы нагрузок выбирают ко личество и мощность основных и резервных генераторов.
При выборе основных генераторов исходят из следующих тре
бований: |
|
1) загрузка генераторов |
во всех режимах должна быть не |
менее 65—70% номинальной |
мощности; |
2) число типоразмеров генераторов должно быть наименьшим. Резервный генератор выбирают с таким расчетом, чтобы его мощность могла обеспечить нормальную работу электроэнергетиче ской системы в ходовом и аварийном режимах судна при выходе из
строя основного генератора наибольшей мощности.
Из соображений равномерного распределения нагрузки, про стоты и удобства эксплуатации и ремонтов наиболее целесообраз ным является выбор однотипных генераторов. В этом случае каж дый из генераторов СЭС можно полагать резервным.
Мощность аварийной электростанции выбирается в соответствии с нагрузкой потребителей, работающих в аварийном режиме. К ним относятся: штурманское оборудование, радионавигация, аварийное освещение, сигнальные огни, прожектор, авральная и пожарная сигнализация, рулевой электропривод, пожарный насос.
Приведенный в приложении 1 расчет судовой электростанции показывает, насколько громоздким и сложным является составле ние таблицы нагрузок и определение расчетных коэффициентов.
Поэтому на первых стадиях проектирования для предваритель ного определения мощности и числа генераторов судовой электро станции применяется аналитический метод расчета СЭС, требую
щий меньших затрат рабочего времени и меньшего |
количества |
||
исходных данных. |
|
|
|
Определение мощности судовой электростанции |
аналитическим |
||
методом. В. А. Пановым в 1964 г. был предложен |
[10] |
аналитиче |
|
ский метод расчета мощности СЭС, основанный |
на |
исследовании |
корреляционных (вероятностных) зависимостей мощности судовых генераторов от водоизмещения, мощности гребной установки и дру гих показателей. Этот метод расчета пригоден только для опреде-
24
ления мощности судовой электростанции в различных режимах работы наиболее распространенных типов судов — грузовых тепло ходов с дизельными энергетическими установками.
В основе расчета лежит определение мощности СЭС по режи
мам работы |
судна. |
|
|
|
Ходовой |
режим. Расчетная мощность электростанции в ходовом |
|||
режиме Р х |
зависит от мощности главных двигателей N |
(в |
кило |
|
ваттах) : |
Р Х = 18 + 0,028УѴ + Д Р Х , |
|
|
|
|
|
(3) |
||
где Д Р Х — слагаемое, учитывающее |
мощность эпизодически |
вклю |
||
чаемых потребителей. |
|
|
|
|
В большинстве случаев А Р Х = Р П , |
где Р п — мощность |
пожарного |
насоса, являющегося наиболее мощным потребителем этой кате гории. Однако при высокой степени электрификации судна мощ ность бытовых потребителей Рб.п может значительно превышать Р п . Тогда берут
Д Р Х ~ Р б , „ = Рк -f- Рв + Р к л ,
где Р к , Р в и Ркл — расчетные мощности камбуза, электродвигателей бытовой вентиляции и установки искусственного климата соответ ственно.
Расчетная мощность потребителей камбуза Р к берется равной суммарной мощности электроплит:
п
Расчетная мощность электродвигателей бытовой вентиляции:
Л, = *с.В І ^ = (0,4-0,8) £ Р В , .
Коэффициент судовой вентиляции kc. в находится в функцио нальной зависимости от суммарной установленной мощности бы товой вентиляции, например:
kc. в = 0,75 при 2 Р в £ = 20 кВт; &с.в = 0,45 при 2 Р В , = 50 кВт.
Расчетная мощность установки искусственного климата:
пп
Ркл ~ ^с . кл 2 ^ к л і = ^,7 2 ^ к л j -
Стоянка без грузовых операций. Основными потребителями электроэнергии в режиме стоянки без грузовых операций являются освещение и бытовые приборы. Поэтому мощность электростанции (в киловаттах) зависит от размеров (водоизмещения) судна и чис ленности его команды и определяется по формуле
P C T = 1 1 + 0,002D + APX , |
(4) |
где D — водоизмещение судна, т.
25
Стоянка с грузовыми операциями. Расчетная мощность элек тростанции для режима стоянки с грузовыми операциями должна быть равной (в киловаттах)
P C T . r p = l l + 0,002D + A P r p . |
(5) |
|
Расчетная мощность, необходимая для работы грузовых |
||
устройств судна, составляет (в киловаттах) |
|
|
А Р Г Р = ( 0 , 3 7 + 1 ^ ] Р Л , |
|
|
где п — количество находящихся в работе лебедок; |
||
Р л —суммарная установленная |
мощность |
электродвигателей |
лебедок, приведенная к ПВ = 40%. |
|
|
Маневренный режим. Для расчета |
мощности |
судовой электро |
станции в маневренном режиме принимается наиболее тяжелый ре жим, когда работа электродвигателей брашпиля и компрессора пускового воздуха совпадает с максимальной нагрузкой при ра ботающем главном двигателе. Расчетная формула в этом случаебудет иметь вид (в киловаттах)
|
Р м |
= Р х + 0 , 8 ( Р б р + Р к п ) , |
(6) |
||
где |
Р х — расчетная мощность ходового |
режима; |
|||
|
Рбр и РК п — номинальные потребляемые мощности электродви |
||||
|
гателей |
брашпиля |
и компрессора. |
||
|
Аварийный режим |
(с |
работой |
основной |
электростанции). За |
счет работы пожарных насосов и водоотливных средств при ава рийном режиме мощность электростанции должна быть увеличена
на 30—35% по сравнению с мощностью |
в ходовом |
режиме: |
Р а = (1,3-1,35) |
Р х . |
(7) |
Выбор числа и мощности генераторных агрегатов электростан ций следует производить на основании расчетных данных мощно стей для всех эксплуатационных режимов. Конкретный пример ана литического расчета СЭС приведен в приложении 4.
Однако аналитический метод часто дает заниженные результаты и поэтому может быть использован лишь на начальной стадии проектирования электроэнергетической системы для предваритель ного определения количества и мощности судовых генераторов.
В конце 50-х годов И. А. Рябинин и Р. П. Морар предложили метод статистического моделирования процесса потребления элек троэнергии по режимам с применением цифровых вычислительных машин. Данный метод математической статистики дает возмож ность получить суммарную нагрузку разнородных потребителей, не анализируя влияния отдельных факторов или групп факторов на величину нагрузки, а учитывая лишь их общее влияние. Этот ме тод в настоящее время пока еще не нашел широкого применения.
Таким образом, из изложенного видно, что, несмотря на имею щиеся недостатки, для определения состава судовой электростан ции на стадии технического проектирования в настоящее время применяется табличный метод.
26
ГЛАВА II
ПЕРВИЧНЫЕ ДВИГАТЕЛИ ГЛАВНЫХ
ИВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ СУДОВЫХ ГЕНЕРАТОРОВ
§6. Требования к судовым генераторным агрегатам
Выбрав количество и мощность генераторов судовой электро станции, приступают к выбору первичных двигателей генераторных агрегатов. Для обеспечения нормальной жизнедеятельности судна первичные двигатели, генераторы и потребители электроэнергии должны удовлетворять определенным требованиям Регистра Союза ССР. Так, частота тока, обеспечиваемая в основном угловой ско ростью приводных двигателей ( / = — ю | , для ГЭУ в основном ре-
\2п ]
жиме рекомендуется равной 50 Гц, а для вспомогательных генера торов— 50 и 400 Гц. В настоящее время частота 400 Гц имеет не значительное распространение.
Каждый генератор должен иметь автоматический регулятор возбуждения, обеспечивающий поддержание напряжения генера
тора |
с точностью |
± 2 , 5 % Для всех нагрузок |
от холостого хода до |
|||
номинальной |
при |
изменении |
коэффициента |
мощности |
нагрузки |
|
от 1 |
до 0,4. |
|
|
|
|
|
Величина |
кратковременного |
снижения напряжения |
генератора |
|||
при |
набросе |
100% |
нагрузки допускается не более 20% |
номиналь |
||
ного |
значения. Время восстановления установившегося |
значения |
напряжения при coscp^:0,4 не должно превышать 1,5 с. Автоматические регуляторы напряжения генераторов должны
обеспечивать распределение реактивной нагрузки между парал лельно работающими синхронными генераторами пропорционально мощности каждого генератора с точностью ± 1 0 % номинальной мощности данного генератора при любой суммарной реактивной нагрузке генераторов в пределах от 20 до 100% номинальной.
Приводные двигатели генераторов следует выбирать с такими характеристиками, которые могут обеспечивать распределение ак
тивной нагрузки |
между параллельно |
работающими генераторами |
пропорционально |
мощности каждого |
генератора с точностью ± 1 0 % |
номинальной мощности данного генератора при любой суммарной активной нагрузке генераторов в пределах от 20 до 100% номи нальной.
Регуляторы двигателей генераторов должны автоматически поддерживать постоянство угловой скорости при сбросе и набросе номинальной активной нагрузки таким образом, чтобы:
—мгновенное изменение угловой скорости генератора не пре вышало величины, соответствующей 10% номинальной;
—установившаяся угловая скорость генератора не отличалась более чем на 5% от номинальной.
27
Время достижения новой установившейся угловой скорости должно быть минимальным, но не превышать 15 с.
Для турбин кроме основного регулятора необходимо преду сматривать предельный регулятор угловой скорости, автоматически прекращающий подачу рабочего тела при увеличении угловой ско рости на 15% сверх номинальной.
Для приводных двигателей с возвратно-поступательным движе нием максимальная циклическая неравномерность хода при 20 и более импульсах в секунду не должна превышать V75 угловой скорости.
Основную роль при выполнении перечисленных требований иг рают соответствующие регуляторы. Однако свойства приводных двигателей генераторов также имеют важное значение для под держания заданных параметров работы генераторных агрегатов.
Вкачестве первичных двигателей главных генераторов на судах
внастоящее время используются паровые машины, дизели, паровые и газовые турбины.
Выбор первичных двигателей вспомогательных генераторов су довой электростанции в большинстве случаев определяется типом главной силовой установки. Если главным двигателем на судне яв ляется дизель, то первичными двигателями вспомогательных гене раторов выбираются также дизели. Если же в качестве главного двигателя применяется паровая машина или турбина, то и для вспомогательных генераторов также устанавливаются турбины. Это позволяет лучше использовать котельную установку. Однако для обеспечения электроэнергией судна на стоянках с выведенными из действия котлами необходимо иметь еще соответствующее количе ство дизель-генераторов.
Чтобы повысить экономичность работы судовой энергетической системы, на судах с дизелями в качестве главного двигателя часто устанавливается утилизационный котел, использующий тепло
(200—300° |
С) выхлопных газов |
дизеля для выработки пара, кото |
рый затем |
приводит в действие |
вспомогательный турбогенератор, |
снабжая электроэнергией судовые потребители в ходовом режиме. Вспомогательные генераторы, кроме того, могут приводиться
также от вала главного двигателя. В этом |
случае они |
называются |
||
в а л о г е н е р а т о р а м и |
или |
н а в е ш е н н ы м и |
г е н е р а т о |
|
р а м и . Использование |
главных |
двигателей |
в качестве первичных |
двигателей вспомогательных генераторов объясняется тем, что на полном и среднем ходу судна на валу главного двигателя обычно имеется резерв мощности, составляющий 10—15% номинальной мощности главного двигателя. Этой мощности во многих случаях бывает достаточно для питания общесудовых потребителей в хо довом режиме.
Валогенераторы приводятся от вала главного двигателя на ходу судна посредством зубчатой, ременной или текстропной передачи. При этом достигается повышение к. п. д. установки и других экс плуатационных показателей. Однако использование валогенераторов возможно лишь в ходовом режиме судна. При переходе на
28
маневренный режим общесудовые потребители переключаются на другие источники питания.
В настоящее время используются валогенераторы как постоян ного, так и переменного тока. Валогенераторные установки пере менного тока являются более сложными ввиду сложности поддер жания частоты при колебаниях угловой скорости вала главного двигателя в ходовом режиме судна.
Существуют валогенераторные установки с переменной и по стоянной частотой. В установках переменной частоты с валом глав ного двигателя кинематически соединен синхронный генератор, не изменным возбуждением которого добиваются постоянства отно-
Рис. 3. Схема валогенераторной установки постоянной частоты.
шения — = const, что необходимо для обеспечения нормального
теплового режима работы большинства асинхронных двигателей на судне. Потребители, требующие строгого постоянства частоты тока питающей сети, должны подключаться к другим источникам пи тания.
Одна из валогенераторных установок постоянной частоты (рис. 3) работает так. Несмотря на колебания угловой скорости
главного двигателя ГлД |
и валогенератора ВГ, его система регули |
|
рования поддерживает |
постоянство |
напряжения, подводимого |
к приводному электродвигателю ЭД. |
Благодаря этому обеспечи |
вается постоянство угловой скорости агрегата электродвигатель — синхронный генератор ЭД — СГ и частоты тока, выдаваемого син хронным «генератором на шины ГРЩ. При снижении угловой ско рости гребного вала ниже допустимой происходит отключение при водного двигателя ЭД от валогенератора ВГ и автоматический запуск дизеля ВсД, который через электромагнитную муфту соеди няется с синхронным генератором СГ.
§ 7. Первичные двигатели судовых генераторов
Коротко рассмотрим особенности работы дизелей, паровых и га зовых турбин, используемых в качестве первичных (приводных) двигателей судовых генераторов.
29