книги из ГПНТБ / Бричкин А.В. Направленное разрушение искусственных минеральных сред огнеструйными горелками
.pdf-4М. Под действием факела кирпич разрушается также плавлением, что обусловлено, его пористостью. Скорость резания составляла 1,5—2 м/час, при бурении отверстий (диаметр 40—45 мм) скорость достигала 5—6 м/час.
Расплав вязкий, стенки полости реза и шпура приоб ретают стекловидную поверхность. Вязкость расплава зависит от состава раствора, из которого изготовлен кир пич, и степени его обжига.
Асфальт. В практике дорожного строительства возни кает необходимость резки асфальтного покрытия дорог для прокладки различных коммуникаций и других целей.
Для опытов по резке асфальтового покрытия была применена горелка ТР-14/22-4М с выбросом воды впе ред под углом 40—45° к ее оси. Асфальт толщиной 80— 100 мм резался со средней скоростью 30 м/час при шири не реза 60 мм. При обильном смачивании асфальта по обе стороны канавки реза водой ои за кромкой ее не горит.
Шлакоситалловые и пеношлакоситалловые плиты. Ситаллы — материалы, получаемые из специальных соста вов стекол, подвергающихся термической обработке. Объемный вес ситалла — 2,6—2,7 т/м3. Шлакоситаллы получаются из металлургических шлаков, песка и глины.
Лабораторные опыты по резке и бурению шлакоситалловых и пеношлакоситалловых плит, выпускаемых институтом ВНИИавтостекло, проводились с помощью горелки ТР-14/22-4М. Скорость резания пеношлакоситал
ловых плит составила 15 м/час, при бурении |
отверстий |
в плите толщиной 80 мм скорость достигала 30 |
м/час. |
В плитах из шлакоситалла получить рез или отверстие
не удалось. Под действием тепла |
в самом начале процес |
са они трескаются и раскалываются. |
|
Электрокорунд. Образцы электрокорунда в виде бло |
|
ков размером 800X600 мм |
бурились прибором |
ТР-14/22-4М. Разрушение идет плавлением. Глубина
шпура составляла 100—150 мм, при дальнейшем |
бурении |
||
из-за сильного нагрева блок |
начинал |
трескаться |
и рас |
падался на куски. Скорость |
бурения |
шпура диаметром |
|
30 мм составляла 2—3 м/час. |
Шлак |
выносился |
в виде |
вязкой стеклообразной массы. Наиболее производитель ным оказалось бурение с полным отводом из шпура воды, охлаждающей камеру сгорания (скорость бурения 3 м/час.).
Силикат-глыба представляет собой сплав песка и со ды. Ее состав: 72—74% SiO (кварцевый песок), 25—27%
К 2 0 (поташ) и 1% А12 03 . Температура |
плавления — |
1300°С (Коистантиновский завод ножевых |
изделий). |
Силикат-глыба за несколько дней слеживается в сплошной монолит, требующий рыхления взрывом.
Образец размером 600X1000 мм факелом горелки разрезался со скоростью 2—2,5 м/час: на глубину 80— 100 мм. Сквозные отверстия глубиной 600 мм и диамет ром 60 мм бурились со скоростью 5—6 м/час. Бурение шло плавлением. Расплав очень вязкий, зеленовато-стек ловидного цвета. При правильном подборе параметров струи силикат-глыба может успешно резаться огнеструйными горелками-'
' Сталь под действием факела горелки, работающей на бедной смеси, плавится и сгорает, оставляя направлен ный рез. Продукты сгорания выносятся отраженным по током газа. Даже при погружении обрабатываемой детали в воду процесс резания не прекращается.
Дерево. С помощью прибора ТР-14/22-4М производи лась резка бревен и бурение в них отверстий. Установле но, что разрушение дерева под действием факела проис ходит достаточно интенсивно, при этом почти не наблю дается обугливания древесины. На поверхности реза просматривается структура древесины, боковые поверхно сти реза обуглены отраженным потоком факела. Обу гливание довольно равномерно и носит поверхностный характер. При резке сухого дерева воспламенения не на блюдалось.
Гл а в а V
ЗОНА НАРУШЕНИЯ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРИ ОГНЕВОЙ РЕЗКЕ
Высокая производительность огневого бурения и резки бетона и железобетона, универсальность и эко номичность процесса делают его перспективным для строительной промышленности. Однако, чтобы рекомен довать его для широкого промышленного использования, необходимо всесторонне изучить влияние тепловых пото ков па прочностные свойства обработанных изделий. Определение зоны нарушения прочности в бетонных и железобетонных конструкциях различной толщины как при резке, так и сверлении в них отверстий огневым спо собом является одной из важных и первоочередных задач.
При бурении бетона и железобетона тепловая энергия факела частично отражается от поверхности; поглощен ный поток расходуется на нагревание участка диаметром d3.c. до температуры плавления и выброса расплавлен ной массы из отверстия диаметром d 0 T (рис. 18). Неболь шое количество тепла распространяется в глубь детали в радиальном направлении, создавая определенных раз меров зону нарушения прочности.
При резке тепловая энергия тратится на создание к а навки реза и частично распространяется в обе стороны от его кромки. С уменьшением скорости процесса факел бу дет дольше находиться в пункте действия, тепло дальше распространится в материале, нагревая участок до более высокой температуры, что приводит к увеличению зоны нарушения прочности.
Тепловой поток
\
Отраженный
поток
Поглощение
Рис. 18. Поглощение теплового потока внутри бетона:
d 0 T - д и а м е т р отверстия, d3 .C i - з о н ы спекания, ^ „ - з о н ы поражения.
1. ИЗМЕНЕНИЕ ФИЗИКОМЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРИ НАГРЕВАНИИ
Физико-механические свойства бетона, представля
ющего собой |
искусственный |
материал, |
полученный це |
|
ментированием различного |
рода заполнителей, |
зависят |
||
от прочности, |
плотности, минералогического и |
грануло |
||
метрического |
состава заполнителей, |
пространственного |
их взаиморасположения, а также от структуры и состава цементного теста.
В бетоне зерна заполнителя взаимно не соприкасают ся, так как цементное тесто заполняет пустоты между зернами и обволакивает их, образуя пленки (рис. 19); гельстуденистая масса, обладающая клеющей способ ностью, связывает между собой зерна песка, гравия, щеб
ня, превращая их в одно |
целое — бетон. |
В |
зависимости |
|||||
от вида заполнителя бетоны делятся |
на |
тяжелые |
(25— |
|||||
35% всего объема заполнителя из металлических |
кубиков |
|||||||
размером 2 X 2 X 2 |
см), обычные |
(из |
гравия и |
щебня |
||||
кварцсодержащих |
пород, |
гранита |
и др.), |
легкие |
(на |
шлаке, битом кирпиче, щебне из туфов, пемзы и т. д.).
р а з р ы в ы цементного скелета
Рис. 19. Схема разрушения структуры бетона вследствие различных температурных деформации цементного камня и заполнителя.
Наибольшей прочностью бетоны обладают на сжатие [73]. Прочность па растяжение и изгиб в 10—15 раз мень ше, чем на сжатие. Для повышения прочности на изгиб в них вводят стальные стержни — арматуру. Цементный клей при твердении бетона прочно схватывается с метал лическим стержнем (с силой 20—40 кг на 1 см2 поверхно сти стержня). Совместная работа бетона и арматуры обеспечивается благодаря сильному сцеплению между ними.
Коэффициенты линейного расширения стали почти в 2 раза больше бетона, поэтому при нагревании могут возникнуть внутренние напряжения, приводящие к появ лению трещин. При диаметре арматуры 20—25 мм эти напряжения до температуры 300° С сравнительно не ве лики и практически не оказывают существенного влияния на работу железобетонного элемента. Дальнейшее нагре вание ведет к увеличению напряжений, так как арматура продолжает расширяться, а бетон дает усадку.
Основными заполнителями в бетонах и железобето нах являются различные горные породы. При нагревании они непрерывно расширяются, схватившийся же цемент ный камень после максимального расширения при тем пературе 300° С претерпевает усадку. Эти два противопо ложных явления при нагревании до температур, превы шающих 300° С, приводят к ослаблению и разрушению бетона [74].
Заполнители ведут себя при нагревании по-разному. Кварц, главная составляющая большинства пород, рас ширяясь, при температуре 573° С мгновенно увеличивает ся в объеме на 0,85% в связи с модификационным пре вращением. Это внезапное расширение оказывает раз рушительное действие на бетон. Бетоны на основе запол нителей из кремнистого гравия и гранита, которые под действием факела раскалываются, относятся к числ} наименее огнестойких. Песчаники, даже содержащие кварц, не вызывают такого разрушения бетона. Однако они не относятся к хорошим огнестойким заполнителям, так как природное вяжущее вещество, соединяющее зер на песчаника, при нагревании в противоположность кварцу сжимаются. Известняки при нагревании расши ряются вплоть до температуры 900° С, при которой вследствие разложения и выделения углекислоты начи-
нается их усадка. Практически же разрушение за счет кварцевой составляющей наступает раньше. К наилуч шим огнестойким заполнителям относятся гранулиро ванные доменные шлаки, кирпичный щебень, а из извер женных пород — материалы типа базальта [75].
Цементный камень при воздействии на него высоких температур изменяет свои физико-механические свойства (прочность, линейное термическое расширение, линейная усадка и т. д.).
Большинство исследовании проводилось на изделиях из портландцемента. В работе [76] приводятся данные о прочности и линейных размерах затвердевшего цемент ного раствора из портландцемента в соотношении 1 : 3 при нагревании его от 100 до 500° С. Установлено, что наибольшее значение предела прочности при сжатии да ли образцы, нагретые до 300° С, достигнув 175% своей первоначальной прочности. При нагревании до 500° С прочность образцов понизилась, но все же составляла 130% прочности не подвергавшихся нагреву образцов. Цементный камень при нагревании до 175—200° С расши
ряется; при дальнейшем повышении температуры |
начи |
|||
нается сокращение объема. |
|
|
||
В более широком интервале температур |
(ПО— |
|||
1500°С) изучалось |
изменение прочности |
при |
сжатии |
|
цементного |
камня |
(портландцемент |
активностью |
|
420 кГ/'см2) |
в работе [77]. Наибольшую прочность |
(пре |
дел прочности при сжатии) дали образцы, нагретые до 250° С. При температуре выше 300° С наблюдается паде ние прочности. При 400—500° С она снижается значи тельно, но все же остается выше прочности не подвергав шихся нагреванию образцов. Нагревание до 800—900° С привело к наименьшей прочности (20—30% от перво начальной). Нагревание выше 1000° С приводит к повы шению прочности тем больше, чем выше температура нагрева, достигая максимума, приближающегося к тем пературе плавления (1300—1500°С в зависимости от сорта портландцемента), что объясняется спеканием це ментного камня.
На рис. 20 приведена кривая изменения прочности при нагревании образцов возраста 28 суток [77]. Данные относятся к образцам, подвергнутым испытанию сразу же после иагрева и охлаждения. Дальнейшие наблюде ния за поведением образцов, нагретых до 500—900° С и
100 -
50 -
° |
100 |
300 |
500 |
700 |
900 |
1100 |
1300 |
1500 |
Т е м п е р а т у р а , ° С
Рис. 20. Механическая прочность цементного камня при нагреве до 1500° С.
оставленных на воздухе, показали, что в зависимости от срока хранения обнаруживается падение механической прочности по сравнению с полученной немедленно после охлаждения; это падение обусловлено образованием трещин. Образцы, нагретые до 400° С и испытанные при этих же условиях, будучи оставлены на воздухе в тече
ние одного года, никакого 'снижения |
прочности |
не дали. |
|
В свою |
очередь образцы, нагретые |
до 500° С, |
показали |
через 7 |
дней падение прочности до |
96%, а нагретые до |
900° С, потеряли ее полностью.
Подобные результаты получены в работах [78, 79] при изучении прочности портландцементного камня из чисто го цементного теста нормальной густоты (активность 400 кГ/см2) при нагревании до 300—500°С и испытанные после нагревания и остывания не показали снижения прочности. Эти же образцы, выдержанные на воздухе в течение 28 дней после нагревания, снизили прочность.
Изучались [78], кроме того, линейные деформации це ментного камня при нагревании до 1000° С. При нагрева нии до 310° С наблюдается расширение образца; даль нейшее нагревание ведет к его сокращению.
В работе [79] установлено, что наибольшую прочность показали образцы, нагретые до 500° С (испытание тотчас после нагрева) и до-300° С (испытание в возрасте 28 дней и трех месяцев после нагрева). При нагревании образцов выше 300—600° С прочность их снижалась.
На образцах, нагретых выше 500° С (до 1200° С) при хранении их на воздухе (после нагревания) появились трещины, которые со временем раскрывались и приводи ли к разрушению образцов. •
Таким образом, при нагреве обычного бетона на порт ландцементе до 300° С прочность его на сжатие практи чески не снижается, при температуре 500—600° С проч ность падает на 60—70%; в результате бетон растрески вается и теряет свою прочность.
При высоких температурах нарушение структуры обычного бетона на портландцементе вызываются следу ющими процессами. Все бетоны на портландцементе рас ширяются под действием нагрева, однако - последнему противостоит контракция, обусловленная усадкой цемент ного камня вследствие удаления из него связанной воды. Цементный камень при нагревании сокращается из-за уплотнения геля при высыхании затвердевшего цемента,
а также уменьшения гидрата окиси кальция при его Де
гидратации |
[74]. В |
интервале температур 500—800° С |
|||
происходит |
основная |
потеря воды (85%), а при |
нагреве |
||
до |
1000° С из |
бетона |
удаляется вся физически и химиче |
||
ски |
связанная |
вода. |
Обезвоживание цементного |
камня |
приводит к разрушению пространственной решетки кри сталлогидратов с изменением объема цементного камня и потери его прочности.
Под действием высокой температуры радиус частиц заполнителя увеличивается, кривизна их поверхностей уменьшается, а объем промежутков между ними возрас тает. В силу этого на поверхности соприкосновения зерен заполнителя с цементным камнем возникают значитель ные напряжения^' По мере роста напряжений сцепление между заполнителем и цементным камнем нарушается, происходит образование и раскрытие микротрещин. Зер на заполнителя объемного расширения перемещаются от центра к периферии и тем самым разрывают цементный скелет на отдельные не связанные между собой частицы, чему способствует усадка цементного камня (рис. 19). При нагревании в бетоне наблюдаются одновременно два вида температурных деформаций: расширение заполни телей — обратимая деформация и усадка цементного камня — необратимая. Суммарная деформация на еди ницу длины будет меньше температурного расширения на величину усадки [80].
Из сказанного следует, что образцы цементного кам ня, нагретые до 300° С, при дальнейшем выдерживании их на воздухе в течение года не дают снижения проч ности.
Поверхностное сцепление арматуры с бетоном зави сит от клеящей способности цементного камня, находя щейся в прямой зависимости от его прочности [74]. Сцеп ление бетона с арматурой определяется выдергиванием забетонированного стержня из призмы. Этот метод по зволяет установить влияние высокой температуры на со противление скольжению арматуры в бетоне. Приняв распределение сцепления по длине заделки равномер ным, величину сцепления вычисляют по формуле:
-— Р
чж — ш '
где т С ц — среднее напряжение сцепления;