книги из ГПНТБ / Бабаев С.Г. Надежность и долговечность бурового оборудования
.pdfПроведенные исследования показывают, что между обнару женными причинами выхода из строя деталей и узлов бурового оборудования и математическими моделями отказов существует определенная связь.
Близость функции плотности распределения периода безот казной работы роторов и вертлюгов к нормальному распределе нию (см. табл. 1) объясняется особенностью основной причины
выхода их из |
строя — постепенным |
накоплением повреждений |
(усталостным |
изнашиванием колец |
и тел качения основных |
опор). |
|
|
Распределение времени безотказной работы буровых насосов подчиняется экспоненциальному закону в связи с преобладанием внезапных отказов, прежде всего, вследствие кратковременной работы деталей в случае прорыва струи абразивной жидкости через образовавшиеся неплотности, что и лимитирует срок службы деталей гидравлической части.
Близость функции плотности распределения времени безот казной работы буровых лебедок к распределению Вейбулла можно объяснить одновременным действием нескольких взаим но независимых причин отказов, а также тем, что отказ любой из деталей рассматривается как отказ всей системы.
По результатам исследования видов изнашивания и разру шения рабочих поверхностей деталей бурового оборудования, а также с учетом результатов анализа причин выхода из строя деталей и оценки эксплуатационной надежности выявлена необ ходимость проведения детальных исследований видов изнаши вания, возникновение которых связано со спецификой работы бурового оборудования. Это, прежде всего, гидроабразивное из нашивание промывочной жидкостью деталей буровых насосов, усталостное изнашивание опор роторов и вертлюгов, а также циклическое воздействие высоких температур, приводящее к раз рушению тормозных шкивов вследствие возникновения трещин на поверхности трения.
Указанным объектам исследований в современной буровой установке предъявляются высокие требования с точки зрения обеспечения безотказности их работы. Отказ тормозного устрой ства буровых лебедок из-за специфики эксплуатации бурового оборудования может привести к травмам и значительному мате риальному ущербу. Внезапный отказ буровых насосов, а также ротора или вертлюга во многих случаях приводит к аварии на буровой — прихвату и оставлению в скважине инструмента. В связи с этим вопрос исследования отмеченных видов изнаши вания является первоочередным в проблеме повышения надеж ности и долговечности бурового оборудования.
ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗНАШИВАНИЯ МЕТАЛЛОВ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ПРОМЫВОЧНЫХ ЖИДКОСТЕЙ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ АБРАЗИВНОСТИ ПРОМЫВОЧНЫХ ЖИДКОСТЕЙ
В ряде районов Советского Союза при бурении глубоких скважин в результате осложнений, затрудняющих нормальную проводку скважин, требуется применять утяжеленные промы вочные жидкости с плотностью до 2 г/см3 и более.
При применении утяжеленных растворов резко ухудшаются условия работы оборудования. Так, в работе [18] показано, что сроки службы деталей буровых насосов находятся в зависимо
сти от плотности промывочной |
жидкости. Особенно резко сни |
||
жаются сроки |
службы деталей |
при плотности раствора |
2— |
2,3 г/см3, что |
объясняется повышением абразивности |
рас |
твора из-за введения в него значительного количества утяже лителя.
Учитывая абразивное действие утяжеленных глинистых растворов, к качеству применяемых утяжелителей и очистке рас твора от выбуренной породы предъявляют повышенные требо вания.
В настоящее время в Советском Союзе применяют главным образом железистые (гематитовые, магнетитовые) и в меньшем количестве баритовые утяжелители.
Проведенными исследованиями [34, 89] установлено, что ба рит при отсутствии примесей твердых минералов обладает наименьшей абразивностью по сравнению с другими утяжели телями. Кроме того, существует мнение, что абразивная спо собность барита даже при укрупненном помоле значительно ниже абразивности гематита при очень тонком помоле.
Содержание твердых частиц в утяжеленных растворах до стигает 45% и более [47]. Утяжеление глинистого раствора сопровождается значительным возрастанием плотности, струк
71
турной II условной вязкости, статического и динамического со противления сдвигу. В результате очистка утяжеленных раство ров затрудняется, что приводит к еще большему повышению абразивности растворов.
Количество песка и обломков выбуренной породы в промы вочной жидкости в отдельных районах доходит до 10% и более. Размер основной массы частиц, по данным Ф. А. ІНихалиева [85], составляет 0,5—2 мм. Величина отдельных частиц доходит до 3 мм и более. Такие частицы удаляются очистными устрой ствами. Значительно сложнее удалять частицы размером мень ше 0,5—0,7 мм.
Для очистки промывочной жидкости от выбуренной породы в основном применяют желобную систему, вибрационные сита и сито-конвейеры. Размеры частиц, остающихся в растворе после очистки, зависят от размера ячеек сеток. Применяемые в настоя щее время сетки имеют следующие размеры ячеек: 0,7Х2,3 мм; 1X2,3 и 1X5,0 мм. Таким образом, частицы размером меньше 0,7 мм остаются в растворе. В некоторых случаях при повышен ной вязкости раствор не проходит через вибросито, а сбрасы вается.
Исследованию абразивной способности глинистых растворов и утяжелителей посвящены работы [28, 34, 89].
Впервые подобные исследования были проведены с помощью установки, на которой испытываемый образец помещали в рабо чую камеру под углом к струе, вытекающей из сопла с опреде ленной скоростью. По величине износа образца судили об абра зивной способности глинистых растворов и утяжелителей. В ре зультате проведенных исследований была отмечена повышенная абразивность гематита по сравнению с абразивностью барита и был сделан вывод о необходимости увеличить тонкость помола гематита.
Аналогичные установки были применены и другими исследо вателями с некоторым изменением условий испытаний [2, 13, 28, 34, 68, 89].
А. В. Кольченко были проведены исследования абразивных свойств трех видов утяжелителей: барита, гематита и колошни ковой пыли. Результаты опытов показали, что раствор, утяже ленный колошниковой пылью, в 3,52 раза, а раствор, утяжелен ный гематитом, в 4,3 раза абразивнее раствора, утяжеленного баритом, в то время как гематит всего лишь в 2 раза тверже барита [34]. Автором сделан вывод, что твердость абразивных частиц не характеризует их абразивно-изнашивающую способ ность, которую необходимо отнести к структуре зерна. А. В. Кольченко отмечает также, что абразивная способность значительно повышается, если частицы абразива имеют сетку мелких и мельчайших трещин, предопределяющих возможность образования режущих углов. Зерна барита наиболее «окатаны», имеют меньше трещин и ближе к сферической форме, чем гема
тит и колошниковая пыль. Этим и объясняет автор вышеуказан ное несоответствие между увеличением твердости утяжелителя
иабразивной способностью раствора.
Каналогичным выводам пришли позднее также В. Н. Вино градов и А. А. Антонов при испытаниях воздушно-абразивной струей [2, 14].
Исследуя зависимость абразивной способности глинистого раствора от концентрации в нем утяжелителя (гематита), А. В. Кольченко пришел к выводу, что абразивная способность утяжеленного раствора пропорциональна содержанию в нем утяжелителя. Полученная зависимость позднее нашла подтверж дение в работе [68].
В табл. 16 приведены данные об относительной абразивности барита и гематита, полученные Л. А. Шрейнером [89].
Таблица 16
|
Микро- |
Износ об |
Относи |
Горная порода, минерал |
твер |
разца из |
тельная |
дость, |
стали У8. |
абразив |
|
|
кгс/мм2 |
мм3 |
ность |
Глина ............................... |
120 |
0,026 |
1,0 |
Барит ............................... |
0,06 |
2,3 |
|
Гем ати т ........................... |
520 |
1,21 |
45,6 |
К в ар ц ............................... |
1090 |
3,68 |
142,0 |
(I Из табл. 16 видно, что между абразивностями барита и ге
матита имеется большое различие.
Для выяснения роли примесей были проведены опыты [68] с добавлением к бариту от 5 до 20% кварца (по объему). Ока залось, что при содержании 20% кварца абразивность барита возрастает в 16 раз. Установлено, что для всех утяжелителей износ стали возрастает с увеличением размера зерен и что от ношение износа стали У8 при фракции 105—250 мк к износу этой же стали при фракции 105 мк для барита оказалось рав ным 2, а для гематита и колошниковой пыли — равным 3 (при отсутствии примесей).
В работе А. В. Кольченко [34] указывается, что при увеличе нии содержания частиц утяжелителей больших 88 мк в 2 раза (22% против 11%) абразивная способность также возрастает
в2 раза.
В.Н. Виноградовым и А. А. Антоновым [14] изнашивающая способность раздробленных пород и минералов определялась для двух значений углов атаки —15° и 90°. В табл. 17 приве дены полученные авторами данные по изнашивающей способ ности барита и гематита.
73
Врезультате проведенных исследований [14] авторы пришли
квыводу, что при углах атаки, близких к 90°, происходит в ос новном ударное воздействие абразивных частиц на поверхность металла. При малых же углах атаки, близких к 0°, износ ме талла является результатом динамического микрорезания и микроцарапания проскальзывающими по изнашиваемой поверх ности частицами. Абразивность материалов и горных пород в этих случаях зависит от формы, микрошероховатости и твердо сти частиц.
|
|
|
Таблица |
17 |
|
|
Микро |
Угол ата |
Износ образца, |
мм* |
|
Утяжелитель |
|
|
|
||
твердость, |
ки, гра |
нз стали |
из стали |
||
|
кгс/мм* |
дусы |
45 |
У8 |
|
|
|
|
|||
Барит ...................................................... |
135 |
15 |
0 , 7 5 |
0 , 6 0 |
|
|
|
9 0 |
0 , 6 0 |
0 , 8 0 |
|
Гематит .................................................. |
5 3 0 |
15 |
8 , 2 0 |
6 , 2 0 |
|
|
|
9 0 |
3 , 5 0 |
4 , 7 0 |
Несмотря на то что в рассмотренных исследованиях были использованы однотипные установки, в принятых методиках имеются расхождения, которые привели к некоторой противоре чивости полученных данных. Так, при наиболее близких усло виях испытаний, которые имелись в опытах А. В. Кольчеико и Л. А. Шрейнера, дана различная оценка абразивности утяжели телей: первым установлено превышение абразивности гематита в 4,3 раза, вторым — в 19,8 раза по сравнению с абразивностью барита.
Недостатком проведенных исследований является также раз личный подход к выбору параметров рабочей жидкости. Так, в опытах А. В. Кольчеико к «нормальному» раствору добавлялось 2,5% песка, в опытах Я. А. Каминского и В. Н. Спекторского — 0,5% песка. В других же случаях песок в рабочей жидкости от сутствовал. Кроме того, оценка абразивной способности утяже лителей произведена без определенной увязки с твердостью и структурой металла образцов.
Наименее изучено гидроабразивное изнашивание при боль ших скоростях течения промывочных жидкостей. Этому вопросу посвящена лишь работа А. Н. Халилова [78], в которой рассмат ривается размыв насадок долот, изготовленных из различных материалов.
И, наконец, необходимо отметить работы [41, 87 и другие], по священные исследованию относительной износостойкости мате риалов в среде глинистых растворов.
74
Таким образом, вопросы, связанные с изнашиванием в среде промывочных жидкостей, мало изучены. Недостаточно исследо вано изнашивание материалов под действием утяжеленных растворов, в особенности при одновременном действии песка, остающегося в растворе после очистки, а также совсем мало изучено в лабораторных условиях гидроабразивное изнашивание материалов, лимитирующее срок службы деталей буровых на сосов.
Наряду с перечисленными видами изнашивания необходимо детально исследовать механизм изнашивания и определить природу абразивного изнашивания металлов под действием про мывочных растворов.
ИССЛЕДОВАНИЕ АБРАЗИВНОСТИ УТЯЖЕЛИТЕЛЕЙ
В области изучения явлений абразивного изнашивания опу бликовано - большое число работ, среди которых особенно не обходимо отметить монографии М. М. Хрущова и М. А. Бабиче ва [80, 81], И. В. Крагельского [39], Б. РІ. Костецкого [37], М. М. Тененбаума [71], В. Н. Кащеева (30].
Анализ результатов проведенных исследований показывает^ что в оценке влияния отдельных факторов на характер и интен-; сивность абразивного изнашивания имеются в некоторых слу чаях существенные расхождения, что объясняется прежде всего различиями в методиках постановки экспериментов.
Недостаточно изучены вопросы, связанные с исследованием износостойкости деталей, работающих в специфических усло виях и средах. В частности, этим и объясняются расхождения в оценке абразивности используемых в настоящее время утяже лителей.
Для изучения механизма гидроабразивного изнашивания в зависимости от таких факторов, как вид применяемого утяжели теля (барит, гематит, магнетит), концентрация его в растворе, наличие в нем остатков выбуренной породы (кварцевого песка), а также с целью установления относительной износостойкости металлов автором были проведены лабораторные исследования на установке1, изображенной на рис. 32.
Особенность установки заключается в том, что струя жид кости, содержащей абразивные частицы, подводится с относи тельно невысокой скоростью к поверхности образцов, вращаю щихся с большой скоростью. В результате воздействия струи на образцы и воспроизводится характер изнашивания, наблюдае мого на рабочих поверхностях деталей, подверженных действию потока промывочной жидкости.
1 С. Г. Б а б а е в , |
Л. |
И. З и л ь б е р м а н . «Способ испытания |
на |
из |
нос». Авт. свидетельство № |
195687 с приоритетом от 14 февраля |
1966 |
г.. |
|
(Бгалл. изобретении № |
10 от |
1967 г.). |
|
|
75
Установка состоит из следующих основных узлов: бункера для гидроабразивной среды, напорной емкости, испытательной
|
камеры и |
пульта |
управ |
|||||
|
ления с регистрирующими |
|||||||
|
приборами. |
представляет |
||||||
|
Бункер |
|
||||||
|
собой конусообразную ем |
|||||||
|
кость, |
в |
которую зали |
|||||
|
вается промывочная жид |
|||||||
|
кость |
|
или |
вода |
с абра |
|||
|
зивными |
частицами. |
Пе |
|||||
|
ремешивание |
|
рабочей |
|||||
|
среды |
осуществляется с |
||||||
|
помощью |
воздуха, нагне |
||||||
|
таемого компрессором по |
|||||||
|
трубопроводу |
и |
змееви |
|||||
|
ку, уложенному |
на |
дне |
|||||
|
бункера. |
Из |
|
бункера |
||||
|
центробежным |
|
насосом |
|||||
|
промывочная |
жидкость |
||||||
|
подается в напорную |
ем |
||||||
|
кость, |
которая |
|
служит |
||||
|
для |
создания |
постоянно |
|||||
|
го напора и также имеет |
|||||||
|
форму |
конуса. |
Излишек |
|||||
|
этой |
жидкости |
сливается |
|||||
|
по трубе в бункер. Про |
|||||||
|
мывочная |
жидкость |
че |
|||||
Рис. 32. Общий вид установки для ис |
рез |
специальное |
сопло |
|||||
следования абразивности утяжелителей. |
поступает |
в |
испытатель |
|||||
|
ную |
|
камеру. |
Напорная |
емкость расположена на кронштейне, который обеспечивает вер тикальное перемещение, необходимое для установки определен ного зазора между соплом и испытываемыми образцами.
В испытательной камере установлены два высокоскоростных электродвигателя, на валу которых крепятся образцы (один из них является эталонным), имеющие диаметр 50 мм и ширину рабочей поверхности 10 мм.
Электродвигатели, на валу которых крепятся испытываемые образцы, установлены на специальном приспособлении, имею щем два суппорта.
Такое размещение электродвигателей позволяет осуществить необходимое относительное расположение и совместное пере мещение образцов для ориентировки их по отношению к соплу. Зазор между образцами устанавливается по индикатору или с помощью щупа.
Испытательная камера закрывается колпаком во избежание разбрызгивания жидкости. В нижней части камеры имеется
76
сборная воронка; нз нее промывочная жидкость возвращается в бункер.
Регистрация режимов испытаний производится приборами, размещенными на пульте управления. Число оборотов электро двигателей устанавливается плавной регулировкой в пределах от 0 до 8000 об/мин с помощью автотрансформаторов ЛАТР-1 и регистрируется электротахометрами ТЭ-15М, датчики которых связаны с электродвигателями. Суммарное число оборотов элект родвигателей фиксируется быстродействующими импульсными счетчиками БИС-62, темп отсчета которых равен 1000 импульсов
в минуту. Время испытания регистрируется электросекундоме ром П-30.
Импульсы, соответствующие оборотам электродвигателей, вы рабатываются электронными датчиками, работающими по прин ципу срыва генерации. Так как число оборотов электродвигате лей превышает 1000 об/мин, для снижения частоты импульсов перед подачей их на счетчики были Применены две одинаковые
счетные схемы, состоящие из четырех |
статических |
триггеров. |
|
Индикация состояния каждой |
пересчетной ячейки |
осуществ |
|
ляется неоновыми лампочками, |
что |
обеспечивает |
получение, |
суммарных оборотов электродвигателя с точностью до единицы. В проведенных исследованиях были приняты следующие ре-
-Жі-імы испытаний:
Скоростьистечения струи |
из сопла, м/с . . . . |
2 |
Число оборотов образцов, |
об/мин ................... |
6000 |
Окружная скорость вращения образцов, м/с . |
15,7 |
|
Зазор между образцами, м м ............................... 0,1 |
||
Продолжительность опыта, |
ч . ........................ |
10 |
Через каждые 2 ч (72-ІО4 оборотов образцов) |
производились |
контрольные взвешивания (с точностью до 0,0001 г) для опреде-
.леиия нарастания износа. После завершения каждого цикла ис пытаний изучался характер разрушения рабочих поверхностей опытных и эталонных образцов.
Оценка точности результатов испытаний производилась на основании анализа величины случайной погрешности. Поскольку
.заранее не была известна генеральная дисперсия значений из носа образцов, то для определения необходимого числа опытов предварительно производилось некоторое количество опытов и оценивалась точность и надежность полученных результатов (доверительная вероятность была принята равной 0,95). Мето дика оценки точности опытов и определения их необходимого количества — общепринятая.
Соответствующая наладка установки и соблюдение режимов испытаний обеспечили повторяемость результатов испытаний с погрешностью, не превышающей 5%.
В опытах были использованы: баритовый утяжелитель, вы пускаемый Миргалимской обогатительной фабрикой (Казахская
7t
ССР), магнетит Дашкесанской обогатительной фабрики и гема тит Лебединского месторождения Курской магнитной аномалии. Тонкость помола применяемых утяжелителей равнялась 0,086 мм, т. е. при просеивании через сито с 4900 отверстиями па 1 см2 остаток на сите не превышал 5%.
Абразивная способность утяжелителей оценивалась по ре зультатам испытаний не менее четырех образцов из стали одной и той же марки для каждого вида утяжелителя.
Выше было отмечено, что в вопросе оценки абразивности утяжелителей существуют значительные расхождения. Так, по данным А. В. Кольченко абразивность гематита больше абра зивности барита в 4,35 раза, по данным Л. А. Линевского — в; 5.2 раза, по данным Л. А. Шрейнера — в 19,8 раза.
Для выяснения причин таких расхождений были проведеныиспытания группы сталей при воздействии на них водного рас твора, содержащего 10, 30 и 50% (по объему) утяжелителя — магнетита и барита, а также раствора, содержащего 10% гема тита. Испытывали стали марок 40Х, 35ХНЛ, 25ХГСЛ и сталь 20,. которые широко применяются в нефтепромысловом машино строении, а также высоколегированные стали марок 14Х2НЗМА, ХВГ и ШХ15СГ. В качестве эталона были приняты образцы, из готовленные из стали 35ХНЛ.
Критерием, определяющим абразивность минеральных ча стиц, принято отношение величины износа одного и того же ме талла в результате воздействия на него различных минеральных: частиц.
Результаты испытаний образцов приведены в табл. 18. Аб разивность барита условно принята равной единице.
Анализ результатов исследований показывает, что относи тельная абразивность утяжелителей-—величина переменная и зависит в основном от физико-механических свойств сталей. Для испытанных сталей абразивность магнетита и гематита в 2,3— 9.3 раза выше абразивности барита. Незначительное влияние на относительную абразивность оказывает концентрация утяже лителя в растворе. Абразивность магнетита мало отличается от абразивности гематита.
Анализ состояния рабочих поверхностей образцов при воз действии струи, содержащей частицы магнетита, показал, что в- поверхностном слое наблюдаются пластическое деформирование (рис. 33, а, б) и царапины, которые ориентированы по направ лению вращения образцов (рис. 34, а).
Установлено, что в зависимости от твердости и микрострук туры стали глубина и длина царапин изменяются. Так, у образ цов из сталей 35ХНЛ, 25ХГСЛ и 30ХМЛ после 10 ч испытаний отмечено более значительное изнашивание поверхности по срав нению -с образцами, изготовленными из сталей ХВГ и ШХ15СГ.
Приведенные данные подтвердились также при испытании образцов ив термообработанной стали 4ÖX (HRC 50—52) в срав-
|
, |
га |
І8 |
- |
магнетит |
Таблица |
'о 2 а |
|
|
g g t t ü |
|
|
“ яОО |
|
Я £ |
X |
g |
га |
|
ь |
||
а . * * о |
і |
X |
|
|
|
|
\о |
|
• |
2 . |
|
|
£ |
я га |
|
|
Ій о |
|
|
|
z a p |
|
|
|
•0 = о*^ |
||
|
о Л я 2 |
||
|
ж Осо |
t |
|
|
в е «•§, |
І £ «
|
'О ь Ж |
|
к |
|
га |
|
|
|
ь* |
га |
|
X |
S |
|
0) |
||
:* |
|
|
с. |
|
|
о |
|
|
Ё |
|
|
о |
|
|
X |
|
|
S |
|
ь |
X |
X |
|
<с |
|
|
и м |
га |
|
Z |
||
н . |
|
|
X н |
|
|
~ |
о |
|
2 |
s |
|
га |
|
|
га |
н |
|
tf |
|
|
с . |
|
\о |
Н
X g
g - я 5 ь
о |
со |
СО |
05 |
|
о |
05 |
05 |
05 |
|
|
О) |
05 |
05 |
|
ю |
СО |
1 |
1 |
|
см |
||||
со |
-ф |
1 |
1 |
|
05 |
||||
|
со |
СО |
СО |
|
|
см |
05 |
05 |
|
|
•ф |
05 |
05 |
|
о |
05 |
СО |
||
СМ |
|
О |
||
|
о |
О |
о |
|
|
со |
|
|
|
о |
00 |
I |
1 |
|
со |
||||
Iß |
ф |
1 |
1 |
|
|
о |
|
|
|
|
05 |
|
|
|
о |
ю |
I |
I |
|
00 |
||||
СО |
О! |
1 |
1 |
|
|
О |
|
|
|
|
_ |
|
оо |
|
о |
Ф |
05 |
||
05 |
00 |
|||
— |
О |
О |
о |
|
|
о |
О |
о |
|
|
ф |
|
|
|
о |
1--. |
|
|
|
о |
1 |
1 |
||
ю |
05 |
1 |
1 |
|
|
О |
|
|
|
|
ф |
|
|
|
о |
00 |
1 |
1 |
|
— |
||||
со |
1 |
1 |
||
|
О |
|
|
|
|
UO |
Ю |
со |
|
о |
ф |
05 |
І"- |
|
СО |
СО |
|||
— |
о |
О |
о |
|
|
о |
о |
о |
|
|
со |
г- |
о |
|
|
05 |
со |
г- |
|
|
— |
0 5 |
05 • |
|
|
4fr |
■9fr |
0 5 |
|
|
со |
—-* |
||
|
СО |
Ф |
со |
|
о; |
1 |
05 |
05 |
|
I |
1 |
|||
5 |
1 |
1 |
1 |
|
0 5 |
О |
Ю |
||
|
N- |
СО |
LO |
|
|
*”* |
05 |
05 |
|
|
с? |
га |
га |
|
|
X |
и |
S |
|
|
X |
U, |
X |
|
|
X |
|||
|
ш |
|
||
|
со |
05 |
СО |
|
|
|
|
1 , 2 |
- |
- |
|
- |
|
|
|||
Ф |
о |
05 |
ю |
о |
Ф |
СО |
СО |
со |
05 |
СО |
, |
. |
1 |
СО |
Ф |
00 |
05 |
05~ |
|
ю |
ю |
05*" |
1 |
05 |
Ф |
5"-’ |
оГ |
||
со |
Ф |
г-- |
05 |
_ |
СО |
ю" |
ю |
ю |
00 |
со |
05 |
г- |
со |
05 |
05 |
ю |
05 |
оо |
СО |
со |
ю |
Ф |
ф |
Ф |
о |
о |
О |
о |
О |
о |
о |
О |
o ’ |
О |
ю |
ф |
05 |
|
О |
СО |
СО |
СО |
|
О |
05 |
05 |
05 |
|
05 |
о |
О |
о" |
|
О |
N- |
05 |
СО |
|
оо |
СО |
05 |
СО |
1 |
о |
со |
СО |
05 |
||
о |
|
— |
|
— |
О |
О |
|
О |
|
ш |
05 |
ю |
ю |
__ |
СО |
05 |
ю |
со |
05 |
ю |
Ф |
ф |
Ф |
Ф |
о |
О |
о |
о |
О |
о |
© |
о |
о |
о |
СО |
Ф |
0 5 |
|
со |
ОО |
СО |
1 |
05 |
|
СО |
05 |
05 |
||
о |
О |
О |
1 |
О |
о |
О |
о |
|
о |
0 5 |
СО |
ф |
|
05 |
СО |
СО |
|
1 |
СО |
СО |
О |
о |
О |
|
о |
1 |
|||
о |
О |
o ’ |
|
О |
05 |
05 |
о |
ф |
05 |
ю |
0 5 |
со |
N- |
Ю |
о |
О |
о |
о |
О |
О |
о |
о |
О |
|
о |
О |
о |
о |
О |
05 |
О |
ю |
о |
N . |
о- |
оО_ |
N. |
05 |
Ю |
ю |
сЬ |
N- |
Г'- |
|
0 5 |
05 |
О |
05 |
о |
ю |
СО |
со |
СО |
со |
1 |
I |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
о |
О |
со |
О |
0 5 |
ю |
со |
ю |
СО |
ю |
|
|
< |
Ui |
хвг |
ф |
02 |
05 |
О |
|
X |
||||
X |
|
со |
ю |
|
о |
|
д |
3 |
|
|
|
ф |
|
|
|
|
X |
|
|
Твердость указана в единицах Н В по шкале прибора ТШ -2.
79