книги из ГПНТБ / Бабаев С.Г. Надежность и долговечность бурового оборудования
.pdfМеталлографический анализ образцов позволил объяснить причину образования усталостных выкрашиваний в процессе проведения испытаний на контактную выносливость. Микро структура поверхностных слоев конуса и сердцевины образцов с твердостью HRC 60—62 и HRC 56—58 до испытаний состоя ла из мелкоигольчатого мартенсита с равномерно распределен ными карбидами хрома.
Исследование образцов, подвергнутых статическим нагруже ниям, показало, что в поверхностных слоях конуса в зоне кон такта с шарами отмечается белая полоса, которая ограничивает небольшой объем металла по пятну контакта и отделяется от ис ходной структуры сильно травящейся полоской металла. На блюдаемые в поверхностных слоях белые слои по своему внеш нему виду можно разделить на два вида: однородные слои, ко торые от исходной структуры отделяются сильно травящейся полоской металла, и неоднородные слои волокнистого строения.
Микротвердость белых слоев, измеренная на микротвердоме
ре ПМТ-3, # 20= 1 145 кгс/мм2, а |
микротвердость |
сердцевины |
#20 = 824 кгс/мм2. |
поверхностных |
слоев образ |
Сопоставлением микроструктур |
цов, испытанных при различных режимах нагружения, можно объяснить различный внешний вид белых слоев. Если образова ние однородных белых слоев присуще образцам, испытанным в условиях статического нагружения без последующего враще ния, то образующиеся белые слои неоднородного волокнистого строения отмечаются на образцах, испытанных в условиях по следовательного чередования статических нагружений и враще ний.
Появление белых слоев волокнистого строения объясняется характером режима испытания — чередованием нагружения и вращения. При первом цикле нагружения образовавшиеся бе лые слои ограничивают объем металла, сдвигаемый в момент приложения нагрузки; повторное приложение циклической на грузки после вращения образца вызывает новые сдвиги в микро объемах и, следовательно, приводит к появлению новых белых слоев. В результате таких чередований происходит образование волокнистых белых слоев.
Таким образом, образование белых слоев происходит при статических нагружениях и связано с высокими контактными напряжениями, возникающими при нагружении образца. Полу ченные результаты согласуются с данными работ [32] и др., в которых появление белых слоев также объясняется высокими контактными напряжениями и возникающими при этом локаль ными термическими процессами.
То обстоятельство, что образование белых слоев происходит именно при статических нагружениях, подтверждает сделанное ранее предположение, что остаточные деформации являются ло кальными очагами возникновения усталостных выкрашиваний
150
Mkjto в зонах деформаций происходят структурные изменения по верхностных слоев.
Исходя из изложенного и учитывая, что белые слои пред ставляют собой упрочненные участки, процесс образования вы крашиваний при вращении образца может быть объяснен сле дующим образом. В процессе вращения образца при контактиро вании конуса с шарами (напряжение 230 кгс/мм2) участки бе лых слоев, обладая значительно большей твердостью, чем серд-
Рис. 54. Трещина и отколы на пояске ко нуса по дуге белого слоя (Х 340).
цевина, продавливаются и, растрескиваясь, откалываются. По этому на пояске образцов, испытанных с предварительными ста тическими нагружениями и последующим вращением, в местах выкрашиваний наряду с измельчением и скоплением карбидов наблюдаются трещины и отколы (рис. 54) по дуге белого слоя.
Низкая долговечность образцов с твердостью HRC 56—58 объясняется тем, что в их относительно более мягкую сердцевину (по сравнению с образцами с твердостью HRC 60—62) легче продавливаются участки белых слоев. Этим, очевидно, и объясняется уменьшение грузоподъемности и срока службы под шипников, например, при снижении твердости ниже HRC 60.
На пояске образцов, испытанных без предварительных ста тических нагружений, в местах выкрашиваний отмечается толь ко скопление карбидов.
Проведенные испытания образцов на контактную выносли вость по режимам, воспроизводящим нагружение основной опо ры ротора в процессе его эксплуатации, показали, что долго вечность образцов зависит от числа циклов статических нагру жений, обусловливающих образование остаточных деформаций.
На основании полученных экспериментальных данных о дол говечности образцов (см. табл. 34) и зависимости между чис-
151
лом циклов статического нагружения и относительной дефор:
мацией (см. рис. |
52) построен |
график зависимости |
|
долговечно |
|||||||||||
ң |
|
|
|
|
сти |
образцов |
|
от |
величи- |
||||||
|
|
|
|
мы |
относительной |
оста |
|||||||||
|
|
|
|
|
точной |
|
|
деформации |
|||||||
|
|
|
|
|
(рис. 55,а). Из получен |
||||||||||
|
|
|
|
|
ной |
зависимости |
видно, |
||||||||
|
|
|
|
|
что с увеличением |
|
вели |
||||||||
|
|
|
|
|
чины |
относительной |
де |
||||||||
|
|
|
|
|
формации |
долговечность |
|||||||||
|
|
|
|
|
образцов |
снижается, |
осо |
||||||||
|
|
|
|
|
бенно у образцов с твер |
||||||||||
|
|
|
|
|
достью HRC 56—58. |
|
что |
||||||||
|
|
|
|
|
Исходя |
из |
того |
|
|||||||
|
|
|
|
|
долговечность |
образцов |
|||||||||
|
|
|
|
|
изменяется с ростом отно |
||||||||||
|
|
|
|
|
сительной |
остаточной |
де |
||||||||
|
|
|
|
|
формации, |
которая |
зави |
||||||||
|
|
|
|
|
сит от числа циклов ста |
||||||||||
|
|
|
|
|
тических |
нагружений, |
по |
||||||||
|
|
|
|
|
строен |
график |
зависи |
||||||||
|
|
|
|
|
мости влияния числа цик |
||||||||||
|
|
|
|
|
лов предварительных ста |
||||||||||
|
|
|
|
|
тических |
|
нагружений |
на |
|||||||
|
|
|
|
|
долговечность |
образца |
|||||||||
|
|
|
|
|
(рис. |
55,6). |
|
|
работо |
||||||
|
|
|
|
|
Коэффициент |
||||||||||
|
|
|
|
|
способности |
системы |
ко |
||||||||
|
|
|
|
|
нический |
|
образец — три |
||||||||
|
|
|
|
|
шара |
может |
быть найде |
||||||||
|
|
|
|
|
на из общей зависимости |
||||||||||
|
|
|
|
|
для |
|
подшипников |
|
ка |
||||||
|
|
|
|
|
чения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
C = A(nh)ü-*kKkakü, |
|
(33) |
||||||||
|
|
|
|
|
где |
А — нагрузка |
в |
кгс; |
|||||||
|
|
|
|
|
и — скорость |
вращения в |
|||||||||
|
|
|
|
|
об/мин; |
|
h —долговеч |
||||||||
|
|
|
|
|
ность в ч; kK— кинемати |
||||||||||
Рис. 55. Графики зависимости долговечно |
ческий коэффициент, учи |
||||||||||||||
сти образцов |
от |
величины остаточной |
тывающий |
влияние |
вра |
||||||||||
деформации |
(а) |
и от числа циклов |
пред |
||||||||||||
щения |
внутреннего |
|
или' |
||||||||||||
варительных |
статических нагружений |
(б). |
|
||||||||||||
I — HRC 60—62:' 2 — HRC 56—58. |
|
наружного |
кольца |
под |
|||||||||||
|
|
|
|
|
шипника |
|
на |
|
его долго |
||||||
|
|
|
|
|
вечность; |
|
при |
вращении |
внутреннего кольца (что соответствует рассматриваемому слу чаю) Ак=1; ко —динамический коэффициент (для рассматри
152
ваемого случая £ст = 1); /е0—-коэффициент приведения нагрузок, действующих при различных режимах, к режиму, принятому за
расчетный (для рассматриваемого случая /е0=1). |
образцов |
||
Согласно результатам |
испытания, долговечность |
||
с твердостью HRC 60—62, |
испытанных |
без предварительных |
|
статических нагружений, составила 9,5 ч |
(см. табл. 34) |
и коэф |
фициент работоспособности при этом, вычисленный по формуле (32), С= 855. Исходя из того что с увеличением числа циклов предварительных статических нагружений долговечность образ цов уменьшается (см. рис. 55, б), определим коэффициенты ра ботоспособности по значениям долговечности, полученным после 300, 500, 700 и 900 циклов нагружения. Тогда коэффициенты
работоспособности будут: при |
N =300 (относительная остаточ |
||
ная деформация 1,59) |
С= 695; |
при |
А7=500 (1,95) С= 645; при |
Л' = 700 (2,05) С= 625; |
при іѴ=900 |
(2,12) С= 600. |
В расчетах изменение коэффициента работоспособности в за висимости от числа циклов статических нагружений может быть учтено введением соответствующего коэффициента числа цик лов £ц.
Коэффициент числа циклов представляет собой отношение коэффициента работоспособности при отсутствии статических нагружений к коэффициенту работоспособности при заданном числе циклов статических нагружений:
Для рассматриваемого случая значения коэффициента чис ла циклов находилось в пределах 1,23—1,43.
Таким образом, коэффициент работоспособности зависит от числа циклов статических нагружений. Следовательно, при расчете опор роторов в формулу коэффициента работоспособ ности должен быть введен коэффициент числа циклов, учиты вающий влияние статических нагружений основной опоры в процессе бурения:
C = A(nh)°- 3kKk0kQku. |
(34) |
Проведенные расчеты долговечности опоры без учета коэф фициента числа циклов и данные фактической долговечности для диапазона нагрузок 150—200 тс показали, что долговеч ность опоры по расчетным данным примерно в 1,5 раза больше фактической. При учете коэффициента числа циклов расхожде ние в значениях расчетной и фактической долговечности незна чительное.
бС. Г. Бабаев
ПУТИ РЕШЕНИЯ ПРОБЛЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ НАДЕЖНОСТИ БУРОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ
возможности ПОВЫШЕНИЯ НАДЕЖНОСТИ
БУРОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Проблема повышения надежности оборудования охватывает большой круг вопросов теоретического, практического и органи зационного характера. Решение этой проблемы требует проведе ния значительных разработок в области научных исследований, проектирования, технологии производства и эксплуатации.
Недостаточная надежность бурового оборудования приводит к увеличению эксплуатационных расходов и времени простоя. Кроме того, при недостаточной надежности внезапные отказы узлов и деталей вследствие нарушений установленной техноло гии бурения могут привести к тяжелым авариям, затраты на ликвидацию которых весьма велики.
Достижения современной науки и производства позволяют спроектировать и изготовить оборудование достаточно высокой надежности. Однако повышение надежности связано с усложне нием оборудования, увеличением его веса, габаритных размеров и стоимости. Поэтому необходимо установить некоторую опти мальную надежность.
Оптимальная надежность устанавливается исходя из крите рия минимальной стоимости проектирования, изготовления и эк сплуатации оборудования. Проектирование и изготовление высо конадежного оборудования требуют дополнительных средств. Однако с увеличением надежности уменьшаются число отказов, время вынужденного простоя, необходимое количество запасных частей, что позволяет снизить эксплуатационные расходы.
Таким образом, с увеличением надежности оборудования ра стет стоимость проектирования и изготовления, но уменьшается стоимость эксплуатации. При этом существует некоторое (опти мальное) значение надежности, при котором суммарная стои
154
мость проектирования, изготовления и эксплуатации мини
мальна.
Требования повышения безотказности оборудования, связан ные с обеспечением установленной оптимальной надежности, на столько высоки, что удовлетворить этим требованиям, не прибе гая к специальным мерам по повышению надежности, часто не представляется возможным.
Мероприятия по повышению надежности могут быть осуще ствлены на трех этапах: при проектировании, при производстве и в условиях эксплуатации. Все методы повышения надежности оборудования принципиально могут быть сведены к следующим основным [57]: резервирование; уменьшение интенсивности от казов оборудования; сокращение времени непрерывной работы; уменьшение среднего времени восстановления.
Р е з е р в и р о в а н и е наиболее целесообразно применять для повышения надежности оборудования, предназначенного для не прерывной работы в течение короткого времени. Использование резервирования для повышения надежности оборудования, пред назначенного для длительной работы, часто требует высокой кратности резервирования или применения специальных спосо бов [57].
Повышение надежности оборудования путем его резервиро вания приводит к ухудшению таких характеристик, как вес, га баритные размеры, стоимость, усложнение условий эксплуата ции (увеличение частоты проверок, необходимого количества запасных детален и узлов и т. п.). Перечисленное несколько ограничивает использование этого метода при конструировании бурового оборудования.
У м е н ь ш е н и е и нте н с и в н о с т и о т к а з о в связано с осуществлением комплекса мероприятий по повышению каче ства и долговечности оборудования. Наряду с этим важное зна чение имеют упрощение кинематической схемы оборудования, использование наиболее надежных деталей, стандартизация и унификация деталей и узлов, а также профилактические меро приятия в условиях эксплуатации, направленные на преду преждение отказов.
Все основное буровое оборудование является восстанавли ваемым и требует проведения периодического технического об служивания во время эксплуатации: внепланового или планового (профилактическое обслуживание).
Внеплановое обслуживание предусматривает восстановление функций оборудования после возникновения отказов путем за мен. ремонтов или подрегулировок отказавших узлов и деталей.
Профилактическое обслуживание оборудования время от времени предусматривает замену деталей, еще исправных, но с определенной степенью износа. Наряду с повышением безотказ ности работы оборудования профилактическое обслуживание целесообразно проводить и в тех случаях, когда устранение по
6 * |
155 |
следствий отказов или неисправностей обходится дороже, чем замена еще исправных деталей, проработавших определенное время. При этом важным вопросом является выбор стратегии и периодичности профилактического обслуживания.
С о к р а щ е н и е в р е м е н и н е п р е р ы в н о й р а б о т ы
оборудования фактически не является методом повышения его надежности. Однако, уменьшая суммарное время работы обору дования, можно тем самым увеличить время его существования в исправном состоянии. Следовдтельно, этот путь позволяет ра зумно использовать надежность оборудования.
Если применяется экспоненциальный закон надежности, то время t и интенсивность отказов X в выражении вероятности безотказной работы входят в показатель степени при е в виде произведения. Это означает, что сокращение времени непрерыв ной работы оборудования эквивалентно уменьшению в то же число раз интенсивности его отказов.
В связи с этим важным для бурового оборудования является изыскание путей увеличения механической и рейсовой скоростей бурения, а также уменьшения числа спуско-подъемных опера
ций (числа |
отработанных долот) |
за период бурения скважины. |
|
В р е м я |
в о с с т а н о в л е н и я |
не влияет |
на основные коли |
чественные |
характеристики надежности, ,но |
оказывает сущест |
венное влияние на коэффициент готовности и коэффициент вы нужденного простоя. Уменьшая время восстановления, можно увеличить готовность оборудования к действию в любой момент времени, уменьшить простои и тем самым повысить эффектив ность его действия.
Уменьшить время, необходимое для ремонта оборудования, можно главным образом за счет рационального его конструиро вания и использования передовых методов эксплуатации.
Оценить эффективность того или иного метода повышения надежности можно на основании сравнения количественных ха рактеристик надежности.
Вероятность безотказной работы оборудования, интенсив ность отказов которого уменьшена в k раз, при Xo=const будет
где Хо — интенсивность отказов оборудования до ее понижения. Выигрыш надежности по вероятности отказов в этом случае
будет определяться выражением
G0 (0 =
1 — е-V
Из выражения для GQ (t) видно, что при X<jf-»-0 выигрыш на дежности по вероятности отказов равен \/k. С ростом Хоt он
156
убывает и в области больших kot стремится к единице. Выигрыш надежности по среднему времени безотказной работы, как это видно из приведенного выражения, растет пропорционально коэффициенту k.
Основы теории повышения надежности с использованием пе речисленных методов в достаточной степени разработаны при менительно к элементам и системам автоматики [22, 64]. Од нако эти разработки в основном проведены с учетом лишь эк споненциального закона распределения времени безотказной ра боты элементов и систем. Кроме того, требуется рассмотреть отдельные вопросы с учетом специфических условий эксплуата ции бурового оборудования.
Поскольку буровое оборудование работает многократно пе риодически — циклами, а его детали и узлы подвержены преи мущественно износу (влияние которого выражается в возраста нии интенсивности отказов во времени), то одним из эффектив ных способов повышения надежности оборудования является профилактическое обслуживание. Целесообразно проводить про филактическое обслуживание буровых лебедок, роторов и верт люгов. Как было показано выше, детали перечисленного обору дования выходят из строя преимущественно вследствие износа; внезапные отказы наблюдаются в редких случаях.
В то же время для буровых насосов характерны преиму щественно внезапные отказы. Время безотказной работы буро вых насосов подчиняется экспоненциальному закону распреде ления, а как известно, при экспоненциальном распределении профилактическое обслуживание неэффективно.
Повышения надежности буровых насосов можно достигнуть путем значительного увеличения срока службы деталей гидрав-
.лической части, что позволит снизить интенсивность их отказов. Кроме того, в насосной группе буровых установок применимо резервирование.
Таким образом, если надежность бурового оборудования оце нивать вероятностью безотказной работы, то задачу повышения надежности можно сформулировать следующим образом: тре буется применить такие методы повышения надежности, чтобы вероятность безотказной работы была не ниже требуемой (оп тимальной), а ее стоимость (вес, или габариты) минимальной.
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ВЫБОРА НАИВЫГОДНЕЙШЕЙ ПЕРИОДИЧНОСТИ ПРОФИЛАКТИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ
Критерием эффективности использования оборудования при введении профилактического обслуживания могут служить от носительные эксплуатационные потери в течение заданного ко нечного интервала времени, зависящие от доли времени простоя оборудования при профилактическом и внеплановом обслужива-
157
mm за этот же период времени. На практике в большинстве случаев имеется возможность так выбрать периодичность прове дения профилактического обслуживания, чтобы относительные эксплуатационные потери были бы минимальными.
Вопросам профилактического обслуживания сложных систем и отдельных изделий посвящены работы [9, 51, 58] и др. В этих работах даются некоторые рекомендации в основном общего ха рактера по выбору периода между двумя очередными профилак тическими обслуживаниями. Однако применить полученные ре зультаты для решения конкретных задач не представляется воз можным, так как нет разработок по выбору оптимальной перио дичности профилактического обслуживания для известных за конов распределения времени безотказной работы оборудования.
В общем виде задачу определения оптимальной периодично сти профилактического обслуживания можно сформулировать следующим образом.
Для нерезервируемого восстанавливаемого изделия с задан ным законом распределения времени безотказной работы F(t) = = P { t^ t} так выбрать период проведения профилактического обслуживания t0, чтобы в установившемся режиме работы при заданных средних значениях времени проведения внепланового (аварийного) обслуживания Та и времени проведения профи лактического обслуживания Тп относительные эксплуатационные потери были бы минимальными.
Если Ср — стоимость продукции (в руб.), произведенной из делием, а Сп— убытки (в руб.) в результате простоя изделия из-за его ненадежности, то для нахождения і0 необходимо ми нимизировать величину Сп/Ср.
Пусть с' — удельная стоимость произведенной изделием про дукции (в руб./ч). Тогда относительные эксплуатационные по терн можно представить в виде
с'М [Ѵ\ |
_ |
М\Щ |
(35) |
|
с'М ]№] |
~ |
М [1Р] ’ |
||
|
||||
где М[Ѵ] и M[W\ — математические |
ожидания соответственно |
длительности периода вынужденного простоя и длительности пе риода безотказной работы.
Выбор оптимального периода профилактического обслужива ния рассмотрим для двух заданных систем его проведения, так называемых стратегий проведения профилактического обслужи
вания. |
с т р а т е г и я |
заключается |
в |
проведении |
профи |
П е р в а я |
|||||
лактического |
обслуживания |
через время |
^0i; |
при этом |
на само |
обслуживание затрачивается случайное время р. Если изделие отказывает в случайный момент времени £(£<?ot), то произво дится аварийный ремонт изделия, который заканчивается за случайное время ц. Следующее профилактическое обслуживание производится через время f0i, если за это время изделие не отка
158
зывает, и через время £, если оно откажет, и т. д. Временная диаграмма для первой стратегии проведения профилактики при ведена на рис. 56, а.
В т о р а я с т р а т е г и я предусматривает проведение профи лактического обслуживания через фиксированное время t02 не зависимо от количества наблюдавшихся отказов изделия за пе риод (02 - По истечении времени toz производится профилактиче ское обслуживание случайной длительностью тр Аварийные от казы, возникающие за период между очередными профилактнче-
V7' |
777Л |
ѵтА |
777"' |
т |
Ѵ//Л__ _ |
|
|
77 А__ |
|||||
toi п , 1 м |
?0І п .toi \г/ |
С м |
С м t0, |
1) |
t |
-------- |
|
|
|
|
|
|
,См См |
|
|
|
|
|
777 |
' V /7 |
W7 |
|
|
|
7 7 7 7 , |
|
|
77? |
|
|||
toz |
JL~ |
|
toz |
. JL |
toz |
|
toz |
t |
|
|
|
||||||
|
Рис. |
56. Временные диаграммы. |
|
|
||||
о — для перво» |
стратег»» |
профилактики: б — для второй стратегии |
|
|||||
профилактики; |
/оі и |
/ 0 2 — периоды |
профилактического обслужива |
|
||||
ния соответственно при первой и второй стратегии: |
Е*— случайное |
|
||||||
время безотказной работы: л — случайная длительность проведения |
|
|||||||
планируемого |
профилактического |
обслуживания: |
и — случайное |
|
||||
время, необходимое |
для |
проведения аварийного |
ремонта. |
|
скими обслуживаниями через случайное время £(£<Дог), устра няются за случайное время р. Пусть аварийные ремонты не из меняют общей интенсивности отказов изделия. Профилактиче ское же обслуживание предусматривает полную замену быстро изнашивающихся деталей, т. е. изделие полностью обновляется.
Таким образом, если при первой стратегии профилактиче ское обслуживание и аварийные ремонты полностью обновляют изделие, то при второй стратегии изделие обновляется только при профилактическом обслуживании. Временная диаграмма для второй стратегии проведения профилактического обслужива ния представлена на рис. 56, б.
Пусть £ и [г — независимые и одинаково распределенные величины [ F ( t ) = P { ^ t } и А(т) = Р { р ^ т } ].
Для первой стратегии длительность периода безотказной ра
боты изделия будет |
|
|
|
|
|
|
у/ |
_. ( |
> если |
£ |
^01 |
|
|
1 |
{ £, если С< toi, |
|
||||
а длительность периода вынужденного простоя |
|
|||||
у |
= I Ѣ если |
£ > |
*01 |
(37) |
||
1 |
( р, |
если |
£ < |
/01. |
||
|
159