книги из ГПНТБ / Разумовский М.А. Борьба с шумом на тракторах
.pdfггсредняя ширина импульса, а его спектральная плот ность амплитуд при низких частотах SF(0) —2F0tm. Фор мы импульсов а, б, и в.более характерны для механиче ских возмущений (посадка клапанов, соударения зубьев шестерен и т. п.), а г — для газодинамических.
. Спектральная плотность амплитуд у одиночного им пульса определяется согласно интегралу Фурье (21) и представляет собой сплошной спектр. У периодически
Об |
а |
|
в |
|
О--------------------------- |
|
|
-------------— |
---------- |
-10-----------—|- |
-j-j— |
------------------- ------- |
И |
|
- 2 0 --------- |
|-і-------------- |
І4 - |
-------- j-J---------------- -- |
! |
- 3 0 ------- |
1---------------------- |
------------ |
1---------------------- |
|
|
-MI HI 111 И Mil |
- ^U-Ll-Ul 111 11- |
Рис. 41. Акустический отклик па ударные возмущения:
а—блока цилиндров дви гателя; б —поддона картера; в —корпуса трансмиссии; г—крышки задн его моста
следующих импульсов (с периодом Т), как это имеет место в действительных процессах при установившихся режимах работы, спектр является дискретным:
S F ( ( o ) = — I — j* F(t)e~i<£,tdt. |
(29) |
т
■
Из анализа спектров импульсов следует, что при продолжительности импульса tm, стремящейся к нулю, ширина спектра неограниченно возрастает и, наоборот, при увеличении продолжительности импульса спектр ограничен, т. е. сужается. I Іоэтому с целью уменьшения
шума более плавные процессы возмущения являются предпочтительными.
Воздействовать на акустические излучения источни ков при фрикционном возмущении можно путем умень шения относительных скоростей, сил трения и их неодно родности.
Акустическая активность конструкции источника, под вергающейся воздействию со стороны возмущающих сил, зависит от многих ее параметров: спектра резонанс ных частот, размеров активных (излучающих) поверх ностей, массы и свойства материала конструкции рас сеивать и поглощать энергию колебаний, способа и места установки источника, места приложения возмущающих сил. К основным принципам уменьшения шума за счет влияния на акустическую активность конструкции можно отнести:
отстройку собственных (резонансных) частот колеба ний, присущих конструкции, т. е. смещение диапазона частот наиболее активной реакции конструкции с учетом характера спектра возмущающих сил;
увеличение поглощающих свойств конструкции вве дением дополнительного демпфирования;
уменьшение активных поверхностей конструкции; увеличение массы.
Несмотря на то что более массивные источники при тех же. возмущениях излучают менее интенсивный, шум (например, двигатели), увеличение массы для уменьше ния'шума не может быть признано рациональным. Выбор метода здесь, так же как и в других случаях, должен производиться из условия конкретных задач и имеющих ся возможностей с учетом прочих требований, предъяв ляемых к конструкции.
Принципы уменьшения шумов в каналах распростра нения. При распространении по каналам спектр акусти ческого сигнала претерпевает изменения, определяемые произведением передаточных функций участков канала (28). Изменение передаточных функций канала и его от дельных участков является одним из эффективных путей борьбы с шумами на тракторах.
Звуковая энергия на входе в канал равна сумме энергий отраженного звука 1% звука, поглощенного в ка нале, / з и звука, прошедшего через него, /4 , т. е.
h - h Jr h Jr U-
6. Зак. 735 |
81 |
Разделив обе части равенства на І\, получим
или
ß + a + Jfe = l, |
(30) |
где ß, а и k — соответственно коэффициенты отражения, поглощения и передачи энергии каналом.
Коэффицент отражения звука по давлению или по ко лебательной скорости при переходе из одного участка общего канала в другой
где 2 і= ріСі и г2=р2С2 — удельные акустические сопро тивления участков канала. Нетрудно видеть, что величи на отражения звука при переходе из одного участка канала в другой зависит от абсолютной величины отно шения (перепада) акустических сопротивлений этих уча стков канала.
Из выражения (30) следует, что коэффициент пере дачи звуковой энергии каналом тем меньше, чем больше коэффициенты отражения и поглощения. Иначе говоря, коэффициент передачи для каждого участка канала на ходится в прямой зависимости от его полного акустиче ского импеданса или механического, если рассматрива
ется процесс распространения звуковых |
вибраций. |
Полный импеданс Z в обоих случаях является комплекс |
|
ной величиной |
|
Z = Zx + jZy, |
(32) |
где Zx и Zy — соответственно активная и реактивная со ставляющие полного импеданса.
Активная составляющая полного импеданса характе ризует диссипацию энергии, или звуко- и вибропоглоще ние в канале (ЗП и ЛЯ), а реактивная — отражение энергии, или звуко- и виброизоляцию, обеспечиваемую
каналом (ЗИ и ВИ). Величина j = ) f —1 является операто ром поворота фазы.
82
Борьба с шумом на тракторах
Звукопоглощение
Рис. 42. Методы борьбы с шумом на тракторах
Таким образом, уменьшение шума может быть достиг нуто путем изменения акустического импеданса интере суемого канала, например, за счет выполнения в нем от дельных участков, обеспечивающих большой перепад акустических сопротивлений и соответственно увеличе ние коэффициента отражения. Примерами таких участ ков (элементов) в каналах распространения шума на тракторах могут служить звукоизолирующие кожухи и экраны, ограждения кабины, виброизолирующие аморти заторы, прокладки и т. п. Для снижения шума не менее существенными являются увеличение акустического импеданса канала и уменьшение коэффициента передачи путем отстройки резонансных (собственных) частот из диапазона, в котором расположены интенсивные частот ные составляющие шума источников, а также путем введения в канал дополнительных активных поглотите лей звуковой энергии.
! Одним из участков канала распространения шума обычно является воздушная среда. Например, канал распространения шума выпуска на рабочее место можно представить состоящим из следующих участков: воздух — ограждения кабины — воздух. Воздушная среда как канал распространения шума характеризуется ослабле нием звуковой энергии с увеличением его протяженности. При этом необходимо учитывать, что закон ослабления энергии при увеличении расстояния от источника для сферических, плоских и других видов звуковых волн не одинаков [54].
На рис. 42 представлена схема возможных методов уменьшения внешнего шума трактора и шума на рабо чем месте, вытекающих из предыдущего анализа. Выбор методов, подбор средств и разработка последовательно сти мероприятий должны производиться на основе клас сификационных рядов источников, составленных по результатам экспериментальных исследований или рас четов, устраняя в первую очередь главные причины по вышенного шума. Стремясь достигнуть желаемых харак теристик внешнего и внутреннего шума на тракторе путем согласованного корректирования характеристик источников и каналов распространения, необходимо учи тывать весь комплекс требований и специфические осо бенности конструкции как отдельных источников и кана лов, так и трактора в целом.
84
8. Основы инженерных акустических расчетов тракторов
В практике борьбы с шумом на тракторах как при доводке опытных конструкций, форсировании и модерни зации выпускаемых тракторов, так и в стадии проектиро вания новых моделей часто возникает необходимость аналитического определения акустических характеристик звукового поля — внешнего шума и шума на рабочем месте. В задачи расчетов входит определение требуемых величин уменьшения шума источников, характеристик заглушения шума в каналах распространения и их оптимального сочетания с целью получения заданных уровней внешнего шума трактора и шума на рабочем месте. По результатам расчетов производится предвари тельный выбор методов и средств влияния на характери стики источников и каналов, которые затем проверяются и уточняются экспериментальным путем в процессе за водских испытаний.
При доводке и модернизации существующих тракто ров могут быть выполнены более строгие акустические расчеты, так как исходные характеристики источников, включая направленность излучений и классификацион ные ряды, обычно известны или с достаточной точностью определяются экспериментальным путем. При выполне нии же расчетов в стадии проектирования эти характери стики также нужно рассчитывать. В таких случаях из-за множества факторов, влияющих на процессы излучения и распространения шума источников, которые в полной мере учесть не всегда возможно, приходится принимать ряд допущений. В результате расчеты получаются более приближенными.
В стадии проектирования для приближенных инже нерных расчетов звукового поля трактора и шума на ра бочем месте, создаваемого главными источниками (см. рис. 2), чаще всего приходится принимать следующие допущения:
все главные источники шума на тракторе являются некогерентными и ненаправленными излучателями нуле вого порядка, т. е. источниками центрально-симметрично го звукового поля;
у сложных источников шума механического проис хождения (двигатели, трансмиссии) излучателем явля
85
ется условная пульсирующая сфера, центр которой рас положен в центре тяжести источника;
направленность звукового поля излучений трактора создается только в результате рассредоточения источни ков и наличия экранов;
источники излучают только сферические или полусфе рические звуковые волны.
Допущение о некогерентности источников часто на рушается для низкочастотных излучений таких источни ков, как процессы впуска и выпуска. В целом же эти упрощения дают возможность в ряде случае выполнять ориентировочные расчеты с достаточной для практиче ских целей точностью.
Рассмотрим вначале методы расчета характеристик внешнего шума и шума на рабочем месте при условии, что исходные характеристики шума источников — звуко вая мощность и направленность излучений заданы.
Расчет характеристик внешнего шума трактора. Уров ни звукового давления в каждой точке звукового поля трактора от разных источников складываются по закону
энергетического суммирования: |
|
Lx = 101g ( 2 l ° 0,1V) дб’ |
(33) |
i=t |
|
где Ls — суммарный уровень звукового давления в точке звукового поля трактора, дб; Li — уровень звукового дав ления, создаваемый в данной точке поля t-м источником, дб; п—число источников.
Уровень Li может быть рассчитан по известному уровню звуковой мощности источника (14) и направлен ности излучения (17)
при излучении по сфере |
|
Li = Lp. — ^20 lg — + 10 lg4jT — /7Яj дб; |
(34) |
при излучении по полусфере |
|
Lj = Lp. — j^20 lg —— b 10 lg2л — ПН^ дб, |
(35) |
где Lp. — уровень звуковой мощности і-го источника, дб; г — расстояние от центра измерительной поверхности
86
источника до данной точки поля, м; г0— опорный ради
ус, м; ПН — показатель направленности в |
данном |
на |
правлении, дб. Определив по формулам |
(34) или |
(35) |
уровни звукового давления в интересуемой точке поля от каждого источника и выполнив суммирование по формуле (33), получим искомый суммарный уровень звукового давления L2. Расчет справедлив как для общих уровней шума, так и уровней звукового давления в полосах спект ра, например пооктавных уровней. В последнем случае
Рис. 43. К определению уменьшения уровнен звукового давления за экраном
звуковая мощность источника должна быть задана так же пооктавными уровнями.
Таким путем может быть рассчитан суммарный уро вень в точке оценки внешнего шума трактора, суммарные уровни прямого звука перед ограждениями кабины, а также уровни звукового давления в точках, расположен ных на полусфере над трактором, и по формулам (15) и (17) произведены расчеты уровней звуковой мощности трактора и показателей направленности его излучений. В тех случаях, когда на пути распространения шума от источников до интересуемой точки поля имеются препят ствия (экраны), необходимо учесть создаваемое ими ослабление звука в области тени. Величина ослабления А дб может быть ориентировочно определена по графику, приведенному на рис. 43. Значение К при этом подсчиты вается по формуле і[18]:
К = 0,05 |
№ І І М |
(36) |
|
1 + H I M |
|||
|
’ |
где / — частота звука, Гц; h — высота экрана, м; b — ширина экрана, м\ 1\ — расстояние от экрана до интере
87
суемой точки поля, м; k — расстояние от источника до |
|
экрана, м. |
|
Высота и ширина сложного экрана для |
приближен |
ных расчетов определяется по минимальным |
размерам |
проекции препятствия на плоскость, перпендикулярную |
прямой, соединяющей центр измерительной поверхности источника с интересуемой точкой поля.
Предельный |
уровень звуковой |
мощности |
главных |
||
источников шума без учета |
направленности |
излучений |
|||
рассчитывается |
из условия |
обеспечения |
требуемого |
||
уровня внешнего шума в заданной точке |
|
звукового |
|||
поля трактора |
|
|
|
|
|
[LP .] = [L] + |
20 lg г — 10 lgS0 + |
A — 10 lg n |
до, (37) |
где [L] — допустимый уровень внешнего шума, дб; So — площадь измерительной поверхности, м2, при г0=1л<; п — количество источников, 'создающих внешний шум, превышающий по уровню или соизмеримый с допусти мым.
Если шум источника (пооктавные уровни) в точке оценки более чем на 6 дб ниже допустимого, он в расчет не принимается, т. е. п уменьшается на число таких ис точников.
От значений предельных уровней звуковой мощности источника легко перейти к значениям предельных уровней звукового давления в характерных точках поля источни ка, рассчитать величину необходимого заглушения шума.
Расчет характеристик шума на рабочем месте. Для тракторов без кабин расчет шума на рабочем месте ни чем не отличается от рассмотренного выше расчета внешнего шума. При наличии кабины шум на рабочем месте во многом зависит от ее акустических характери
стик. В этом случае интенсивность звука |
на рабочем |
месте может быть представлена как сумма |
|
Л; = Лі + Л»+ Л» |
(33) |
где /п — интенсивность звука, прошедшего через ограж дения кабины; / в — интенсивность звука, излучаемого в результате вибраций, передаваемых ограждениям каби ны от источников (вторичный шум); /р — интенсивность рассеянного в кабине звука в результате многократных отражений от внутренних поверхностей.
88
Таким образом, шум в кабине зависит от интенсив ности шума источников и звукоизолирующих свойств ограждений (Іп), виброизоляции кабины от источников (Iв) и величины поглощения звука при отражении от внутренних поверхностей (Іѵ). При расчете уровней шу ма в кабине будем считать / в = 0, т. е. кабина полностью виброизолирована.
Звуковая энергия, про ходящая через огражде ния кабины (рис. 44), рав на ZliSiTi, где и — интен сивность звука, падающе го на і-е ограждение (уча сток) , Si—его площадь, а ті — звукопроводность. При установившемся ди-
Рис. 44. Схема к расчету шума в кабине трактора
намическом режиме она равна энергии, поглощаемой в кабине: /каср52, где /к — интенсивность звука в кабине, а ctep и 5S — соответственно средний коэффициент погло щения внутренних поверхностей и их общая площадь, т. е.
= /каср^2 •
На основании этого равенства после соответствующих преобразований запишем выражение для расчета уровня звукового давления на рабочем месте
2 s , i o - ° ,,(tzr * ” |
дб, |
|
LK= 10 lg --------- -------------- |
(39) |
|
^ср^2 |
|
|
где LK— уровень звукового давления в |
кабине; |
— |
суммарный уровень звукового давления, падающего на і-е ограждение; Ri — звукоизолирующая способность і-го ограждения.
89