![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Кузнецов И.Е. Защита атмосферного воздуха от загрязнения
.pdfно при температурах 900—1100° С и что для нагрева газа до таких температур можно использовать обычное энерге тическое сырье, например, природный газ. На этой основе разработан комбинированный метод санитарной очистки
газа от окислов |
азота, суть которого состоит в следующем: |
в первой стадии |
происходит нагрев газа в реакторе до тем |
пературы 900—1000° С за счет сжигания природного топ лива. Здесь происходит разложение основного количества окислов азота и связывание кислорода. Во второй стадии остатки окислов азота полностью восстанавливаются под
? 7 ¥ Т Т
Воздух |
СНн Нитрозный |
|
'газ |
Рис. 12. Схема двухступенчатой экспериментальной установки для изучения процесса термического разложения окислов азота в присут ствии газообразных и твердых восстановителей: /, 2, 3, 4, 5—рота метры; 6—реактор (1 ступени); 7—реактор (II ступени); 8—штуцер для загрузки кокса; 9—термопары; 10—колбы для анализа; 11—пере ключатель; 12—милливольтметр; 13—теплообменник; 14—форсунка.
действием твердого восстановителя — кокса. Метод преду сматривает утилизацию тепла, что повышает его техникоэкономические показатели.
Схема и общий вид установки для термического |
разло |
|||||||
жения |
окислов азота показаны |
на рис. 12. Реактор состоит |
||||||
из двух зон: в первой |
(горизонтальной) |
зоне 6 происходит |
||||||
нагрев |
газовой |
смеси |
путем |
сжигания |
природного |
газа. |
||
Вторая |
зона 7 |
(вертикальная) |
заполнена коксом. Реактор |
|||||
имеет |
форсунку |
14 для сжигания природного |
газа |
и шту |
||||
цера для подачи воздуха и нитрозного газа. Установка |
обо |
|||||||
рудована ротаметрами |
1 -г- 5 для измерения |
расходов |
га |
|||||
зовых |
потоков |
и термопарами |
9 с прибором |
11 и 12 для |
||||
измерения температур |
в различных точках реактора. В схе |
|||||||
ме предусмотрен штуцер для загрузки |
кокса |
8, теплооб |
менник 13 и точки отбора проб газа.на анализ 10.
В результате проведенных исследований установлен оп тимальный технологический процесс термического разложе ния окислов азота: объемная скорость процесса, расход го рючего газа, температура, расход кокса.
Исследования проводились |
при следующих условиях: |
|
расход воздуха |
— 2,22 |
м3/нас; |
расход природного газа |
— 0,082 —»— |
|
расход окислов азота |
— 0,04 |
—»— |
расход кокса |
— 0,25 кг/кг NO |
В таблице 3 приведены результаты исследований по тер мическому разложению азота в первой и второй зоне реак тора.
Количес-гво газовой ісмеси,
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 3 |
|
Результаты |
исследований по |
двухступенчатому |
|||
|
термическому |
разложению |
окислов азота |
|||
га' |
Содержание |
окислов |
Степень |
разложения, % |
||
О. |
азота, об/% |
|
||||
>-» |
|
|
|
|||
t- |
|
|
|
|
|
|
СЗ |
|
после |
после |
после |
после |
|
tu |
|
|||||
О. |
на входе |
|
|
|
|
II ступ. Общая |
с |
I ступ. |
II ступ. |
I ступ. |
2,35 |
1000 |
2,0 |
0,300 |
0,01 |
85,5 |
97,0 |
99,6 |
2,35 |
1000 |
2,1 |
0,305 |
0,01 |
85,5 |
97,3 |
99,5 |
2,35 |
1000 |
2,1 |
0,290 |
0,02 |
86,0 |
93,0 |
99,2 |
2,35 |
1000 |
2,05 |
6,295 |
0,01 |
85,6 |
96,7 |
99,5 |
2,35 |
1000 |
2,1 |
0,290 |
0,01 |
86,2 |
97,0 |
99,5 |
2,35 |
1000 |
2,2 |
0,290 |
0,01 |
86,8 |
97,0 |
98,5 |
2,35 |
1000 |
2,2 |
0,250 |
0,01 |
88,7 |
96,0 |
99,5 |
2,35 |
1000 |
2,18 |
0,250 |
0,01 |
88,5 |
96,5 |
99,5 |
Приведенные данные показывают, что при двухступенчатой схеме очистки степень термического разложения окислов азота достигает 99,5%, а остаточное содержание N0 в га зе — 0,01%. Это позволяет применить предложенный метод очистки для систем с большим объемом выбрасываемых газов (до 60 тыс. м3/час газа).
|
|
Разложение окислов азота в электрическом |
|||
|
|
реакторе в присутствии |
твердых |
восстано |
|
|
|
вителей |
|
|
|
|
|
В ряде случаев в атмосферу |
периодически |
||
выбрасывается |
небольшое количество |
концентрированных |
|||
окислов |
азота |
(опорожнение емкостей, продувка |
аппаратов |
||
и т. д.). |
В этих случаях для очистки |
газов |
экономически |
выгодно строить компактные очистные сооружения, не име ющие газового и теплорекуперационного хозяйства. Нагрев газа при этом целесообразно осуществлять с помощью джоулева тепла в электрических реакторах. Схема 4-сек- ционного электрического реактора разработанной нами кон струкции . показана на рис. 13. Реактор выполнен в виде квадратного металлического кожуха 2, футерованного из нутри огнеупорным кирпичом 9. Внутри кожуха установле ны 4 цилиндрические секции 8, оканчивающиеся в верхней части бункерами 5, цилиндры соединены с перегородкой 1 и имеют свободный выход в нижнюю часть аппарата. Внут ри каждый цилиндр имеет решетку, служащую для удер жания кокса. Снаружи на цилиндры намотана электриче ская спираль 4, подключаемая к клеммам И. Аппарат снаб жен штуцерами для подвода 12 и отвода газа 7, а также для подачи в аппарат кокса 6 и отвода золы 10. Для удоб ства монтажа и обслуживания в аппарате предусмотрены лазы 3. Газ через штуцер 12 подается в нижнюю часть ап парата, здесь он распределяется по четырем секциям и движется внутри них, проходя слой раскаленного кокса. Нагрев кокса осуществляется через стенку секции. При сгорании кокса образуется зола, которая, просыпавшись че
рез |
решетку, удаляется из аппарата |
через нижний |
шту |
|
цер |
10. |
Очищенный газ отводится |
из аппарата" |
через |
штуцер |
7. |
|
|
Наши исследования по разложению окислов азота осу ществлялись на аппарате, состоящем из одной секции (рис. 14). Окислы азота получали путем испарения жидкой N2O4 в термостате 1, которые затем смешивали до нужного
соотношения с азотом в смеси
теле |
6 |
и |
направляли |
в |
реак |
|||
тор |
4. |
Расход |
N 0 2 и N 2 |
конт |
||||
ролировался с |
помощью |
рота |
||||||
метров |
5 и |
7. |
Нитрозный газ |
|||||
поступал |
в |
кольцевое |
|
прост |
||||
ранство |
реактора, |
нагревался |
||||||
до 800—900° С и далее |
снизу |
|||||||
поступал |
во внутреннюю |
труб |
||||||
ку, заполненную |
раскаленным |
|||||||
коксом. |
Нагрев |
кокса |
произ |
|||||
водился |
с |
помощью |
электри |
|||||
ческой |
спирали |
и автотранс |
форматора 2. Анализ газа на входе и на выходе из реактора осуществлялся с помощью эвакуируемых колб 3. Ре зультаты исследований изоб ражены на рис. 15. Из графи
ков |
|
следует, |
что |
разложение |
||||
5% |
окислов |
азота |
на поверх |
|||||
ности |
кокса |
с заметной |
|
ско |
||||
ростью |
начинается |
при |
|
t = |
||||
= 600° С |
(<х=30%) |
и |
нара |
|||||
стает |
с |
большой |
|
скоростью |
||||
до |
t = 8 0 0 ° C |
( о = 9 5 % ) , |
после |
|||||
чего |
медленно возрастает |
до |
||||||
100% |
при t=1000°C. Началь |
|||||||
ная концентрация окислов |
азо |
|||||||
та |
почти |
не влияет |
|
на степень |
разложения. Почти 100%-ное разложение окислов азота на-
Рис. 13. Схема 4-секционного электрического реактора дляразложения окислов азота: /—перегородка; 2—корпус; 3—штуцер; 4—спираль; • 5— бункер; 6—штуцер для загруз ки кокса; 7, 12—штуцера для ввода и вывода газа; 8—сек ция реактора; 9—футеровка;, 10—штуцер для вывода золы;.
—клеммы.
блюдается для газа, содержа щего от 1 до 7% окислов азота, после чего несколько сни
жается (до 98,8%) при 12% NO. Здесь, по-видимому,, наблюдается физический проскок окислов азота. Полное
разложение 5%-ного нитрозного |
газа наблюдается при |
объемной скорости газа до 10 000 |
м3/м3-час, что соответ |
ствует времени контакта 0,28 сек. С ростом объемной ско
рости время |
контакта |
снижается, |
степень |
разложения |
|
снижается |
при |
14 000 м3/м3-час до |
99%. Здесь тоже, по- |
||
видимому, |
наблюдается |
физический |
проскок |
газа. |
Рис. 14. Схема экспериментальной установки для изучения процесса термического разложения окислов азота в электрическом реакторе: /—термостат; 2—трансформатор; 3—колбы для анализа; 4—реактор; 5, 7—ротаметры; 6—смеситель; 8—баллон с азотом.
На графиках показано влияние температуры, концентрации N0 и объемной скорости газа на степень разложения окислов азота.
Рис. 15. Схема промышленной установки термического разложения окислов азота в производстве щавелевой кислоты; /—форсунка; 2— реактор; 3—газоход; 4—щит управления; 5—взрывная диафрагма;, 6—камера дожигания; 7—штуцер для нитрозного газа; 8—теплообмен ник; 9—газодувка; 10—выхлопная труба.
Разложение окислов азота путем перевода их в соединения с низкой температурой разложения
Описанные выше методы термического раз ложения окислов азота являются высокотемпературными, протекающими при t = 800—1200° С и выше. Хотя значи тельная часть тепла реакции может быть рекуперирована,, снижение темпераиуры процесса может повысить техникоэкономические показатели термических методов разложе ния окислов азота.
Нами предложен и изучен метод термического разложе ния окислов азота путем перевода их в соединения с низ кой температурой разложения. Суть этого метода заклю чается в том, что к витрозному газу, содержащему N 0 2 и N0, добавляют газообразный аммиак, количество которого соответствует содержанию в газе окислов азота. При на личии водяных паров в газовой фазе протекает реакция избирательного взаимодействия с окислами азота:
2NOa + |
2NH4 OH = NHt NOa + |
NH4 NOa + H 2 0 + Q |
(31) |
N 8 |
0 3 + 2NH1 OH = 2NH |
4 N0 2 + H 2 0 + Q |
(32) |
Образующиеся при • этом аэрозоли нитрита и нитрата аммония имеют температуру разложения в четыре-пять раз ниже, чем окислы азота. Они вместе с газом направляются s камеру дожигания, обогреваемую за счет сжигания хи мического топлива или электроэнергии.
Известно, что нитрит аммония полностью и с большой скоростью разлагается на нейтральные продукты при тем пературе 70—80° С:
NH 4 NO a —> N 2 + 2 Н , 0 + Q |
(33) |
Нитрат аммония разлагается при более высокой темпера туре (230—240° С):
N H 4 N 0 3 i ^ N 2 + 2H 2 0 + 1 /2 0 2 + Q |
(34) |
При этих же температурах протекает реакция восстановле ния окиси азота аммиаком:
4NH3 + 6NO —> 5N2 + 6 Н 2 0 + Q |
(35) |
Таким образом, в камере для полного разложения окислов азота, нитритов и нитратов аммония необходимо поддержи вать температуру 240—250° С. Как видно из реакций (31) и (32), основная часть окислов азота связывается в нитрит аммония, имеющий более низкую температуру разложения. К тому же взаимодействие окислов азота с аммиаком и разложение нитритов и нитратов аммония сопровождается выделением значительного количества тепла, что снижает расход энергетического сырья на поддержание температу ры в реакторе. При определенной концентрации окислов азота в газе процесс может протекать автотермично без подвода тепла извне.
|
Исследования показали, что ввод аммиака в нитрозный |
|
таз |
необходимо |
осуществлять при температуре 30—40° С, |
что |
способствует |
быстрому протеканию реакций (31) и |
(32). При повышенных температурах происходит частичное разложение NO2 на окись азота и кислород. Скорость же взаимодействия аммиака с окисью азота по реакции 35 ниже, чем с двуокисью по реакции (31). Поэтому ввод аммиака в нитрозный газ необходимо осуществлять при •низких температурах, а разложение образующихся нитри тов и нитратов аммония — при повышенных. Ниже приве дены результаты исследований, показывающие степень раз ложения аэрозолей нитрата и нитрита аммония в зависи мости от температуры. Исследования проводились при со держании 0,4% окислов азота и 0,3% аммиака.
Темпера |
100 |
150 |
200 |
250 |
300 |
350 |
|
тура °С |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
Степень |
|
|
|
|
|
|
|
разложе |
30 |
45 |
68 |
98 |
100 |
100 |
|
ния, % |
|
|
|
|
|
|
Наличие скачка роста степени разложения при t = 250° С объясняется тем, что при таких температурах, кроме ни трита, начинает разлагаться и нитрат аммония.
Преимущество этого метода состоит в том, что благо даря'низким температурам процесс взаимодействия аммиа ка и окислов азота протекает избирательно, без вовлече ния в реакцию кислорода, на что потребовалось бы вводить дополнительное количество газа-восстановителя. Этот про стой и дешевый метод очистки газов от окислов азота при меним для систем с большим объемом выбрасываемых газов и низким содержанием в них окислов азота. Эффек тивность метода снижается по мере снижения степени окис ленное™ окиси азота, так как реакция взаимодействия ам
миака |
с окисью азота (35) при низких температурах не |
идет, а |
при повышенных протекает с меньшей скоростью |
по сравнению с реакцией (31).
Разложение окислов азота жидкими вос становителями
Для ряда производств, выбрасывающих в атмосферу небольшие количества окислов азота, представ ляет интерес изучить процесс их разложения на нейтраль ные продукты- с помощью жидких восстановителей. С этой целью был исследован ряд соединений, обладающих силь ными восстановительными свойствами:
мочевина— (NH2 )2 CO,
тиосульфат (гипосульфит) натрия — Na 2 S 2 03, гидросульфит натрия — Na2 S2 04 , который в водных раство рах гидролизуется с образованием NaHSCb,
муравьиная кислота — С Н 2 0 2 , муравьиный альдегид — С Н 2 0 , щавелевая кислота — С 2 Н 2 0 4 ,
глюкоза — С 6 Н і 2 0 6 , двухлористое олово — SnCl2 .
Предполагается, что между восстановителями и окисью азота в растворе протекают следующие суммарные реак ции:
|
Реакция |
ДН°298 |
AZ°298 |
|
ккал. |
ккал. |
|
|
|
||
2 (NHo),CO + 6NO=5N.,+4H.,0+2CO, |
-431 |
- 445 • |
|
2NanS.,63 |
+ 2NO=N,+2Na,s6,+2S |
—86 |
—78 |
2NaHS0 |
3 t2NO=N^+2NaHSO, |
- 6 8 |
- 8 6 |
2CH..O,+2NO=No+2H,0+2CO., |
- 8 2 |
- 8 5 |
|
CH.,6+2NO = N.,-bH.,Of CO, |
—17S |
—166 |
|
C.,H.,01-l-2NO = N.,-f2H2 0-f4CO.. |
—80 |
-?-9 |
|
C„Hr OB +12NO=6No+6H.,0 +6CO0 |
—922 |
- 950 |
|
2SnCI.,+2N04-H.,0=N.+SnC!.i+Sn (OH), |
-236 |
—213 |
Изучали влияние на разложение окислов азота концент рации и природы водных растворов восстановителей, тем пературы и рН среды. Концентрация восстановителей из менялась в пределах 1—20%, температура—от 20 до 80°С, рН среды — от 2 до 12. Результаты исследований пред ставлены в табл. 4.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 4 |
|
Влияние |
природы |
и концентрации восстановителен |
|||||||
|
на скорость |
абсорбции окиси азота и абсорбционную |
||||||||
|
(время |
|
|
емкость растворов |
|
|
||||
|
работы раствора 25 мин. при t=20° С) |
|||||||||
|
|
іЧаксимальная |
Сорбцнонная ем |
Степень |
||||||
Восстанови |
скорость |
процес |
кость раствора, |
|||||||
|
|
са, моль! |
л- |
сек |
|
л/л |
|
разложе |
||
тель |
|
|
|
|
|
|
|
|
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NO, 96 |
||
|
|
1 % 5 % 20 % |
1 % 5 % 20 % |
|||||||
|
|
|
||||||||
(NH.,)., СО |
0,30 |
0,6 |
0,6 |
0,38 |
0,44 |
0,34 |
0 |
|||
Na,S., |
0 3 |
0,60 |
0,65 |
0,65 |
0,42 |
0,49 |
0,50 |
0 |
||
Na,S.,Oj |
0,8 |
4,05 |
4,42 |
2,3 |
8,91 |
10,73 |
6 |
|||
сн.,6., |
|
0,6 |
0,3 |
0,45 |
0,38 |
0,38 |
0,43 |
0 |
||
сн„о" |
|
0,3 |
0,45 |
0,45 |
0,35 |
0,40 |
0,42 |
0 |
||
СНоО, |
0,45 |
0,45 |
0,30 |
0,37 |
0,41 |
0,49 |
0 |
|||
Ce HwOe |
0,74 |
1,04 |
0,74 |
0,38 |
0,65 |
0,68 |
0 |
|||
SnCl., |
|
1,04 |
4,61 |
8,41 |
1,06 |
6,12 |
6,79 |
100 |
Приведенные данные свидетельствуют о том, что с ро- •стом концентрации скорость реакции и 'абсорбционная ем кость для большинства растворов восстановителей возра стает. Особенно это заметно в области низких концентра ций восстановителей.
Максимальной абсорбционной скоростью обладают рас творы Na2S2 04 и SnCb. Их 20%-ные растворы при комнат
ной температуре поглощают до 10 объемов NO, причем
раствор гидросульфита натрия лишь абсорбирует окись азота, в то время как SnCl2 восстанавливает ее до азота. На основании этих экспериментов было установлено, что из всех испытанных восстановителей только SnCl2 восста навливает N0 до N2, остальные растворы в разной степени сорбируют N0 .
В кислой среде абсорбционная активность всех раство ров, кроме SnCb, снижается. Подщелачивайте растворов до рН = 10—11 повышает их активность. Восстановление
N0 до N2 раствором SnCU |
интенсивно |
протекает |
только |
в кислой среде. В щелочной |
среде (рН |
= 10—12) |
восста |
новительные свойства SnCl2 полностью теряются. Повыше ние температуры благоприятно сказывается на процессе
разложения окислов |
азота |
раствором SnC^. |
При увеличе |
||
нии температуры |
с 20 до 60° С скорость восстановления N 0 |
||||
увеличивается в |
два |
раза. |
При |
времени |
восстановления |
30 сек. и t=60°CNO |
полностью |
восстанавливается до N2. |
Санитарная очистка газов в производстве щавелевой кислоты
Внедрение восстановительных методов очи стки газов от окислов азота рассмотрим на примере про изводства щавелевой кислоты.
Производство щавелевой кислоты основано на окисле нии сахара азотной кислотой:
С 1 2 Н 2 2 О и |
+ |
12HN03 |
+ H,0 == 6 С 2 Н 2 0 . Г 2 Н 2 0 4- 12NOt |
(36) |
В результате этого взаимодействия в атмосферу выбра |
||||
сывается |
до |
200 кг |
азотной кислоты (в виде окислов |
азо |
та) на 1 т получаемой щавелевой кислоты. Специфичность отходящих газов производства щавелевой кислоты, содер жащих • 2,0 н-3,0% окислов азота и 10—15% кислорода, не позволяет применить к ним известные методы очистки, например, каталитические или щелочные. Последние эко номически невыгодны из-за низкой эффективности, громозд кости и необходимости строительства целого комплекса оборудования для переработки образующихся в процессе очистки щелоков в твердые соли.
В силу изложенных причин вопрос санитарной очистки газов в производстве щавелевой кислоты до последнего времени не имел положительного решения. Наши исследо вания показали, что для таких систем наиболее целесооб разно применять термические методы разложения окислов