![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Вуколов В.М. Детали из пластмасс в пневмогидравлических системах
.pdfсуществуют два метода нахождения степени набухания. Весовой метод заключается во взвешивании образца до и после набухания
|
|
|
a = m - m ^ 10o%) |
(7) |
||
где а — степень |
набухания; |
|
полимера; |
|
||
т0— вес |
исходного |
образца |
|
|||
т — вес |
набухшего |
образца |
полимера. |
|
||
Объемный метод заключается в изменении объема полимера |
||||||
до и после набухания. |
|
|
|
|
||
|
« = |
|
100% — -тг^- 100%, |
(8) |
||
|
|
V Hq |
|
У FIq |
|
|
где Ѵп — объем |
набухшего |
полимера; Ѵп„— первоначальный |
объем полимера до набухания; ѴХо— объемное количество погло
щенной жидкости. |
ѴХо можно |
иногда |
записать в виде |
|
Здесь Ѵх’ — объем |
жидкости |
в |
сосуде |
до набухания полимера; |
Ѵ'Хо— объем жидкости в сосуде после набухания полимера. |
||||
Аналитически процесс ограниченного набухания можно пред |
||||
ставить дифференциальным |
уравнением |
|||
|
- J T = K ( |
|
(9) |
|
где a max — степень |
предельного |
набухания полимера; сст — сте |
||
пень набухания полимера в момент |
времени; К — постоянная |
скорости набухания, зависящая от природы полимера, раствори теля и температуру.
Интегрируя уравнение (9), получим
Описание определения стёпени набухания относится к набуха нию полимера при атмосферном давлении. Рассмотрим теперь влияние давления на набухание полимера. Допустим, жидкость является упругим телом, приближенно подчиняющимся закону сжатия Гука. Для выполнения расчетов и оценки сжимаемости жидкости по'д действием сил давления при повышении последнего от /Д до Р г пользуются коэффициентом относительного объем ного сжатия, под которым понимается относительное изменение объема жидкости, приходящееся на единицу измерения,
0 |
_ АѴ |
1 |
р |
— У„ |
АР ’ |
отсюда объем жидкости после изменения давления можно пред ставить
V = ( У о - АѴ) = Ѵ0 ( \ - ßAР), |
(10) |
7 В. М. Вуколов, И. М. Кузьмичева |
97 |
где -г------относительное |
изменение объема |
при изменении |
|
давления на |
АР; |
|
|
АV =- Ѵ0— V — изменение объема жидкости при изменении |
|||
давления на |
АР; |
давления, |
действующего на |
АР = Р 2—, Ру — изменения |
|||
жидкость; |
|
|
|
У'о — начальный объем жидкости при атмосферном давлении; |
|||
V — объем после |
изменения давления на АР. |
||
Коэффициент сжатия |
в м2/Н — величина, |
обратная модулю |
|
упругости, |
|
|
|
|
ß = |
НЕ. |
|
При повышении давления модуль упругости рабочей жидко сти изменяется. Для большинства жидкостей изменение давле ния от 0 до 1*10 Н/м2 уменьшает коэффициент ß на половину; при дальнейшем увеличении давления понижение ß происходит медленнее, наконец, с увеличением давления сверх 3-10® Н/м2 не приводит к заметному уменьшению объема. Выражение для зависимости коэффициента сжимаемости ß от давления Р имеет вид
о |
а + 2Ь Р |
Р ~~ 1 + аР + ЬР2’
где а и b — эмпирические константы для типовых минеральных масел; можно принять для масла АМГ-10 при t = 293 К
а= 61,3-IO-6; Ь = 1150-10"11.
Вкачестве среднего значения коэффициента сжимаемости масла АМГ-10 при диапазоне давления от 0 до 200ІО5 Н/м2 и тем
пературе |
293 К можно |
принять ß = 7 • ІО'1? Н/м2. |
Для |
воды |
при тех же условиях ß |
= 4,8-ІО'10 Н/м2. Рассмотрим |
несколько |
||
возможных случаев набухания. |
|
|
||
1. |
Предположим, |
что под действием малых давлений полимер |
||
не сжимаем или настолько малая величина сжатия, что ею можно |
||||
пренебречь, и жидкость, проникающая в полимер, подчиняется |
||||
основным законам гидравлики. Тогда, согласно формуле |
(10), |
|||
получим |
Ѵх = Ѵ,0(1 - ßAP), |
|
(11) |
|
|
|
где Ѵх, — объем жидкости в полимере при атмосферном давлении; VX — объем сжатой жидкости в полимере.
Учитывая формулу (8), разделим правую и левую части урав нения (11) на ѴПй (первоначальный объем полимера). Тогда
|
Г* |
Ѵх0 п |
ßAP), |
|
|
Ѵ п 0 |
Ѵ п 0 |
|
|
|
|
|
||
или |
ap = |
a 0 (1 — ßAP), |
( 12) |
98
где ар— степень набухания полимера под давлением; а 0 — степень набухания полимера без давления.
Если принять, что изменение давления происходило от 0 до Р, то формула (12) примет вид
ар = «о (1 — ßP),
или
Ctn
а ° ~ 1— рр'
Действительно, если Р =- 0, то АР — 0 и а0 = ар, что не про тиворечит условию.
Из формулы (12) предварительно можно сделать вывод, что набухание полимера меняется с изменением давления, и эту зависимость а f (Р) можно представить в виде прямой (рис. 43).
Рис. 43. График изменения степени набухания от дав ления рабочей среды
Так как степень набухания полимера всегда зависит от вре мени, то при постоянном давлении, учитывая формулы (9) и (12), можно записать
|
|
dcip |
= |
/С(1 — ßP) («max — а х. |
|
(13) |
||||
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
Интегрируя |
формулу |
(13), |
получим: |
|
|
|
||||
|
|
т = |
/Г(1— РР) In |
Чщах |
|
|
|
|||
|
|
-ат |
|
|
|
|||||
или |
|
ат |
а„ |
(1 |
х К (1-ßP) |
|
|
|
||
|
|
можноР>)представить. |
|
|
||||||
Зависимость |
вида |
а |
= |
f (т) |
кривыми |
|||||
(рис. 44), где |
Р3 > Р 2 > Р х |
(Рг атмосферное давление, |
Р 2 и |
|||||||
Ря — избыточное давление). Таким образом, |
с увеличением |
дав |
||||||||
ления набухание полимера уменьшается. |
давлениях |
происходит |
||||||||
2. |
Предположим, |
что |
при |
высоких |
сжатие полимера, и жидкость, проникающая в полимер, подчи няется основным законам гидравлики. Учитывая, что полимер
физически однородная система, можно |
записать |
. |
ѴПг = Ѵ'„0 (1 — у |
АР), |
(14) |
т |
Ь9 |
где ѴПі — объем сжатого под давлением полимера; Ѵ„о— первоначальный объем полимера без давления; АР — изменение внешнего давления;
у— коэффициент сжимаемости полимера, он равен
У= 1ІЕП,
где Еп — модуль упругости |
материала |
полимера. |
|
Разделим объем сжатого |
в полимере жидкости Ѵх на правую |
||
и левую части формулы (14) и получим |
|
||
|
Ѵг |
|
|
Ѵ п , |
Р«0(I — У АР) |
’ |
|
|
1 |
(15) |
|
Ѵ п , |
Р 1 — у ДР |
||
’ |
или
(1 -у Д Р ).
Так как объем полимера под давлением (ѴП2) равен первона чальному объему без давления (Ѵ„0) и сжатому объему (АѴП), т. е.
Ѵп,= Ѵ„а~ - А Ѵ п,
то, подставляя это выражение в формулу (15), решим уравнение относительно aD и а 0:
Ѵ х
а р = |
V |
(1 — у АР), но так как |
— -^ -(1 |
— ß АР), |
||
|
1 |
АѴп |
|
У tin |
Ѵ п . |
|
|
Ѵ п , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
то получили |
|
|
|
|
|
|
а |
---*>■ |
O + ßM) п |
у А Р І - а |
(i~ ßAP) |
(1 |
yAP) |
ар - Ѵп, |
( |
ѵ л ^ - а ° |
д |
(1 |
у&п- |
|
|
|
|
|
|
|
(16) |
В формуле (16) АѴп/ѴПо есть относительное изменение объема полимера, которое всегда равно
= уАР.
Ѵ п „
После преобразования формула (16) принимает вид
ар = а 0 (1 — ß АР),
т, е. здесь также справедлива формула (12). Таким образом, ре зультаты анализа первого случая справедливы для второго.
100
Математически формула (12) |
будет справедлива, если вместо |
||||||
ßAP записать |
A V I V . |
Тогда |
она |
примет следующий |
вид: |
||
|
|
|
«о(і — |
|
|
|
|
Аналитически эта |
зависимость выражается |
на |
графике как |
||||
а = f ( A V I V ) |
аналогично |
функции |
а = / (Р) |
(рис. 45). |
3.Предположим, что молекулы жидкости, попавшие в поли
мер, в объеме Ѵ Ха не подчиняются законам гидравлики, т. е.
Ух Ф V0 ( l - ßAР),
а полимер под действием давления сжи мается. Разделим Ѵ Хо на правую и левую части уравнения (14) и получим:
Ѵ х . |
_ |
ѴХв |
1 |
Ѵ п 2 |
~ |
Ѵ п а |
(1— у ДР ) ’ |
|
Ѵхр |
___ Оо___ |
|
|
|
|
Ѵпг |
1— у AP |
’ |
|
|
или |
|
Vx |
|
|
Рис. 45. График зависи- |
а0 = - ^ ( 1 —y A^), |
(17) |
||||
где по условию |
ѴХо = const. |
|
|
|
|
Если |
V x J V n 2 |
= K « , где |
К 2 |
можно характеризовать как |
|
степень |
сжатого набухания, |
т. |
е. |
отношение объема жидкости |
в полимере к сжатому объему полимера, то формулу (17) можно записать окончательно
а0 = АГа (1 — уАР).
Таким образом, из анализа формул (12), (17) и графиков на рис. 43 и 44 можно сделать вывод, что с увеличением давления скорость набухания полимера уменьшается.
Следует отметить, что все ранее выведенные формулы справед ливы для полимеров, обладающих свойствами ограниченного на бухания. Физически эти процессы можно объяснить следующим образом.
Гибкие молекулярные цепи при увеличении давления сбли жаются и становятся менее гибкими. Вероятность попадания в межмолекулярный слой в связи с этим уменьшается, а сама жидкость с увеличением давления становится более вязкой, что тоже является одной из причин уменьшения набухания.
Весьма существенную роль при набухании под давлением играет понижение или повышение температуры. Например, из вестно, что полиамиды при низких температурах практически не набухают, а при увеличении температуры набухание увеличивается. Для практической оценки этих процессов приведем их математи ческий анализ.
101
4. Изменение объема жидкости в зависимости от повышения температуры характеризуется коэффициентом температурного расширения
|
О _ |
1 ÄVt |
|
(18) |
|
|
~ |
Ко |
ы |
|
|
|
|
|
|||
где |
ß^ — коэффициент |
температурного |
расширения; |
||
|
A t — повышение температуры от |
і х до t 2\ |
|||
A V t |
— V f — V 0 — изменение объема жидкости |
в |
полимере с из |
||
|
менением температуры на Д^. |
|
|||
Преобразуем формулу (18) и получим |
|
|
|||
|
V, = ѵ0 (і + |
Р*Д0. |
|
(18') |
Для жидкостей, не подвергающихся дополнительному сжатию, разделим левую и правую части уравнения (18) на Ѵп (первона чальный ненасыщенный объем полимера) и получим формулу
Ш = -Ц (1 + М 0 ,
или
щ = а 0 (1 + Р/ ДО.
где а 0 и at — соответственно степени набухания полимера до
ипосле увеличения температуры.
5.Предположим, что жидкость в полимере сжата, тогда,
обозначив ее первоначальный объем через Ѵх, а увеличившееся конечное изменение объема при увеличении температуры на A t через ѴХ{, можно, исходя из формулы (18), записать
|
Vxt = |
Ѵ,(1 + |
М О - |
(19) |
Разделим левую и правую части уравнения (19) на |
Ѵп |
|||
|
_ £ l = -£ l ( 1 + m o , |
|
||
|
Ѵп |
Ѵп |
|
|
отсюда получим |
выражение |
|
|
|
|
а* = « , ( ! + |
М О , |
(20) |
|
где арі — степень |
набухания |
полимера под давлением |
при уве |
|
личении температуры на At. |
и (20), |
можно записать |
|
|
Сравнивая формулы (12) |
|
apt = «о (1 + ß* А0 (1 — ß ДР).
В уравнении (19) нужно допустить, что при постоянном давле нии с увеличением температуры ѴХІ —> Ѵ*0 объему жидкости,
не сжатой в полиамиде, и формула (20) в связи с этим будет иметь вид
«о = а, (1 + ß, АО-
102
Подставляя в это уравнение значение ар из уравнения (12),
получим: |
|
«о = a 0 ( l +ß/ AO (1 — ß АР); |
|
1 — ß АР + fit At — ß,ß А/ДР = |
1; |
ß, A* — ß,ß At A P — ßAP = 0. |
(21) |
Правую и левую части уравнения (21) разделим на ß; At и получим:
1 — ßA P ___ ÉL ÈL |
|
0; |
|||
|
р |
|
At |
|
|
ß |
др |
— (1 |
|
ß AP); |
|
ß* |
At |
|
|||
|
|
|
|
||
|
an a. |
J L |
AP |
' |
(22) |
|
0 |
ß/ |
At |
|
Уравнение (22) справедливо для высоких температур. Для определения ß* можно вос пользоваться формулой (21)
1 = (1 + М О ( 1 - ßAP),
откуда
ßr
ß ДР |
|
(23) |
|
(1 — ß ДР) At |
• |
||
|
6. Для сжимаемых полимеров и несжи маемых жидкостей можно получить другую формулу. Как известно, с увеличением темпе ратуры объем полимера в первом приближении пропорционален первой степени приращения температур
V, = Vn ( l + М t).
Объем сжатого полимера К„2 при увели
чении температуры на At тоже, соответственно, увеличится до объема Ѵщ
V,nt Ѵп, (1 + М О .
Рис. 46. Приспособ* ление для испыта ния линз на набу хание
Умножим правую и левую части уравнения на Ѵх ; после преобразования получим:
|
*о |
У*0 |
1 |
|
' <ч |
Ѵп, (l + ß ^ O ’ |
|
|
= к 2 |
1 |
|
|
ß/ AO’ |
||
|
|
(l + |
|
Отношение |
VXQ/Vnt при |
увеличении температуры прибли |
|
жается к а 0. |
Тогда |
К, |
|
|
а„ = |
|
|
|
1+ $tAt |
||
|
|
163
Приравнивая эту формулу к ранее полученной
«о = /С2(1 — У&Р),
окончательно получим
|
_ |
ѵ |
У АР |
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
«о — Л2 |
ß, At |
|
|
|
|
|
|
|||
Аналогично |
формуле (22) |
можно |
|
рассчитать |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ß, |
|
у АР |
|
|
|
||
|
|
|
|
(1 — YЬР) At |
|
||||||
|
|
|
Из анализа формулы (22) видно, |
||||||||
|
|
что набухание |
полимера |
зависит |
|||||||
|
|
не только от давления, но и от ко |
|||||||||
|
|
лебания температуры. Изложенные |
|||||||||
|
|
выше |
расчеты |
позволят |
оценить |
||||||
|
|
работоспособность выбранного ма |
|||||||||
|
|
териала в различных рабочих сре |
|||||||||
|
|
дах гидравлических |
систем. |
||||||||
|
|
|
Кроме изложенных выше тео |
||||||||
|
|
ретических предпосылок были про |
|||||||||
|
|
ведены |
испытания |
на |
набухание |
||||||
|
|
уплотнительных линз из различ |
|||||||||
|
|
ных полимерных |
материалов при |
||||||||
|
|
практическом |
их |
|
использовании |
||||||
|
|
в гидравлических системах. Ниже |
|||||||||
|
|
приведены |
результаты |
испытаний |
|||||||
|
|
полимерных линз с условным про |
|||||||||
|
|
ходным |
диаметром |
Dy |
равным |
||||||
|
|
10-ІО-3 и 15-10-3 с. Испытания |
|||||||||
Рис. 47. Относительное набухание |
проводились для |
воды |
|
и масла |
|||||||
полимеров в масле AQMи в воде AQB* |
АМГ-10 на линзах из пяти по |
||||||||||
1 — полипропилен; |
2 — полиэтилен; |
лимеров, |
достаточно |
различных |
|||||||
3 — смола П-68; 4 — капролон; 5—по- |
по своим физико-механическим |
||||||||||
ликапролактам |
|||||||||||
|
|
свойствам: |
полиэтилена, |
полипро |
пилена, смолы П-68, капролона и поликапролактама. Расчет велся по увеличению веса образца в процентах к первоначаль ному весу по формуле (7). Испытания проводились в приспособле
нии (рис. 46) |
без давления и под давлением Р — 200-105 Н/м2. |
|
В табл. |
6 сведены данные по сравнительному насыщению про |
|
кладок |
водой |
и маслом АМГ-10 без давления, на основании |
которых построены графики (рис. 47 и рис. 48).
Анализ таблицы и графиков дает возможность сделать следую щие выводы.
1. С наибольшей интенсивностью набухание происходит в те чение первых суток. В дальнейшем интенсивность набухания значительно снижается. Так, для смолы П-68, капролона и поли капролактама набухание в первые сутки в 8— 12 раз больше, чем
104
среднее суточное набухание за последующие 40 сут. Этот вывод, относится ко всем испытанным полимерам. Следовательно, для этих материалов процесс набухания в воде и в масле АМГ-10 яв ляется конечным процессом, не переходящим в растворение.
2. Абсолютное значение интенсивности набухания для раз личных полимеров колеблется в достаточно широких пределах. Например, интенсивность среднесуточного набухания полиэти лена за 78 сут в воде в 11 раз меньше, чем смолы П-68, и в 41 раз меньше, чем капролона за тот же период.
3. Интенсивность набухания в воде для полимеров типа по лиэтилена и полипропилена значительно ниже, чем в масле АМГ-10.
«,%
Рис. 48. Зависимость набухания капролона от времени насыщения и давления:
/ — без давления; / / —под давлением
В дальнейшем это соотношение еще |
больше увеличивается. |
Так, среднесуточное набухание за 78 сут |
в воде для полиэтилена |
в20 раз, а для полипропилена в 80 раз меньше, чем в масле АМГ-10.
4.Ход набухания полимера типа капролона, смолы П-68 и капролактама имеет обратную картину. Интенсивность набуха ния в воде этих полимеров значительно выше, чем в масле АМГ.
За первый день нахождения в рабочих средах они поглотили воды
в12—25 раз больше, чем масла. В дальнейшем интенсивность среднесуточного набухания в воде еще больше увеличивается: за 78 сут, она больше, чем в масле для капролона в 24 раза, а для поликапролактама в 47 раз. Такие особенности процесса набухания объясняются различием в полярности полимеров и рабочей среды как растворителя.
Полимеры типа полиэтилена и полипропилена состоят из од нородных групп, в состав которых входит только углерод и водо род (С, Н) и являются неполярными. В отличие от них в состав
Ю5
EJ
5
ч |
|
с |
|
ю |
|
я |
|
|
|
* |
|
|
|
S |
|
|
|
и |
|
средах |
ц |
|
|
|
|
||
различныхвполимеров |
о с |
||
С ° |
|||
|
1—1о. |
||
насыщения |
|
S |
« |
|
а Я |
||
|
|
Оf-. |
|
|
•Ѳ-.о> |
||
|
|
S Ч |
|
параметров |
|
£ л |
|
|
° Я |
||
|
|
ё« |
|
|
|
а £ |
|
|
|
Я я |
|
Изменение |
|
я 2- |
|
Ыйф |
|||
|
iOR |
||
|
|
U яя |
|
|
Я О |
X |
|
|
Л |
о |
а |
|
к |
§ |
|
|
§ 2 я |
||
|
°ИЕ( |
'lä
|i Is
1йб
— о — о — © ~ ©
CO Tf (N о |
(N Ю (N Ю |
^ ( D ’tNlOCONOON
©© <N CO — СО Ю 0 Ю
^TtC5N0COLOOCO
^^(DiONNCOOOfN
h CO
-г -г O’ - о - o ' -г о
COCOOCOtiDCOCO’t
О О О Ф О Ф - ' ^ С О
СОЮООіОООСОСОСОСО
cDCO'tNCDN'tN't
(NWOiMO^^fNCO (Nci d w d ^ o" d d
cOcOOO’t - O O c O O ——-C^ — © —< Ю ^ Ю
|
of of o* c i d c i « c i — |
||||||||
Масло |
1.45 |
1.46 |
0,62 |
1.48 |
1.75 |
1.49 |
2.75 |
1,51 |
4,20 |
§ |
—<~ © |
— о |
— о |
— о |
|||||
03 |
|||||||||
|
< 0 0 0 N 0 5 0 0 - L 0 W |
|
|||||||
|
'f^WLOOCOOOOO |
||||||||
|
^ -Г -Г —Г od ~ о — о |
||||||||
|
O O N O N O N O N |
||||||||
|
-Г —Г о ~ © —~ © —~ © |
||||||||
|
X X |
|
X |
|
X |
|
Я |
|
|
|
<м"*<м~ |
|
-ä? «*äl? |
О ^ |
|||||
|
о |
о |
|
|
|
О |
|
||
|
^ 2s Ö *8 |
а а |
|||||||
|
. . |
|
• |
ч< ■ г* Л г- |
|||||
|
Ort® |
s |
s |
|
|
|
|
||
|
S S |
|
|
|
|
|
амидов дополнительно входят азот, кислород, фтор и т. д., составляющие полярные группы ОН; NH2; HF и др. Полимеры типа капролона, поликапролактама, смолы П-68 являются полярными полимерами. Что касается растворителей, то молекулы воды построены несимметрич но и поэтому вода — поляр ная жидкость в отличие от неполярной жидкости — мас ла АМГ-10.
Одна из закономерностей набухания состоит в том, что насыщение полимера больше, если оба компонента (поли меры и жидкость) являются аналогичными по полярности (или оба полярные, или оба неполярные), и наоборот — насыщение меньше, если ком поненты рознятся по поляр ности. Поэтому интенсивность набухания капролона и поли капролактама в воде больше, чем в масле. Тем же объяс-. няется меньшее набухание
в воде неполярных |
полиме |
|
ров — полиэтилена |
и поли |
|
пропилена. |
расчеты, |
|
Как |
показали |
|
давление |
рабочей |
жидкости |
существенно влияет на набу хание. Ниже приводятся экспериментальные данные для капролона с рабочей жидкостью АМГ-10. При ис пытании определялся сред ний процент набухания. Испытывались две партии линз по 5 шт. в каждой (рис. 48, табл. 7). Из анализа данных таблицы и графика следует, что набухание без давления значительно выше; чем при наличии давления.