книги из ГПНТБ / Терпиловский К.Ф. Механизация процессов тепловой обработки кормов

( 3 3 ) , получим измеиение-.расхода пара после окончания продувки

4-

в"

При Т1 « оптимальная температура резко сдви­ нется в сторону увеличения и можно считать, что с повышением температуры среды время запаривания в чанах периодического дей­ ствия сокращается. Температуру среды в этом случае необходимо

людается пекоторый перерасход пара вследствие того, что сдои териала, расположенные у парового насадка, нагреваются свыше необходимой температуры.

Время, в течение которого первые слои материала будут нагреваться сверх температуры готовности,

t . - t - W

Последние слои материала в чане не будут перегреваться, таккак по их готовности определяется продолжительность процес­ са.

70

туры нагреваемых тел вдоль оси чана, где за начало координат при­ нята противоположная от места пуска пара сторона запарника.

Если принять, что температура готовности равна tг и является средней по всему объему клубня, то температура перегрева

или

6 ( t e - t . )

так как время нагревания до температуры готовности (средней по всему объему клубня) из формулы (14)

W tc-tr]

После упрощений уравнения (35) загашен

t , e J f h

* „ « ( c - * r ) 0 - " ) , ;

Перерасход тепла Q на длине чела. Н

Анализ формулы (36) показывает, что потерн тепла на нагре­

71

Формулы (37) и(38) аналогичны выражению ( 2 6 ) , поэтому суще­ ствует оптимальная температура среды, при которой время запари­ вания минимально и которая выражается формулой ( 2 8 ) , где для линейного насадка

(за,а)

G

для точечного

(33,6)

В этом случае также будет некоторый перерасход тепла за счет перегревания клубней, расположенных у паровых насадков.

или

7Э

где

3

о

74

При пуске пара из точечного насадка

« , - ( ^ ф ^ с - ^ у ^ )}• сед

Формулы (39) и (40) аналогичны выражению( 3 6 ) , поэтому рас­ ход тепла на перегрев материала при пуеке пара из насадков обои типов также можно уменыпить.увеличив расход пара G . Отсюда следует, что для повышения производительности и снижения потерь тепла наилучшим является такой вариант пуска napaf когда он з

полняет весь объем чана за короткий промежуток времени и клубн начинают прогреваться почти одновременно. Однако применение это­ го варианта может оказаться невыгодным, так как большой расход пара требуется лишь в начальный момент нагревания, а в дальней­ шем при резком снижении расхода пара мощность котла-парообразо­ вателя будет недоиспользоваться.

При работе с переменным расходом из условия быстрого запол­

4

нения паром всего междуклубневого пространства продолжительность запаривания складывается из времени продувки и времени нагрева­ ния отдельных клубней материала до температуры готовности. Если

Если обеспечить 6. = 0,'1, весь материал начнет прогре­ ваться практически одновременно'. Потери тепла на перегрев за время X пр ничтожно малы, так как к концу процесса скорость нагревания значительно снижается.

При использовании линейных насадков расстояние между .ними можно определить из формулы (20)

в 2 Н 2

Лц - У«Цу„с(1е -1,)'.

75

так как пар из каждого насадка распространяется на половину

вызывает возрастание времени заполнения паром запарочной емкос ти и ^повышение! непроизводительных тепловых потерь.

Если известно расстояние между насадками, по формулам (чЗ) н (чч) можно определить потребный расход пара в момент продувк Расход пара после заполнения всего свободного мождуклубн вого пространства будет переменным и определится скоростью кон

сации. Аналогично предыдущему

В данном случае при определений dt{$- ?Щ объем -нагреваемого

материала, прилегающего к одному насадку, принят нецилиндр, а

параллелепипед размером (-цх(_цХ>£ц.

76

Среднее приращение температуры определяется по формуле ( 2 9 ) . Тогда для линейных насадков

и осреднение проводится по объему не цилиндра, а параллелепипеда размером 2Н*2Н* 1ц.

Если

г

где в -Ny необходимо подставить расход пара в момент продувки

При пуске пара из точечных насадков 3

"77

Подставив в уравнение (52) значение L и, , определенное по {•ормуле ('13), получим

ние общего расхода пара при дальнейшем протекании процесса для обоих типов насадков

79