книги из ГПНТБ / Аксентьев С.Т. Сопла ракетных двигателей учеб. пособие
.pdfРже. ЗЛО.
РИС. 3 . I I .
Для изготовления талого сопла применяют:
-различные формы графитов;
-жаропрочные и керамические материалы.
Характеристики некоторых из них приведены в таблице 3.3 Таблица 3.3
Материалы |
Уд. |
|
Удельная |
Предел проч- Коэффициент |
|
|
вес */ |
о |
теплоемкость |
|
|
|
кг/м3 |
|
^осхи на растеплопровод |
||
|
|
|
ккал |
тяжение, |
ности. |
|
|
|
кг°С- |
кг/мм*- |
|
|
|
|
|
|
|
Графит пиролити- |
2.22 |
|
0,3* 0,51 |
4,9*9,84 |
89,0*53,8 |
|
0,323+0,218 |
0,447*0,295 |
|||
ческий |
|
|
|
||
Молибден |
10,2 |
|
0,65 |
6,25 |
0.35 |
Вольфрам |
19,2 |
|
0,34 |
- |
0,Л |
Окись алюминия |
3,97 |
|
0,27 |
0,62 |
|
Окись магния |
3,58 |
|
0,25 |
0,187 |
0,825 |
Карбид кремния |
3,17 |
|
0,30 |
о '• |
12,5 |
|
|
-92 -
Впоследние годы для тепловой защиты горловины и зтено сопла РДТТ стали широко использовать специальные аолирующие покрытия. Основный достоинством их является возможность испо зования практически при любой температуре горения твердого дива. Абляционные материалы 1иеют небольшой удельный вес и д вольно высокие механические свойства.
Вкачестве материалов для абляционных покрытий исполь зуют ьянеральные соли с органической связкой. Большую группу аудирующих покрытий составляют армированные шгастмассы на ос
ве фенольных или эпоксидных смол с заполнителем из кварцевых
или графитовых волокон. Основными требованиями к аблирующич
о
покрытиям являются высокая теплота абляции и большое газообр вание. Характеристики некоторых аблирующих покрытий приведены
таблице 3.4
|
|
|
Таблица 3.4 |
Вещество |
Удельный „ |
Температура |
Теплота |
|
вес, яг/иг |
кипения,"С |
абляции |
|
•)? |
1500 |
2130 |
г* |
5,44 |
- |
2800 |
№N |
3,26 |
2000 |
3720 |
|
- |
|
|
|
1,315 |
1276 |
|
щсе |
1,527 |
355 |
994 |
|
|
|
|
k£Fb |
3,0? |
1270 |
905 |
|
|
|
|
Ш |
6,95 |
900-1000 |
694 |
|
|
|
|
|
5,61 |
1800 |
556 |
^Абляция тепловая - термическое разложение и унос вещества потокоы газов.
- 93 |
- |
Как показывают исследования |
9 покрытие внутреннее |
поверхности сопла кремнийорганическим каучуком толщиной
4,5-» 6.5 мм обеспечивает надежную Тепловую защиту. При работе такого двигателя в тэчение 120 сек.температура наружной сте сопла не превышала 420° К.
Примером конструктивного выполнения сопла с аблирующим покрытием может служчть сопло* показанное на (рис. 3.12)[17].
Рис. 3.12.
3 связи с постоянным улучшением энергетических характе ристик твердых ракетных топлив в РДТТ наблюдается рост те туры и давления в камере. Поэтому ранее рассмотренные спос тепловой защиты сопла уже становятся малоэффективными. Это
обстоятельство заставляет конструкторов обращаться к исполь ванию специального внешнего или внутреннего охлаждения стено сопла.
Внешнее охлаждение горловглы, как наиболее теплояапряж ной части сопла* может осуществляться за счет испарения хлада-
гента.расположеняого между стенкой сопла и специальной рубан
- >•+ -
(рис.3.13).
Рис. 3.13.
Горловину сопла в этом случае выполняют из тугоплавко
материала с высокой теплопроводностью. В качестве хладагента
можно использовать металлы с низкими температурами плавления
кипения.Тепдофизические свойства некоторых из них призедены
таблице 3.5.
|
|
|
|
Таблица 3.5 |
|
Металлы |
Плавление |
|
|
Кипение |
|
уд.теплота, температурауд.теплота,температура |
|||||
|
|||||
|
ккал/кг |
ос |
ккал/кг |
||
Алюминий |
9,3 |
658 |
2228 |
1800 |
|
Калий |
14,7 |
62,3 |
511,5 |
760 |
|
Лягай |
32,8 |
186- |
2540 |
1200 |
|
Нагний |
' 70 |
651 |
2574 |
1100 |
|
Натрий |
27.5 |
97,5 |
1015 |
880 |
|
Олово |
14,4 |
231,3 |
271 |
2260 |
|
Свинец |
6,32 |
327,5 |
203 |
1620 |
|
Цинк |
24.09 |
419,4 |
425 |
907 |
Во время работы двигателя хладагент под действием выс кой температуры, передаваемой в стенку сопла от газового по ка, сначала плавится, а затем начинает кипеть и испаряться. ры испарившегося хладагента отводятся в окружающее пространст через специальные отверстия. Такое сопло прошло испытания температуре газового потока около 3700° К и оказалось вполн нядежным в работе £163 .
Внутреннее охлаждение осуществляется вводом испарившегос хладагента в дозвуковую часть сопла (рис, 3.14)
oSap диска!? их опьсрро ма
Рис. 3.14.
В настоящее время рассматривается возможность согдания пористого охлаждения стенок и горловины сопла. В этом случае для изготовления соплового вкладыша предполагается использо вать пористый тугоплавкий металл, например вольфрам, пропитан ный наполнителем, который испаряется в процессе работы. В к честве HanwflHHTeflfl предполагают использовать серебро и другие легко испаряющиеся металлы [16 ~\ . Схема такого сопла может
иметь вид (рис.3.15).
Рис. 3.15.
В заключение дадим некоторые рекомендации для опреде ния веса сопла РДТТ, использующего один из вышерассмотренн
способов тепловой защиты. |
|
|
, Вес сопла, имеющего специальную термоизоляцию, |
можно |
|
представить как сумму весов несущей оболочки Q с$ |
и терм |
|
изоляционного материала Q T ; i |
: |
|
С о = Cos * С ™ |
( З Л 5 ) |
|
• |
|
Толщина несущей оболочки, испытывающей.незначительные давления со стороны газа и защищенной от действия высоких ператур, выбирается из конструктивных соображений (обеспеч ние жесткости -инструкции, возможности крепления дополнител ных устройств, приспособлений и т.д.).
Полагаем в первом приближении, цго толщина несущей об
- 97 -
&очки пропорциональна диаметру данного участка сопла:
где Dc |
- |
текущий диаметр сопла; |
|
|||
б"с$с |
|
~ толшяна |
оболочки в данном месте сопла; |
|||
ргг,' |
- |
расчетное давление газа на стзнке в данном |
||||
|
|
месте сопла; |
|
|
||
6 g |
- предел прочности материала оболочки. |
|||||
При заданном профиле |
сопла oL=f(f)) вес нерегулируемого |
|||||
сопла |
|
можно з первом приближении определить, связав |
||||
его с некоторым характерным диаметром, |
в качестве, которого |
|||||
но берут cL цр |
» тогда |
|
|
|||
|
|
Г |
|
с |
3/г |
|
|
|
^ |
о8'= К oS' Г~кр , |
(3*П) |
и поскольку тяга двигателя пропорциональна площади критическ го сечения, то
С Cb = K e S - P 3 / £ . ( З Я 8 )
Вес теплозащитного покрытия (в том числе и различного да сопловых вкладышей) в первом приближении можно определять по формуле DMJ:
|
Сти |
= Ктн -Р-Т, |
( З Й 9 ) |
где *С - |
время работы двигателя, . |
|
|
iHo так как |
: Pz-I |
- суммарный импульс тяги,lTO < |
|
|
- 9 8 |
- |
|
|
С учетов (3.*8)H(3.20)ses всей конструкции |
сопла состави |
|||
С |
с = К об ' Р |
% |
+ Куц -I • |
(3W2I) |
|
Эксперименты показывают, что для двигателей с большие
временем работы второй член уравнения (3.21) является опред ляющим, т.к. толщина теплозащитного покрытия может достигать 25 мм и более D53.
По данным рабой* Ванденкерхове [4],вес сопла РДТТ можно считать пропорциональным суммарному импульсу:
где |
А.с = (0,9*1,2) ЧО""* - коэффициент веса сопла. |
ПРИЛОЖЕНИЯ