Шпоры к ГОСам. 2 часть с 21
.pdf
2.23 Дощатые настилы прим-т в покрытиях |
2.21 Особенности расчета внецентренно сжатых и |
На сжатие и смятие поперек волокон по всей поверх-ти др |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
неотапливаемых зд-й и в отапливаемых с холодным |
внецентренно растянутых элементов (4.16-4.17 [6]) |
|
|
раб. значит хуже, чем на сж и см вдоль волокон. При сжатии |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
чердаком. Настил участв в обеспечении пространств |
|
Сжатоизгибаемыми элементами или внецентрено сжатые |
поперек волокон стенки клеток раб. в неблагопр. усл-ях, они |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
жесткости и устойчивости покрытий зд-й. Тем не менее они |
называются такие, на которые действуют изгибающий |
сплющ. за счет внутр. пустот, что приводит к значит. деф- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
отн-ся к менее ответственным констр-м. Для их изгот-ия м. |
момент и центрально приложенное продольное |
циям. Средний времен предел прочности др при сж и см |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
исп-ть пиломат-лы |
3 сорта. М.б. построечного |
изгот- |
сжимающее усилие. Изгибающий момент может |
поперек волокон значит < чем вдоль волокон. При работе |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ия/выпускаться в виде готовых щитов заводского изгот-ия. |
создаваться: 1)внецентренно приложенной сжимающей |
др на смятие поперек волокон за счет пластич. деф-ций |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 типа: 1. продольный (доски раб слоя настила перпендик- |
силой и тогда элемент называют внецентренно сжатым; |
происх. выравнивание напряж-ий, и фактич-го разруш-я |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
рно коньку кровли); 2. поперечн (параллельно коньку |
2)поперечной нагрузкой. Максимальное сжимающее |
образца не происходит. Влияние пороков на прочность др |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
кровли). Попереч Н конструируют однослойными, |
напряжение возникает в крайних волокнах сечения в зоне |
на сж и смятие поперек волокон незначительно. В дер. кон- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
разряженными в виде обрешетки (под кровлю из волнистых |
действия расчетного Мизг. Разрушение сжато-изгиб. |
циях сж и см поперек волокон может быть: 1. смятие по |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
листов, черепицы) или в виде двойного перекрестного Н |
элемента начинается с потери устойчивости сжатых |
всей поверх-ти; 2. смятие на части длины (опорные |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
под рулонную кровлю. Двойной перекрестный Н сост из 2 |
волокон, в результате чего |
появляются складки в верхней |
подушки); 3. смятие на части длины и ширины (под шайбами |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
слоев нижнегораб, верхнего-защитного. Толщина и шаг |
зоне сечения, увеличивается прогиб, элемент ломается. На |
болтов). Чем меньше сминаемая часть по отношению ко |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
досок раб Н опред расчетом. Доски должны иметь длину, |
сжатие работают арки, рамы и верхние пояса ферм при |
всей площади, тем больше сопр-е др смятию из-за |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
достаточную для перекрытия 2 пролетов Защитный косой Н |
неузловой нагрузке. Д/изготовление сж-изг элементов |
поддерживающего влияния волокон ненагруженной части |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
выполняется из досок толщ 16-32 мм, шир не менее 100мм, |
применяются пиломатериалы 2 сорта. Сж-изг. элементы |
сминаемого эл-та. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
укладываемых под углом 45-60 к раб слою. Защитный слой |
рассчитывают на совместное действие сжимающей силы, М |
Прочность древесины на сжатие и смятие под углом α к |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
обеспечивает |
совместную |
работу |
всех |
элементов |
Н, |
изг от расч. нагрузки и дополнит. момента возникающим от |
напр-ию волокон: |
|
|
|
|
RСМ |
|
|
. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RСМ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
защищая |
кровлю |
|
от |
разрывов |
при |
|
короблении |
и |
действия продольной силы на дефформ. момент. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
RСМ |
|
1 sin3 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
растрескивании более толстых досок раб слоя. |
|
|
|
Расчет состоит из 2 этапов: 1 на прочность |
|
|
|
|
|
M |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СМ .90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Особенности расчета. Настил условно рассматривают как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ä |
R |
Расчет эл-ов на сжатие и смятие поперек волокон: |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
W |
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
2хпролетные неразрезные балки. Расчет ведется для полосы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ðàñ÷ |
ðàñ÷ |
|
|
|
|
|
|
NСМ |
R |
; |
|
-расч |
|
сминающая |
сила; |
|
- |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СМ .90 |
|
|
FСМ |
|
СМ .90 |
Nсм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fсм |
|
|||||||||||||||||||||
Н шириной 1 м с учетом числа досок раб слоя на этой |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
где Мд – изг момент от действия поперечных и продольных |
расч.площадь |
смятия; |
|
Rсм,90-расч.сопр-ие |
древесины |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ширине. При угле наклона кровли больше 10 принимают: 1 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
нагрузок, |
определяемый из расчета по деформированной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
постоянная нагрузка от покрытия равномерно распределена |
сжатию и смятию поперек волокон. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
схеме: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скалывание древесины - самый слабый вид сопротивления |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
по поверхности кровли, 2 |
снеговая нагрузка |
зависит от |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
древесины. Характер разрушения древесины при скал-ии - |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
формы |
покрытия |
и |
распределяется |
на |
горизонтальную |
M д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
, |
где – коэффициент, |
изменяющийся от 1 до 0, |
хрупкий, |
наличие |
разл.порокрв |
резко снижает |
сопр-ие |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
проекцию |
кровли, |
3 при |
угле наклона |
кровли |
до |
30 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ветровая нагрузка не учитывается, 4 временная нагрузка от |
учитывающий |
дополнительный |
момент |
от |
продольной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
древесины |
скалыванию, |
особ |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
силы |
вследствие |
прогиба |
элемента, |
определяемый |
|
по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
косослой. |
Рис - диаграмма раб |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
средоточенного груза 1,2 кН: при разряженном настиле с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
др на скалывание. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
шагом досок |
более |
15 |
см |
нагрузка |
от |
|
соседнего груза |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Различают |
|
|
скал-ие |
|
вдоль |
|||||||||||||||||||||
передается |
на |
одну |
доску, |
а при |
сплошном |
на |
2. |
при |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Rc |
А SP |
, |
М – изгибающий |
момент |
в |
|
расчетном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
волокон, поперек волокон и под |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
двойном Н груз считается распределенным на 0,5 м от Н, т.е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
углом к волокнам. |
Чаще всего |
|||||||||||||||||||||||||
2,4 кН. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечении |
без |
учета |
дополнительного |
|
|
момента |
|
от |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
древесина |
|
работает на |
скал-ие |
|||||||||
Н рассчитывают на 2 сочетания нагрузок: 1 постоянная и |
продольной силы; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вдоль волокон. Предел прочности на скал-ие поперек |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
временная снеговая нагрузка: МРI=qрI*lр2/8, qрI= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
волокон в 2 раза меньше, чем вдоль, а предел прочности на |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– коэффициент, определяемый по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скал-ие под углом к волокнам заним.промежут.зн-ие. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
qпостI+ |
qснегI; |
2 |
постоянная |
и |
временная |
от |
коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Расч.сопр-ие древесины скал-ию под углом: |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фанеры. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
сосредоточенного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
груза: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
;RСК -расч.сопр-ие древесины скал-ию вдоль волокон; RСК 90 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Asp-площадь сечения при максимальной высоте сечения. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
МРII=0,07qрI*lр2+0,21pI*lр. |
|
|
|
|
|
|
поперек волокон. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
N- значение сжимающей силы в ключевом сечении. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
На 1-ое сочетание нагрузок расчет ведется на прочность и |
2 Расчет на устойчивость плоской формы деф. |
|
|
|
|
|
|
|
При |
расчете |
соединений |
элементов |
дерев. |
конструкций |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
необх |
|
|
|
определить |
касательное |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
жесткость, на второе только на прочность. |
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
Ì Ä |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
NСК |
|
RСР СК |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
)n 1φ |
– |
коэф. |
продольного |
изгиба, |
n - |
FСК |
напряжение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Продольный Н и двойной перекрестный рассчитываются |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
R À |
|
|
R W |
; NСК -расч.скалыв-щая сила; FСК -площадь скал-ия; |
|
RСК- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
только на составляющие нагрузок, перпендикулярные скату |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
c δÐ |
|
ì u |
δÐ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
кровли. |
Скатные составляющие воспринимаются жесткой |
показатель |
степени зависящий |
от |
|
наличия |
закреп. |
раст. |
расч.средняя по длине площадки скал-ия. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
основой |
крыши, |
что |
обеспечивается |
конструктивными |
зоны из плоскости деф., n=2 для элем. без закрепления раст. |
Сопр-ие древесины скал-ию вдоль волокон: |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
lСК-расчетная длина площадки скалывания, принимается не |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
мероприятиями или косым Н. |
|
|
|
|
|
|
|
зоны |
из |
плоскости деф., |
n=1 |
для |
элем |
имеющих |
|
др. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
более 10 глубин врезки в элемент; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Порядок расчета |
Н: 1 |
по |
величине |
мах |
М |
определяют |
закрепление. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β-коэф-т, зависящий от вида скалывания древесины в соед- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
требуемый |
момент |
сопротивления |
W, |
2 |
по |
сортаменту |
Растянуто-игибаемые |
внецентренно |
изгиб. |
|
|
элементы- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
ях: |
|
|
=0,25 |
при |
1сторонн |
скалывании, |
=0,125 |
|
при |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
принимают толщину досок раб Н, 3 вычисляют треб общую |
элементы, одновременно работающие на изгиб. Такое |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
одностороннем. Rскрасчетное сопротивление древесины |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ширину досок на расчетной полосе 1 |
м. Если ширина = |
сложнонапряженное состояние возникает в сжатых поясах |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
100см – |
сплошной н, если меньше – |
разряженный, если |
ферм, |
при |
неузловой |
нагрузке, |
также |
в |
элементах |
с |
скалыванию |
вдоль |
волокон |
при |
расчете |
по |
максим. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
напряжению =2,1 МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
больше – несущей способности Н недостаточно, |
внецентренном |
|
приложением |
|
|
растягив. |
|
|
|
|
усилий. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
lСК |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
необходимо увеличить толщину досок раб Н или изменить |
Максимально |
|
растягивающее напряжение |
возникает |
в |
|
3 , где |
l- |
плечо |
|
силы |
скалывания: |
=0,5h |
|
при |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
l |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
конструкцию. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нижних волокнах |
за счет |
суммирования |
напряжений |
от |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
несимметричн врезке, |
=0,25h при симметричной, |
где h - |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
продольной силы и Мизг. Появление такого сложного |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
полная выс поперечн сеч-я эл-та. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
состояния необходимо избегать при конструировании. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет производят по формуле: |
N |
|
|
MR |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
W R |
|
|
ð |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ðàñ÷ ðàñ÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
È |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где Wрасч – расчетный момент сопротивления поперечного сечения (см. п. 4.9); Fрасч – площадь расчетного сечения нетто. Отношение расчетного сопр-я растяж-ю к расч.сопр- ю изгиб.позволяет привести напряж.от изгиба к общ.зн-ю. Момент действия продольной силы в расчет не учит.в запас прочности.
2.22 Работа древесины на сжатие, смятие и скалывание.
Сжатие и смятие волокон
I- упр. стадия раб древ в начале загружения до наступления предела пластического течения. II - стадия ускор- я роста деф за счет смятия оболочек
клеток ранней зоны годичных слоев. III - стадия уплотнения др - рост деф-ций замедляется, происх. смятие клеток
поздней зоны годичных слоев
2.24 Клеефанерные балки (КФБ) (4.24-4.30, рис. 3, 4 [6]) |
стенки полки балки будут упруго сдвигаться друг |
|
|
2.25 Клееные деревянные арки (6.25[6]) прим-ся для |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
состоят из фанерных стенок и дощатых поясов с плоской / |
относительно друга. Поэтому балку с волнистой стенкой |
|
большепролетных и с химически агрессивной средой. По |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
волнистой фанерной стенкой. Поперечное сечение КФБ м. |
следует рассчитывать как составную на податливых связях. |
|
конструктивной схеме: 2-х и 3-х шарнирные. По очертанию |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
б. двутавровым или коробчатым. Для изготовления исп-т |
Роль податливых связей играет волнистая стенка. |
|
оси: круговые, параболические, стрельчатые, А-образная, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
породы 1 и 2 сорта и водостойкая фанера марок ФСФ и |
Проводят проверку по наибольшему сдвигающему усилию |
|
треугольная, ломаная, с мет затяжками. С затяжками не |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ФБС. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в опорном сечении, и рассчитывают волнистую фанерную |
|
более 24 м. Другие бывают и более 100 м. По типу |
||||||||||||||||||||||
Правила конструирования. Рекомендуемый пролет 9-12м; |
стенку на устойчивость., также при определении прогиба |
|
поперечного |
сечения: |
|
сплошные |
(прямоугольные, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Размеры сечения h=(1/10-1/12)l и hп=(1/6-1/10)h рис 4 снип; |
необходимо учесть коэффициент, уменьшающий ее |
|
двутавровые), спаренные, армированные. По способу |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Фанерная стенка толщиной не менее 8 мм; Стыки-на ус или |
жесткость из-за податливости стенки , а также влияния на |
|
восприятия распора: непосредственно ж.б. фундаментами, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
RСР СК |
|
|
|
|
RСК |
|
|
|
|
|
|
встык с наладками; листы фанеры |
прогиб скалывающих напряжений |
|
несущими конструкциями каркаса зд., стальной затяжкой. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
lCК |
|
|
|
|
распологают так, чтобы волокна ее |
Порядок аналогичен расчету с плоской стенкой. Но |
|
|
Арки – повышенные предел огнестойкости, длительное |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
рубашек были направлены вдоль оси |
нормальное напряжение воспринимается только поясами, |
|
сопротивление загниванию и разрушению в химически |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
балок; Устойчивость вертикальной стенки обеспечивается |
поэтому приведенные характеристики сечения не |
|
агрессивных средах. КДА рекомендуют проектир. 3-х |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
постановкой ребер жесткости через 1/10 пролета, в крайних |
определяются. Учитывают податливость волнистой стенки |
|
шарнирными, статически опред. пролетом 18-60м. Шаг 3-6 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
панелях сечение усиливают дополнительным листом |
коэффициентами, учитывающие моменты снижения |
|
м. Определение геометрических хар-к зависит от |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
фанеры и подкосом жесткости; Внутренние полости |
сопротивления и момента инерции за счет податливости |
|
очертания оси. Статический расчет ведется по общим |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
коробчатого |
|
сечения |
|
обрабатывают |
|
|
комбинированным |
волнистой стенки: при пров прочности kw=1/(1+hп*B/h0); |
|
правилам строительной механики. Расчетным сечением |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
составом антисептиком, антипиренам. Жесткости стенки |
при пров жесткости kж=1/(1+В), В - податливость |
|
явл. сечение с max изгибающим моментом от наиболее |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
обеспечивается: а)дощатыми ребрами жесткости; б) |
волнистой стенки. |
|
невыгодного сочетания нагрузок. При этом сочетании |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
устройством волнистой стенки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
определяют величину продолжительной силы в расчетном |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Расчет КФБ с плоской стенкой. 1. Др и фанера имеют |
|
|
сеч-и и величину продольной и поперечной сил в |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
разные модули упругости, поэтому в расчет вводят |
|
|
коньковом и опорном узлах. Конструктивный расчет |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
геометрические характеристики сечения, приведенные к |
|
|
заключается в подборе поперечного сечения по ф-ле |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
наиболее напряженному материалу - Древесине. |
|
|
|
|
|
сжато-изгибаемого элемента в соттв-ии со СНиП. При |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
W |
Iпр |
|
, |
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е Д |
|
; |
|
|
|
|
|
Е Д |
|
; |
Sпр Sф SД |
Е Д |
|
|
|
расчете |
арок |
на |
прочность и |
устойчивость в плоскости |
||||||||||||||||||||||||
|
пр |
|
|
у0 |
|
|
|
|
|
|
Iпр Iф |
I Д |
Еф |
|
Апр |
Аф А Д |
|
Еф |
|
|
Еф |
|
|
кривизны расчетная длина: 2-х шарнирных арок 0,35S, 3-х |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
где yо - расстояние от центра тяжести приведенного |
|
|
шарнир. 0,58S, стрельчатого и треугольного 0,5S, S – длина |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
сечения до нижней грани обшивки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дуги всей арки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Iпр - момент инерции сечения, приведенного к фанере: |
|
|
|
|
Учитывается дополнительный момент от продольной силы |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Iф - момент инерции поперечного сечения фанерных |
|
при деформации – коэффициентом ξ. |
|
1 |
N К |
; NK |
– |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
обшивок; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RC А |
||||||||||||||||||||||||||||||
Iд - момент инерции поперечного сечения деревянных |
|
продольное усилие в коньковом узле. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ребер каркаса; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После подбора сечения арки конструируется и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Ед /Еф - отношение модулей упругости древесины и фанеры. |
|
рассчитывается коньковый и опорный узлы, м. б. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2. Нижний пояс проверяют по норм. напряж-м на растяж- |
|
монтажный стык. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
р |
|
M |
|
mфRфр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Опред. геометрических хар-к арок. Круговые арки. Пролет l |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Wпр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
стрелу |
подъема |
f |
|
принимают |
из функционального |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
назначения и технологическим требованиям зданий. |
|
|
|||||||||||||||||||
3.Верхний пояс проверяют по норм-ным напряжениям на |
|
|
Геом. хар-ки: радиус кривизны арки R=(l2+4f2)/8f, угол |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
сж. |
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
наклона |
|
опорного |
радиуса |
к |
горизонту |
sinφ0=y0/R, |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
С |
|
|
фWпр |
|
|
фс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
центральный угол дуги полуарки φ=90-φ0, длина дуги всей |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
4. Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
или обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам |
|
арки S=πRφ/90. При расчете длина дуги разбивается на |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
следует производить по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
элементы не менее 10 с учетом получения полной картины |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
QSïð |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, Q - расчетная поперечная сила; |
|
|
|
распределения |
внутренних |
усилий по |
длине арки. |
Длина |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R ñê |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
конечных |
эл-в |
назначается |
с |
учетом |
характерных |
точек |
|||||||||||||||||||||||
I ïð b ðàñ÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Sпр - статический момент сдвигаемой части приведенного |
|
(точки |
начала |
и |
конца |
снеговой |
нагрузки, |
изменения |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
сечения |
|
относительно |
нейтральной оси, |
|
= |
Ап*h0/2, Ап - |
|
интенсивности |
|
ветровой |
|
|
нагрузки, |
|
приложения |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
площ сеч-я пояса балки; Rсп - расчетное сопротивление |
|
технологической нагрузки). Вычисляют координаты точек: х |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
скалыванию древесины вдоль волокон или фанеры вдоль |
|
назнач-ся, а y выч-ся: y= (R2-(1/2-x)2); их угол наклона |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
волокон наружных слоев; bрас - расчетная ширина сечения, |
|
касательной к дуге арки: =90 - с-n . |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
которую |
|
следует |
принимать |
равной |
|
суммарной ширине |
|
|
Стрельчатые: |
пролет l |
|
и стрела |
подъема f - |
аналогично |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
ребер каркаса. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
круговым. |
Затем |
опр-т |
|
длину |
хорды |
полкуарки |
l1 |
= |
|||||||||||||||||||||||||||
5 Прочность стенки в опасном сечении на действие |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
главных растягивающих напряжений в балках двутаврового |
|
(f+(l/2)2), стрела подъема дуги полуарки f0≥l1/15, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
и коробчатого поперечного сечений следует проверять по |
|
радиус кривизны полуарки R=l12/(8-f0) + f0/2, центральн |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
σ /2 |
(σ /2 |
)2 |
τ2 |
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
угол дуги полуарки sin( /2)=l1/(2-R), длина дуги |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ñò |
|
|
|
|
|
|
|
|
ñò |
|
|
|
|
|
ñò |
|
|
|
ô.ðα |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
К опасным сечениям следует отнести опорное сечение |
|
полуарки |
S=πRφ/180, |
|
угол |
наклона |
хорды |
полуарки |
к |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
балки и места приложения сосредоточенных нагрузок. |
|
|
|
горизонту |
tg =2f/l, |
угол |
наклона |
опорного радиуса |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
В опорном сечении по ширине пояса может произойти |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
скалывание м/д шпонами фанеры. 6 Устойчивость фанерной |
|
0=90- - /2, координаты центра дуги левой полуарки |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
стенки с продольным расположением волокон наружных |
|
x0=Rcos 0, |
y0=Rsin 0, |
|
угол |
наклона |
касательной |
в |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
сторон по отношению к оси балки проверяем на действие |
|
вершине C =90- - 0. За нач координат приним левую |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
касательных |
|
|
и |
|
|
|
|
норм. |
|
напряжений. |
|
|
При |
поперечном |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
расположении |
волокон |
поперечные |
стенки – |
только на |
|
опору т.А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
действие касательных напряжений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стрельчатая |
|
форма |
|
|
|
арок |
|
дает |
возможность |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Клеефанерные |
|
|
балки, |
так |
же |
как |
|
|
панели |
покрытия, |
|
оптимизировать кривизну полуарок таким образом, чтобы |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
рассчитывают |
с |
|
|
|
учетом |
|
различных |
|
модулей |
упругости |
|
положительные и отрицательные моменты в них были min. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
древесины |
|
поясов и |
фанерной |
стенки |
по |
приведенным |
|
C |
увеличением |
|
радиуса |
|
кривизны |
увеличиваются |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
геометрическим |
|
|
|
|
|
характеристикам. |
|
|
|
Приведение |
|
положительные моменты, а с уменьшением отрицательный. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
осуществляют к материалу, в котором находят напряжения. |
|
При проектирование |
|
стрельчатых |
|
арок |
необходимо |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Расчет |
КФБ |
с |
волнистой |
|
стенкой. отличается |
от расчета |
|
соблюдать условие - |
угол наклона касательной в коньковом |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
узле д.б. не менее 150. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
балок с плоской стенкой прежде всего тем, что фанерная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
стенка не может воспринимать нормальных напряжений, |
|
|
Каньковый |
узел. |
Пролетом до 18 |
м |
решаются простым |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
так как при изгибе балки она способна складываться или |
|
лобовым упором и перекрываются парными деревянными |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
распрямляться, т. е. обладает податливостью. В результате |
|
или стальными накладками на болтах. |
Толщина накладок |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
податливости волнистой |
фанерной |
|
принимается |
равной |
половине |
ширины |
сечения |
арок. |
|||||||||||||||||||||||||||||||
RСК . |
|
|
|
|
|
|
RСК |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Толщина стальных накладок назначается конструктивно 10- |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
СК |
|
|
|
1 sin3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
RСК .90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
20 мм. Длина накладок определяется диаметром и шагом |
2.26 Деревянные рамы (6.28-6.30[6]). Применяются при |
каждом вертикальном ряду. Более нагруженными являются |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
расстановки болтов и зависит от их количества. Диаметром |
строительстве |
общественных |
и |
производственных, |
болты, расположенные ближе к оси симметрии арок. 4. |
|||||||||||||||||||||||||||||||
болтов задаются и рассматравляют их по длине накладок с |
складских, с агрессивной средой зданиях. Благодаря |
Проверка торцов арки на смятие от действия продольной |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
учетом требуемых минимальных расстояний вдоль и |
простоте |
изготовления |
|
распространение |
получили |
силы в коньковом узле не производится в виду запаса |
||||||||||||||||||||||||||||||
поперек волокон древесины. |
|
|
|
|
|
гнутоклееные рамы типа ДГР рис а. В сельскохозяйственных |
прочности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Расчет узла ведут на действие поперечных сил от расчетн |
зданиях получили распространение рамы типа РДП рис б из |
При пролетах арок больше 18 м узлы решаются в виде |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
сочетания нагрузок, а полунакладки рассматриваются как |
прямолинейных |
клееных |
элементов |
|
с |
|
зубчатым |
классических шарниров: плиточных, валиковых. При этом |
||||||||||||||||||||||||||||
условные 2-х консольные балки. |
|
|
|
|
|
соединением ригеля и стойки в карнизном узле на зубчатый |
толщину пластин стального башмака назначают 10-20 мм. |
|||||||||||||||||||||||||||||
Порядок расчета: 1. Определяются усилия, действующие в |
шип. Эти рамы более технологичны и менее трудоемки в |
Расчет крепления стального башмака к арке заключается в |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
условных опорах;2. Определяется минимально несущая |
изготовлении, чем рамы типа ДГР, но они менее надежны в |
проверке |
условия: |
|
равнодействующие |
усилий |
в |
|||||||||||||||||||||||||||||
способность 1-го болта при применении стальных накладок |
эксплуатации, т. к. опасные сечения в карнизном узле |
наибольшем нагруженном болте от действия расчетной |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
в узле, за расчетн несущ способность болта принимается |
ослаблены зубчатым шипом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
поперечной силы и момента не должно превышать его |
||||||||||||||||||||||||||
максимальное значение несущей способности болта на |
По конструктивной схеме: 3-х шарнирная, 2-х шарнирная. |
минимальной несущей способности. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
изгиб; 3. Определяется требуемое количество болтов в |
По материалу рам: клееные деревянные, клеефанерные, |
Опорный узел решается лобовым упором деревянной |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
каждом вертикальном ряду. Более нагруженными являются |
брусчатые, дощатые. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стойки в мет башмак. Мет башмак крепится к стойке рамы |
|||||||||||||||||||||||
болты, расположенные ближе к оси симметрии арок. 4. |
+3-х шарнирных рам: хорошо работают на горизонтальные |
конструктивным болтом. Сам башмак присоединяется |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Проверка торцов арки на смятие от действия продольной |
нагрузки; геометрическая неизменяемость; поперечная |
сваркой к закладной детали в фундаменте или крепится к |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
силы в коньковом узле не производится в виду запаса |
устойчивость обеспечивается без жесткого защемления в |
фундаменту 2 анкерными болтами. Распор рам передается |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
прочности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фундаменте; проще устройство ограждающих конструкций. |
на |
фундамент |
или |
воспринимается |
затяжкой, |
||||||||||||||||||||
При пролетах арок больше 18 м узлы решаются в виде |
- появление больших изгибающих моментов в карнизных |
расположенной ниже уровня пола. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
классических шарниров: плиточных, валиковых. При этом |
узлах. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При расчете опорного узла проверяют скалывающие |
||||||||||||||||||||
толщину пластин стального башмака |
назначают 10-20 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжения в древесине в опорных сечениях рам по ф-ле |
|||||||||||||||||||
Расчет крепления стального башмака к арке заключается в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Журавского. Находятся требуемая высота мет башмака из |
||||||||||||||||||||
проверке |
условия: |
|
|
равнодействующие |
усилий |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
условия смятия поперек волокон д-ны стойки рамы от |
||||||||||||||
наибольшем нагруженном болте от действия расчетной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
действия распора. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
поперечной силы и момента не должно превышать его |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Толщина вертикальной пластины и боковые накладки |
||||||||||||||||||||
минимальной несущей способности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
назнач. конструктивно 8-20мм. Мет башмак крепится к |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стоки рамы конструктив болтом d12-16. Сам башмак |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
присоед сваркой к закладной детали ф-та или 2 анкерными |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
болтами. раб на срез и растяжение. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Особенности конструктивного расчета рам. Гнутоклееные |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рамы типа ДГР. 1. проверяют напряжения по внутренней |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сжимающей кромки сечения в карнизном узле. (рис 16, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основные положения по проектированию. Рекомендуются |
п.6.28-п.6.30, ф.63 [6]): с=N2/А2 |
+ М2/ W2krb≤Rc, N2, |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-х шарнирные, 2-х не получили распространение из-за |
M2 - расч прод сила и изг мом в карнизном узле, A2, W2 - |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сложности конструирования узлов. |
|
|
|
|
|
|
площ и мом сопр-я расч сеч-я рамы, krb - коэф, учит |
|||||||||||||||||
Опорные узлы. В пролетах арок до 18 м опорные узлы |
Пролеты рам 12-24 до 60м. угол наклона ригеля 140-450. |
криволинейность, |
|
- |
коэф |
для |
опр-я |
мом |
по |
|||||||||||||||||||||||||||
Шаг |
определяется |
техноко- |
экономическим |
|
расчетом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
деформированной сх в рамах. 2. проверяют напряжения по |
|||||||||||||||||||||||
выполняют |
простым |
|
лобовым |
упором |
с |
парными |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
3;4,5;6м. |
Ширина |
сеч-я |
- |
с |
учетом |
сортамента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагруженной растянутой кромке сечения в карнизном узле. |
||||||||||||||||||||||||
стальными |
накладками. |
|
Требуемая |
площадь |
сжатия |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
пиломатериалов и нормируемых припусков на обработку, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
опорном |
узле определяются по |
продольно |
сжимающей |
Расчет |
сопротивления |
древесины |
на |
растяжение, изгиб, |
||||||||||||||||||||||||||||
обычно 140-210мм. Высота рам в карнизном узле опред. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
силе. Поперечная |
сила |
воспринимаемая |
анкерными |
сжатие определяется |
с |
учетом толщины слоев клееного |
||||||||||||||||||||||||||||||
расчетом, |
предварительно |
1/12-1/30 |
пролета. |
Высота |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
элемента, высоты сечения отношения внутреннего радиуса |
||||||||||||||||||||||||
болтами, |
заделанная |
в |
|
фундамент |
закладной |
деталью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
сечения ригеля в коньковом узле принимается не менее 0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
фундамента. Стальные |
накладки |
башмака крепят к арке |
кривизны в |
карнизном |
|
узле к толщине слоя, |
а также с |
|||||||||||||||||||||||||||||
высоты в |
карнизном |
узле, |
а |
в опорном не |
менее 0,4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
учетом других коэффициентов условий работы. |
|
|
||||||||||||||||||||||
глухарями или болтами При пролетах более 18 м опорные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Прямолинейные |
эл-ты |
- |
из |
слоев |
толщ |
после |
острожки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
узлы решают в виде классических шарниров. Конструкция |
32мм. |
Толщина |
слоев |
гнутоклееных |
рам зависит |
от |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
узлов аналогична конструкции коньковых узлов. Кроме того, |
внутреннего радиуса кривизны (16-24мм). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
необходимо учитывать местные напряжения, возникающие |
Геом. |
хар-ки зависят |
от конструктивных |
особенностей. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
в узлах |
вследствие |
неполного опирания арки |
сечением |
Расчетное |
сочетание |
нагрузок |
для |
рам |
– |
постоянная |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
через стальные башмаки. |
Конструктивно эти участки арок |
снеговая |
по |
всему |
пролету, |
также |
|
проверяют |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
усиливают |
фанерными |
|
накладками |
на клею, |
стяжными |
одностороннюю снеговую нагрузку на половине пролета. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
хомутами, вклеенными стальными стержнями. |
|
|
|
Ветровая не учитывается если высота стоек рам до 4 м, угол |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
наклона ригеля 140. Статический расчет по правилам стр. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
механики. Расчетное сечение – сечение в карнизном узле с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max моментом. Конструктивный расчет – подбор сечения (п. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6.28-6.30). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рамы типа РДП из прямолинейных элементов с зубчатым |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коньковые узлы рам Пролетом до 18 м решаются простым |
соединением ригелей и стойки в карнизном узле. Рамы РДП |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лобовым упором и перекрываются парными деревянными |
при проверке биссектрисного сечения учитывают |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или стальными накладками на болтах. Толщина накладок |
технологическое ослабление сечения зубчатым шипом и |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принимается равной половине ширины сечения арок. |
криволинейной эпюры напряжений. 1. Проверяют |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Толщина стальных накладок назначается конструктивно 10- |
напряжение по внутренней сжатой кромки сечения. 2. |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
мм. |
Длина |
Проверяют напряжение по наружной кромки растянутой. |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
накладок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
определяется |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаметром |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шагом расстановки болтов и зависит от их количества. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Диаметром болтов задаются и рассматравляют их по длине |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
накладок с учетом требуемых минимальных расстояний |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вдоль и поперек волокон древесины. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет узла ведут на действие поперечных сил от расчетн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сочетания нагрузок, а полунакладки рассматриваются как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
условные 2-х консольные балки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Порядок расчета: 1. Определяются усилия, действующие в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
условных опорах;2. Определяется минимально несущая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
способность 1-го болта при применении стальных накладок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в узле, за расчетн несущ способность болта принимается |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
максимальное значение несущей способности болта на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изгиб; |
3. |
Определяется |
требуемое |
количество |
болтов |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.27 Защита деревянных конструкций от загнивания и |
распростр: 1. соблюдение противопож разрывов м/у зд-ми; |
2.28 Предельные состояния оснований и фундаментов |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
возгорания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. устр-во противопож разрывов длиной не < 6-12 м в |
(2.2,2.3, 2.34, 2.39, 2.57, 2.58[7]) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
Защ от загнивания. Основа - профилактика: защита |
протяженных зд-х; 3. разделение зд-й на отсеки ч/з 50 м |
Предельное сост-е - такое н.д.с., при кот конструкция |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
дер.кон. от пост.или систематич. повтор. увлажнения, |
брандмауэрными стенами из несгораемых мат-в выс 600 |
перестает |
удовлетворять |
|
установленн |
|
нормативн |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
создание осушающего режима эксплуатации. Увлажнение |
мм от поверх-ти кровли; 4. проектирование клеевых дер |
требованиям, |
|
т.е. |
|
|
становятся |
|
непригодными |
|
для |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
м.б.: непосредственное-атмосферн.осадки из-за протечки |
констр-ций пр/уг сеч-я; 5. защ поперечн сеч-я дер эл-в |
эксплуатации. Проектирование оснований вместе с фунд по |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
кровли, |
|
|
капиллярная-грунтовыми |
|
|
водами |
|
|
при |
листовыми мат-ми из асбеста (обшивка) / оштукатуривание |
предельным состояниям заключается в выборе таких видов |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
поврежд.изоляции, |
|
биологич.-самоувлажнение |
|
|
в |
р-рами; 6. прим-е несгораемых теплоизоляц мат-в и |
оснований, в назначении таких размеров ф-ов, кот |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
проц.гниения, конденсационная-за счет оседании воды из |
кровель, разделение на отсеки не сообщающихся м/у |
обеспечат нормальную эксплуатацию з и с. Это достигают |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
паров. Осн.констр.меры: 1)исп-ние сухого пиломат-ла с |
собой кровельн и стенов панелей, имеющ пустоты. |
|
|
при совместном расчете оснований и ф-ов как единой |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
влажностью 12% для изг-я клен.дер.кон. и 20% для |
Хим. меры защ от пож – обработка дер эл-в огнезащитн |
системы. Предельн состояния оснований и ф-ов отличается |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
неклееных. 2)защита кон.на период танспортир. и монтажа, |
составами – антипиренами – вещ-ва, кот при нагревании |
от пред. состояния конструкции. Чрезмерные осадки, сдвиги |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
3) размещ.дер.кон. полностью в пределах отап.зд-й или |
плавятся |
и |
|
покрывают поверх-ть др |
|
огнезащ |
и выпирания грунта из под соор. не означают полную |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
неотап.чердака, 4) установка опорн.частей балок и ферм на |
пленкой/разлаг-ся с выделением негорючих газов, от |
потерю несущей способности оснований. Перемещение и |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
дер.опорные подушки, на пилястры или в открытые гнезда |
оттесняют воздух. В состав антипиренов вх.: аммоний, бура, |
перераспределение объемов грунта, восстановление |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
и утепление этих гнезд, 5)устр-во опорных узлов рам, арок |
борная к-та и проч. Для поверхностой обработки дер |
первичных связей приводит к новым условиям равновесия. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
так,чтобы |
низ |
дер.эл-та |
|
был |
|
на 300-500мм |
|
выше |
констр-й м. исп-ся составы, вспучивающие покрытия, сост |
Поэтому грунты даже после больших перемещений |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ур.чист.пола, 6)обеспеч.свобод.доступа к опорным узлам |
на основе перхлорвиниловой эмали, органосиликатн |
оказывают сопротивление внешним нагрузкам, т.е. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
кон-ции для осмотра и проветр., 7)устр-во гидроизол.в |
группы. Пропитки антипиренами < прочностные св-ва др |
обладают несущей способностью. Но развитие осадок и |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
местах соприкос.древ-ны |
|
с |
кам.кладкой, |
бет, |
|
мет., |
на 10%. Соединит мет детали < предел огнестойк-ти, |
потеря устойчивости грунтов оснований могут повлечь за |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
8)обеспеч.зазора м\у нижн.поясом ферм и утеплителем в |
поэтому д.б. защищены огнезащ составами. |
|
|
|
|
|
собой не допустимые деф-ии; частичную или полную |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
зд-ях с утепл.подвес.потолком, |
9)вентиляция |
теплых |
Сп-бы антисептирования и антипирирования. Выбор |
потерю устойчивости з и с, отдельных конструкций. Поэтому |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
дер.перекрытий ч\з щелевые плинтуса и решетки в полу в |
зависит от вида и габаритных размеров констр-ций, треб-й |
предельные состояния оснований устанавливают в |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
углах комнат, 10)правильн располож слоев пароизол.и |
к сроку службы, усл-й экспл-ции и произв возможностей. |
результате совместной работы оснований и надземной |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
звукоизол. в огражд-ях кон-й (пароиз - в нач теплового |
КДК массивного сеч-я облад хорошей био- и огнестойк-ю и |
конструкции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
потока - со стор + t, теплоиз - в конце, т.е. с - t). Хим меры: |
не нужд-ся в пропитке антисепт-ми и антипир-ми; для |
Для проектирования оснований вместе с ф-ом установлено |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
когда невозможно только констр мерами обеспечить защ |
несущ КДК прим-ся только локальная защ торцов и |
2 пред. сост.: 1) по несущей способности - оценивают |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
констр-й от загнивания, польз-ся спец хим ср-ми - |
опорных частей тиоколовыми мастиками и эпоксидными |
прочность грунтов основания вместе с ф-ом, 2) по деф-ям - |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
антисептиками - в-ва, оказывающ отравляющее действие |
шпаклевками |
|
и |
|
|
поверхностная |
|
|
|
окраска |
оценивают все возможн деф-ии оснований вместе с ф-ом |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
на биол разрушителей. Они д.б. токсичными для грибов и |
пентофталиваемыми |
|
|
эмалями |
|
при |
|
|
|
пом |
для проек. зд. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
насек и безопасн для x-rf. не д. влиять на прочность древес, |
краскопультов/кистями за 2 раза. |
|
|
|
|
|
|
|
Для дополнительной надежности и безопасности деф-ий зд |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
не д. способств коррозии мет соединит дет, д. легко |
Дер балки покрытий, чердачные м/уэт перекр-й, |
и соор. вводятся расч коэф-ты. Большая сжимаемость |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
проникать в др и не вымываться из нее, не д. им резкого |
мауэрлаты защищ-ся поверхн обработкой антисептиком, |
грунтов под нагрузкой обуславливается первостепенностью |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
запаха и экономичными: 1. водорастворимые (наиб распр, |
подогретым до t=60-80град за 2 раза с перерывом 1-2 ч. |
расчетов по 2 предельн состоянию. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
фтористый натрий, сельпур, ББ11) - для дер констр-й |
Опорные части констр-ций дополнит обмазываются |
Предельные состояния оснований по деф-ям. Проектир. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
каркаса, покрытий, перекр-й; 2. маслянистые (креазот) - эл- |
антисептиками. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по 2 группе пред. состояний обязательно для оснований |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ты, соприкас-ся с землей (сваи, опоры ЛЭП, шпалы, |
Столбы ЛЭП, шпалы, эксплуатируем на откр воздухе и |
всех з и с. Расчет ведут из условия развития предельных |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
столбы); 3. комплексные (антисептик+антипирен). |
|
|
|
соприкасающ-ся с землей, пропитываются маслянистыми |
состояний |
|
в |
|
конструкциях |
|
здания. |
|
Требования |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Защ от возгорания. |
Для < потерь от пожара разраб сист |
антисептиками в автоклавах / обмазываются. |
|
|
|
|
проектирования сводятся к ограничению осадков |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
противопож нормирования в строит-ве, осн полож-я кот |
Для эл-в огр. констр-ций, мелких дет, эл-в внутр отделки |
основания и следующими за ними деф-ии ф-ов и подф-ых |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
изложены в СНиП«Пож безопасность зд-й и сооруж-й». Зд- |
помещ-й прим-ся пропитка в горячехолодных ваннах в теч |
конструкций. Осадки оснований не должны вызывать |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
я и части зд-я, выделенн противопож стенами, подразд-ся |
2-4 ч / глубокая пропитка в автоклавах под давлением. |
|
предельн сост-я и недопустимые изм-я проектных уровней |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
по степ огнестойкости (I-V) и классам конструктивной и |
Сп-б горячехол ванн: Штабель дер эл-в погруж-ся в гор |
и положений отдельных конструктивных элементов и всего |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
функц пож опасности. Степень огнест-ти зд-я опр-ся |
ванну (t=95 для водораств, =85 для маслянистых антисепт) |
здания в период строительства и эксплуатации. Расчет |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
огнест-ю его строт констр-й. Строит констр-ции хар-ся |
и выдерживается 1-2 ч. Воздух, нах-ся в порах др, |
оснований по деф-ям производят из условия s su, |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
огнест-ю и пож опасностью. Показателем огнест-ти явл-ся |
нагревается, |
расширяется |
и |
выходит |
из |
др. |
Нагретый |
где S- |
совместная деформация основания и сооружения, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
предел |
огнестойк-ти. |
Пож |
опасность |
констр-ций |
хар-т |
штабель перегружается |
в |
холл ванну |
на |
2 ч |
(t=20 |
для |
определяемая |
расчетом |
в |
соответствии |
с |
указаниями |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
класс его пож опасности. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
водораств, |
=40 |
для |
маслянистых |
антисепт) |
|
– |
воздух |
обязательного |
приложения |
2; |
su |
- |
предельное |
значение |
||||||||||||||||||||||||||||
Предел огнестойк-ти строит констр-ций – |
время в мин. |
охлаждается, создается вакуум, р-р проникает в др. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
наступления |
первой |
|
/ |
последовательно |
|
нескольких |
Пропитка в автоклавах: 2 сп-ба: 1. для водораств антисепт. |
совместной |
|
деформации |
|
основания |
и |
|
сооружения, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
нормируемых |
для |
|
данной |
констр-ции |
признаков |
После загрузки |
штабеля |
дер |
эл-в |
в |
автоклав |
создается |
устанавливаемое в соответствии с указаниями пп. 2.51-2.55. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
предельных состояний: потеря несущ способности, потеря |
разряжение; |
воздух |
выходит |
из др; |
затем |
в |
автоклав |
Левая |
часть |
хар-n |
|
деформируемость |
основания. |
Она |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
целостности, |
потеря теплоизолирующей способн-ти; |
опр- |
подается р-р антисептика и создается давление до 1,4 МПа. |
учитывает |
общие |
|
инженерно-геологические |
условия, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ся |
по |
рез-м |
огевых |
испытаний |
и |
проверяется |
|
при |
2. для маслянистых антисепт. |
После загрузки |
штабеля в |
особенности |
напластования |
и |
св-ва грунтов основания, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
натуральных испытаниях. Пред огнестойкости стр констр-й |
автоклав созд-ся давление, воздух в клетках др сжимается, |
ожидаемые изменения геологических условий. Правая часть |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
в ч.: балки, рамы, |
арки массивн сеч-й 0,75; |
кол 2; |
плиты, |
затем в автоклав подается антисептик, и давление > до 1,4 |
учитывает |
особенности |
проектирования |
|
здания, |
его |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
настилы, |
|
прогоны 0,25. |
Допускается прим-е клеевых дер |
МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
конструктивную |
|
схему, |
пространственную |
|
жесткость, |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
констр-ций массивных сеч-й (кол, |
арки, рамы, |
балки) |
без |
До пропитки W дер эл-в д.б. не > 20%. Качество пропитки |
эксплуатационные и |
технические требования. Чем ближе |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
огнезащ в 1м этаже производств, складских, с/х, обществ |
контролир-ся |
|
по |
весу |
поглощенного |
|
р-ра, |
его |
будут совпадать |
левая |
и |
правая |
часть |
неравенства, |
тем |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
зд-х |
второй |
степени |
огнестойкости. |
По |
пож |
опасности |
концентрации, глубине проникновения состава в др и его |
экономичней запроектированы основания и ф-ты. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
строит |
констр-ции |
разд-ся |
на |
4 |
|
кл: |
1. |
К0 |
– |
распределения в ней. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Предельные |
|
состояния |
|
по |
несущей |
|
способности. |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
непожароопасные; 2. К1 – малопожарооп; 3. К2 – умеренно |
Защ др от насекомых – вредителей. Кроме грибов др в |
Проектирование по 1 |
группе пред. |
сост. обязательно для |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
пожароопасн; 4. К3 – пожароопасн. Дер констр-ции отн-ся |
констр-х разрушают |
насекомые: мебельный |
и |
домовой |
зданий |
и |
соор., |
|
на |
основания |
которых |
передаются |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
к К3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жук-точильщик, |
жук-корабельщик, |
черный |
и |
рыжий |
постоянные |
или |
периодического |
действия |
постоянные |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Горение др - |
проц быстрого соед-я продуктов термич |
домовой |
усач, |
термиты. |
Дерев |
подводные |
сооруж-я |
нагрузки (подпорные стенки, набережные), если основания |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
разложения |
др |
с |
кислородом |
возд, |
сопровожд-й |
поражают |
корабельные |
черви и свайные |
жуки. |
Насек- |
ограничены |
|
откосами |
или |
ослаблены |
выработками, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
выделением |
|
тепла/дыма |
|
и |
|
появлением |
пламени. |
вредители, |
их |
личинки |
разрушают |
др |
всех |
пород, |
подземными |
|
|
|
сооружениями, |
|
|
коммуникациями. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Возгорание др - в рез-те кратковременн ее нагрева до t250 |
независимо от W, что осложняет борьбу с ними. Осн сп-бы |
Проектирование |
по |
несущей |
способности |
сводится к |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
/ длит нагрева при более низк t. При нагревании др до t |
борьбы – предупредительн и истребит меры. Предупредит |
назначению |
таких |
|
размеров |
подошв |
фундаментов |
или |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
пожаров |
(800-900) происх |
ее |
|
термич |
разложение с |
меры: содержание в чистоте лесосек, своевременн вывозка |
соор., при которых от самых неблагоприятных комбинаций |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
образованием смеси газообразных продуктов и твердого |
свежесрубленной др, быстрое снятие коры с бревен, |
нагрузок обеспечивается устойчивость |
оснований. |
Расчет |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
остатка в виде угля. 2 фазы горения др: 1. пламенная; 2. |
подводное хранение окорѐнной др. Истребление – прим-е |
производится из условия F≤γc·Fu/γn (п 2.58), F - расчетная |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
тление угля. Тление прекращ-ся, если на поверх-ти др |
отравляющих в-в (инсектициды). Хороший эффект дает |
нагрузка на основание, |
определяемая по 2.5-2.8; |
Fu - |
сила |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
образ-ся |
|
тонкая |
пленка |
золы. |
Интенсивность горения |
обработка др антисептиками с добавлением инсектицидов. |
предельного сопротивления основания; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
зависит от подачи и кол-ва кислорода воздуха. Дер констр- |
Для защ |
от |
морских |
древоточцев |
прим-ся |
глубокая |
с - |
коэффициент |
|
условий |
работы, |
n |
-коэффициент |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
и м. прим-ть в зд-х при t окр возд до 35град для клееных и |
пропитка др креозотом / нафтинадом меди. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
до 50град для неклееных дер констр-й. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
надежности |
по |
назначению |
сооружения. |
|
Левая |
часть |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Конструктивн |
меры |
защ |
от пож |
– |
зависят |
от |
функц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
учитывает специфику проектируемого здания, |
особенности |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
назнач-я зд-й. Для 1го эт производст и складских зд-й наиб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
действия нагрузок, |
эпюры контактных давлений. |
Значение |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчетных нагрузок опр. статическим расчетом конструкций. |
2.29 Нагрузки и воздействия на основание (1.4-1.12[4]) |
2.30 Глубина заложения ф-ов (2.25-2.32[7]). Приним-ся с |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Правая учитывает особенности естественных оснований, |
При проектированиb оснований и ф-ов нагрузки и |
учетом: 1. назначения и конструктивных особенностей |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
нагруженное состояние грунтов, прочностные свойства |
воздействия, их классификация, вид, интенсивность, условия |
проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
отдельных слоев и |
их возможные |
изменения. Fu опр. |
воздействия и возможн сочетания назнач-т в соотв с |
фундаменты; 2 глуб заложения фундаментов примыкающих |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
методами теории предельного равновесия грунтов. |
|
|
требованиями |
|
СНиП |
2.01.07-85. |
Расчетные |
значения |
сооружений, |
а |
|
также |
глубины |
прокладки |
инженерных |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Устойчивость |
оснований |
обеспечивается |
снижением |
определяют |
умнож |
нормативных |
нагрузок |
на |
коэф |
коммуникаций; |
|
3 |
существующего |
и |
проектируемого |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
предельных нагрузок на грунт до безопасной, для чего в |
надежности по нагр γf. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рельефа |
|
|
застраиваемой |
территории; |
4 |
инженерно- |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
расчет вводят коэф., уменьшающие несущую способность |
Нагрузки |
и |
воздействия |
на |
основание |
в |
завис-ти |
от |
геологических условий площадки строительства, 5 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
оснований по сравнению с действительной. |
|
|
|
|
продолжит-ти |
|
действия |
разделяют: |
1. |
постоянные |
(вес |
гидрогеологических |
условий |
площадки |
и |
возможных |
их |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
Предельные состояния ф-ов. При расчете ф-ов |
частей сооружений, в том числе вес несущих и |
изменений |
в |
процессе |
строительства |
и |
эксплуатации |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
рассматривают: |
1) |
условия |
совместной |
работы |
ф-ов |
с |
ограждающих строительных конструкций; |
вес и давление |
сооружения; 6 возможн размыв грунта у опор сооружений, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
надземной |
конструкцией |
и |
грунтами |
оснований |
– |
грунтов), |
2. |
длительные (вес стационарного оборудования; |
возводимых |
|
в |
|
руслах |
|
рек |
|
(мостов, |
переходов |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
учитывается в проектировании по предельным состояниям, |
нагрузки |
|
на |
|
перекрытия |
|
от |
|
складируемых |
мат-ов, |
трубопроводов и т.п.); 7 глубины сезонного промерзания. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
2) условия совместной работы ф-ов со з или с – |
вертикальные нагрузки от кранов;и др.), 3 кратковременные: |
Различают нормативную и расчетную глубину. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
рассматривают или рассчитывают совместно с надземной |
(нагрузки от оборудования; вес людей, ремонтных |
Нормативная глубина dfn - сред из ежегодн max глубин |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
конструкцией. Расчет по 1 группе выполняется для |
материалов; снеговые нагрузки с полным расчетным |
сезонного промерзания грунтов по данным наблюдения за |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
предотвращения: 1) всех возможных сооружений самого |
значением; ветровые нагрузки), 4 особые: (сейсмические |
период не менее 10 лет на открытой оголенной от снега |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
фундамента от наиболее невыгодных сочетаний силовых |
воздействия; воздействия, обусловленные деформациями |
горизонтальной площадке при уровне подземных вод, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
факторов и неблагоприятных воздействий применительно к |
основания, сопровождающимися коренным изменением |
расположенных ниже глубины сезонного промерзания. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
общим требованиям для строительных конструкций и |
структуры грунта. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нормативная глубина назначается по наблюдениям за |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
материалов, из которых они изготавливаются. 2) всех |
Расчет конструкций и оснований по предельным |
сезонным промерзанием, по теплотехническим расчетам в |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
возможных потерь устойчивости ф-та вместе со з или с. При |
состояниям первой и второй групп следует выполнять с |
зависимости от сред температуры воздуха и по картам снип. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
этом проверяют: а) устойчивость ф-т и основания на |
учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок. В зависимости |
Расчетная |
глубина |
df=kh·dfn |
; kh- коэф, |
учитывающий |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
глубинный сдвиг. б) |
устойчивость ф-та и соор. |
на плоский |
от состава |
нагрузок различ |
след |
сочетания: |
А) |
основные |
влияние теплового режима соорж ( для наруж фундаментов |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
сдвиг в результате перемещения подошвы ф-та по грунту |
сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и |
отапливаемых сооружений -по табл 1 снип; для наружних и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
основания, |
когда |
сдвигающие |
силы |
превышают |
кратковременных; Б) особые сочетания нагрузок, состоящие |
внутренних |
соор |
неотапливаемых |
=1,1 |
кроме районов |
с |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
удерживающие, |
в) устойчивость против смешанного сдвига, |
из постоянных, |
длительных, |
кратковременных и одной из |
отриц среднегодовой темп). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
когда под одной частью соор. происходит плоский сдвиг, а |
особых нагрузок. |
Если учитываемое сочетание вкл постоян |
Глубина |
заложения |
ф-ов |
отапл |
сооружений |
по |
усл |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
под другой глубинный, г) устойчивость на опрокидывание |
и неколько |
не |
менее |
2 |
|
кратковременных |
нагрузок, |
недопущения |
|
морозного |
пучения |
грунтов |
оснований |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
соор. с высоко расположенным центром тяжести (мачты, |
расчетное знач врем нагр необходимо умножать на коэф |
назнач: |
|
1 |
|
для |
наружных |
фундаментов |
(от |
уровня |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
трубы), д) устойчивость против всплывания при заложении |
сочетания: |
в основных сочет-ях для длит-ых нагрузок 1 = |
планировки) |
по |
табл |
2 снип; |
2 |
для внутренних |
ф-ов |
- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ф-та ниже |
уровня |
подземных |
вод, когда |
во |
время |
0,95; для кратковр-ных 2 = |
0,9; в особых сочетаниях для |
независимо от расчетн глубины промерзания грунтов. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
производства работ соор. полностью не загружено. Расчет |
Глубину |
заложения наружных |
фундаментов |
допускается |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
длит-ых нагрузок 1 = 0,95; для кратковрем-ых 2 = 0,8. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
по 2 группе пред состоян. Выполняют для предотвращения |
|
назначать независимо от расчетной глубины промерзания, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
образования |
|
чрезмерного |
|
или |
продолжительного |
Применительно к основаниям согласно СНиП расчеты: 1) |
если: |
фундаменты |
опираются |
на |
мелк |
пески, |
и |
спец |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
раскрытия трещин и для ограничения чрезмерных |
по деф-ям производят на основное сочетание нагрузок, 2) |
исследованиями на данной площадке установлено, что они |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
перемещений (прогибов, угол перекоса, угол поворота) ф- |
по несущей способности - на основное сочетание, а при |
не |
имеют |
пучинистых |
свойств, |
а |
также |
в |
случаях, когда |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
ов и обязательным учетом влияния грунтов основания. |
|
наличие особых нагрузок - на основное и особое сочетание. |
специальными исследованиями и расчетами установлено, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нагрузки на перекрытие и снеговые нагрузки при расчете |
что деформации грунтов основания при их промерзании и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по деф-ям считают длительным, а по несущей способности |
оттаивании |
не |
нарушают |
эксплуатационную |
пригодность |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кратковременными. Нагрузки от подвижного оборудования |
сооружения; |
|
предусмотрены |
спец |
теплотехнические |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
всегда |
счит кратковременными. |
|
В |
расчетах |
необходимо |
мероприятия, исключающие промерзание грунтов. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
учитывать перегрузки от склад. материала и оборудования, |
Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
размещенного |
|
вблизи |
ф-та. |
Усилия |
от |
температурных |
отапливаемых сооружений с холодными подвалами и тех |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
воздействий в расчетах по деф-ям можно не учитывать, |
подпольями (имеющ отрицательную t в зимний период) - |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
если |
расстояние |
между |
температурными |
усадочными |
по табл. 2, считая от пола подвала или тех подполья. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
швами |
|
не |
|
превышает |
|
значений, |
|
принятых |
|
для |
В |
проекте |
|
оснований |
|
ф-ов |
|
должны |
предусм-ся |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
проектирования |
соор. |
|
Для |
|
естественных |
оснований |
мероприятия, |
|
не |
допускающие |
|
увлажнение |
грунтов |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рекомендуемое |
|
сочетание |
|
нагрузок |
применимо |
|
при |
основания в период строительства. Необходимо учитывать, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
одновременном, одноразовом приложении всех нагрузок, |
что |
с |
|
заглублением |
ф-ов |
увеличивается |
расчетное |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
действующих постоянно, |
т.е. |
в зданиях и сооружениях, в |
сопротивление |
и |
устойчивость |
грунтов. |
min |
глубина |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
которых |
постоянные |
нагрузки |
|
значительно |
превышают |
заложения ф-ов по конструктивным требованиям приним |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
временные, существенно не влияющие на осадку ф-та. Если |
не< 0,5м от спланированной поверхности. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
временные |
нагрузки |
преобладают |
над постоянными, |
то |
При |
выборе |
глуб |
заложения |
рекоменд-ся: |
|
1) |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сочетания |
назначают |
с |
|
учетом |
изменения |
осадок |
по |
Предусмотреть заглубление ф-ов в несущий слой на 10-15 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
времени от различных нагрузок, |
|
т.к. |
осадки протекают во |
см. |
2) избегать наличия под подошвой ф-ов слоя грунта |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
времени |
|
и |
|
|
складываются |
|
из |
|
остаточных |
|
и |
малой толщины, если его строит св-ва значительно хуже св- |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
восстанавливающихся, |
то к грунтам не применим принцип |
в подстилающего слоя, 3) |
закладывать |
ф-т выше уровня |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
независимости |
действия |
сил, |
т.е. |
нельзя |
суммировать |
подземных вод или прим-ть водопонижение. Если глубина |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжения и осадки без учета изменения св-в грунтов => |
заложения |
|
|
оказывается |
|
черезмерно |
большой, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
определении |
суммарной |
осадки |
необходимо |
рекомендуется рассматривать применение мероприятий по |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
установить, |
какую осадку |
вызывают |
кратковременные, |
улучшению строительных свойств грунтов или переход на |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
постоянные, |
а |
также |
|
последовательное |
приложение |
свайный ф-т. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
временных нагрузок и длительность их действия. Сочетание |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрузок назначается дифференцированно. Необходимо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
убедиться, что принятое сочетание нагрузок совпадает с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
неблагоприятным сочетанием нагрузок для основания. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нагрузки на основание от надземных частей сооружения в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зависимости от их схемы определяют: 1) в безподвальных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зданиях и у наружных стен зд-й с подвалом - на уровне |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
спланированной отметки земли, 2) при передаче давления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от колонны через жб или метал. траверсы - не уровне |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
верхнего обреза ф-та, 3) для внутренних стен и колонн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
заглублен. помещ-ях, в сооружении где ф-ты являются |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
частью конструкции (стойки, рамы), для ф-ов, на которые |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
одновременно действуют вертикальные, горизонтальные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
силы и изгибающие моменты - на уровне подошвы ф-та. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.31 Расчет деформаций основания (прилож.2 [7]) При |
Последовательность расчета по деформациям. Основание |
у соор-ий, передающих осн-ию доминирующую |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
проек-ии осн-ий вместе с ф-ом расчет по деф-ям |
ниже подошвы фундамента разбивается на слои толщиной |
сдвигающую нагрузку, происх.сдвиг, связанный с резко |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
производят после окончат-го назначения размеров |
0,2в, в - шир подошвы. Для вертикали, проходящей через |
развив-ся прогрессирующими перемещениями с захватом |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
подошвы ф-та для конкретного здания или соор-ия, |
центр подошвы ф-та по границе слоев, вычисляется |
части массива гр-та осн-я или непосред-но по подошве; 2) у |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
конкретных усл-й возвед-я и экспл-ии, применительно к |
напряжения от собственного веса грунта zgi и дополн |
соор-ий, опирающихся на ф-ты мелкого заложения и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
выбранной стр-ой площадки. Для проек-ия осн-ий и ф-ов |
напряжения от веса соор. Находим нижнюю границу |
передающих на осн-е доминир-ю вертик.нагрузку, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
необходимо выявить наиб.хар-ные виды деф-ций, |
сжимающей толщи и вычисляется осадка по д-ям. (рис.1 [7]). |
происходит выпирание грунта осн-ия из-под фун-та и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
установить их предельн. размеры для зданий, соор-ий и их |
Для определения конечных стабилизированных осадок ф- |
связанное с этим резкое прогрессирующее нарастание |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
отдельн.кон-ций. Предельные деф-ции зд-й и сооруж-й - в |
ов используют методы механики грунтов: послойного |
вертик.перемещений; 3) у соор-ий, имеющих ф-ты |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
рез-те статического, при необх-ти - динамич расч в завис-ти |
суммирования, эквивалентного слоя, линейно деф-го слоя |
глубокого заложения, нарастание осадок происходит |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
от их конструктивн реш-й, особ-й экспл-ции и пр. Знач-я |
конечной толщины. Из-за различных упрощений осадки |
одновременно с увелич-ем нагрузки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
предельн деф-ций основания Su для наиб распростр зд-й - в |
одного и того же ф-та, вычесленные разными методами, |
Потеря устой-ти грунтов осн-ия влечет за собой большие |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
табл 4 СНиП, прин-ть кот м. при соблюдении услй п. 2.55 |
могут иметь расхождение. |
|
|
|
|
деф-ции и потерю устой-ти всего или части соор-ия. Устой- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
СНиП. Расчет деф-ций осн-ия допускается не выполнять, |
2)Крен фун-ов (прилож. 2-9). Крены ф-ов могут произойти |
ть осн-ий и фун-ов зависит не только от действующих |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
если сред.давление |
под фун-ми проектир-го соор-ия не |
в |
|
рез-те |
внецентренного |
приложения |
нагрузок, |
нагрузок и возд-ий, но и от формы, размеров, глубины |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
превышает расч.сопр-ия грунтов осн-ия (п. 2.41-2.48) и |
несогласного залегания пластов грунта с разн. |
заложения, наклона и очертания подошвы ф-та. Проверка |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
выпол-ся одно из след.условий: 1-степень изменчивости |
сжимаемостью, от влияния радом распол-ых ф-ов. |
Крены |
произ-ся на след.возможные потери устой-ти: а) на |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
сжимаемости осн-ия меньше предельной (п. 2.54а); 2- инж- |
жестких фун-ов на однородных и слоистых осн-ях с |
глубинный сдвиг грунтов осн-ия вместе с соор-ем или ф-ом; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
геол.условия площадки строи-ва соот-ют области |
согласным залеганием слоев под действием внецентренной |
б) на плоский сдвиг соор-ия по контакту подошва соор-ия- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
применения типового проекта (п. 2.54в); 3- Грунтовые усл-я |
нагрузки, приложенной в пределах ядра сечения опр-ют с |
поверхность грунта; в) на опрокидывание относ-но одной из |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
площадки строительства, перечисленн в табл 6 СНиП, |
учетом |
|
формы |
их |
подошвы |
по |
ф-ле: |
граней соор-ия с высоко расположенным ц.т. |
|
|
поверх-ти |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
относится к одному из вар, |
указанных в этой таблице. |
1) |
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
Ne |
|
|
|
|
|
При |
потере |
несущ.способ-ти |
осн-ия |
|
образ-ся |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
e |
|
|
; Е-модуль деф-ии грунта осн-ия; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Осадки ф-ов. До начала расчета необходимо убедится, что |
E m |
|
3 |
скольжения, охват-щие всю подошву фун-та или соор-ия. В |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
можно использовать теорию линейно деф. тел и проверить |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
каждой точке пов-ти скольжения между норм. и касат. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
выполн-е усл-я |
п. |
2.41: |
p<R |
- |
среднее |
давление |
под |
|
-коэф-т Пуассона грунта осн-ия; кв-коэф-т по СНиП; |
N- |
напр-ми |
в стабилизиров-м |
состоянии |
выпол-ся |
условие, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
подошвой ф-та не должно превышать расч сопротивление |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
исходя из к-го опр-ся сила предельного сопр-ия осн-ия, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
вертик.составляющая равнодействующей всех нагрузок на |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
грунта основания. Осадки опр-т от расч.нагрузок с коэф-м |
фун-т в уровне его подошвы; а-диаметр круглого или |
сложенного скальными грунтами: tg 1 |
c1 |
; где 1 и с1- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
надежности |
по нагрузке γf=1. |
При определении |
осадки |
сторона прямоуг. |
фун-та, в напр-ии кот действует момент; |
расч.зн-ия угла внутр.трения и удельного сцепления грунта. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
методом |
|
|
послойного |
суммирования |
|
|
принимаются |
m -коэф-т, |
учит-мый |
при расчете крена фун-ов |
; |
е – |
Расчет производится из условия F≤γc·Fu/γn |
(п 2.58), F - |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
следующие |
|
допущения: |
1 |
Осадка |
осн-ия |
|
вызывается |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
эксцентриситет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчетная нагрузка на основание, |
определяемая по 2.5-2.8; |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
дополнит. давлением |
|
p0 p zg.0 |
; где ро - полное давление |
3)Просадки фун-ов. Опр-ся по СНиП (Прил.2 п.12-17). |
|
|
Fu - сила предельного сопротивления основания; |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
под |
подошвой |
фун-та, |
|
σzg.0 |
|
-вертик |
|
нормальное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
- |
коэффициент |
условий |
работы, |
n |
-коэффициент |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
напряжение от собств.веса грунта на уровне подошвы фун- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
надежности по назначению сооружения. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
та. При планировке срезкой принимается zg,0 |
= /d, при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А) устойчивость грунтов основания при глубинном |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
отсутствии планировки и планировке подсыпкой zg,0 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сдвиге. Определяют в случ: 1. давления по подошве ф-ов |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
/dn, где / |
- удельный вес грунта, расположенного выше |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
превышает расчетное |
сопротивление |
|
и |
приближается к |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
предельному сопротивлению основанию R0. 2. Основание |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
подошвы, d и dn – глубина заложения фундамента от |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ограничено откосами/зд-е возводят вблизи свободного |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
уровня планировки и от уровня природного рельефа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
откоса. 3. На основания передаются горизонтальные |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
соответственно. |
2 |
|
распределение |
|
|
по |
|
глубине |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрузки. |
4. Основание сложено медленно уплотняющ-ся, |
|||||||||||||||||||||||||||||||
дополнительных |
вертикальных |
нормативных |
|
напряжений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
водонасыщенными, пылевато-глинист гр, для которых |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
σZP |
от |
внешнего давления ро, |
приним-ся |
по |
теории |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сопротивление сдвигу должно определяться с учетом их |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
линейно |
|
дефформированн |
среды |
как |
в |
однородном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
возможного |
нестабилизированного |
состояния |
|
за |
счет |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
основании: |
zp = p0 ; -коэффициент, принимаемый по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
избыточн давления в поровой воде. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дополнительную проверку на устойчивость проводят, если: |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
табл.1 |
в |
|
зависимости |
от |
формы |
подошвы |
|
фундамента, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1) |
в |
толще |
|
оснований имеется слой |
крутопадающих |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
соотношения |
сторон |
|
пр/уг |
фунд |
и |
отн глубины; |
3 |
При |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пластичных |
пылеватоглинистых |
грунтов, |
2) |
основание |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
подсчете |
|
осадок |
основания |
делятся |
на |
элементарн |
слои, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
структурно неустойчивыми |
гр и |
возможны |
большие и |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
сжатие |
кот |
|
опред-ся |
от |
дополнительных |
нормативных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
неравномерные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
вертикальных напряжений, |
действующих |
по |
|
оси |
ф-та |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
осадки. |
Предельн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
середине |
|
рассматриваемого |
слоя; |
4 Сжимаемая |
толща |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
давление |
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
основания ограничена глубиной z = Hc, где выполняется |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
устойчивость |
|
гр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
условие |
zр |
= |
0,2 zg |
(здесь |
zр |
- |
|
дополнительное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
основания |
опр-т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
вертикальное |
напряжение |
на |
глубине |
по |
вертикали, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мет-ми мех-ки |
гр. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
проходящей |
|
через |
центр |
подошвы |
фундамента; zg |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вертикальную |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
составляющую |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
вертикальное |
напряжение |
от собственного |
веса |
грунта). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
предельного сопротивления грунтов основания Nu для ф-та |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Если |
найденная |
по |
указанному |
выше |
условию |
нижняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с плоской подошвой, |
ниже которой |
до глубины |
больше |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
граница |
сжимаемой |
толщи |
находится |
в |
слое грунта |
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ширина |
ф-та |
залегают |
однородные |
|
грунты, |
Снип |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
модулем деформации Е < 5 МПа или такой слой залегает |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рекомендует опр-ть с учетом только той части ф-та, для |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
непосредственно ниже глубины z = Hc, нижняя граница |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
которого можно счит, что нагрузка приложена центрально, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
сжимаемой толщи определяется исходя из условия zр = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а давление по подошве распределяется равномерно, по |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
0,1 zg. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
форм: 1. Для оснований, сложенн скальными грунтами - п. |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.59 [7]); 2. Для оснований, сложенн нескальными грунтами - |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Осадка основания S методом послойного суммирования |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(п. 2. 62) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
n |
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б) устойчивость ф-ов и соор на сдвиг по подошве и на |
||||||||||||||||||
s |
|
zp, i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
Ei |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
опрокидывание. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где |
|
- |
безразмерный коэффициент, равный |
0,8; |
zp,i - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет производится от действия на ф-т горизонтальной |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрузки. Плоский сдвиг происходит при перемещении ф-та |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
среднее |
|
значение |
|
дополнительного |
вертикального |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или сооружения по поверхности основания при отсутствии |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
нормального |
напряжения |
|
в |
i-м |
слое |
грунта, |
равное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пластической |
деф-ии |
грунта |
под |
всей |
или |
под |
частью |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
полусумме указанных напряжений на верхней zi-1 и нижней |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
площади подошвы. Плоский сдвиг возникает в тех случаях, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
когда силы трения грунта по контакту подошвы ф-та с |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
подошвы фундамента; |
hi и Еi - |
соответственно толщина и |
2.32 Расчет оснований по несущей способности (2.57- |
грунтом меньше действующих горизонтальных сил. |
Расчет |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фунд на сдвиг - п. 2.63. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
модуль деформации i-го слоя грунта; n - |
число слоев, |
на |
2.67[7]). Несущ.способ-ть грунтов осн-ий оцен-ся совместно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
с |
|
ф-ми и наземными |
кон-ми. |
Расчет осн-й |
по несущ-й |
Если |
на |
небольшой |
глубине |
от |
подошвы |
залегает слой |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
которые разбита сжимаемая толща основания. |
|
|
|
|
|
способ-ти сводится к опр-ию предельн нагрузки, при кот: 1) |
слабого грунта, то дополнительно проверяют возможность |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
скольжения сооружения по этому грунту. Проверка на сдвиг |
|
2.33 Условия работы и передачи нагрузок на грунт |
значит.гориз.нагрузки или осн-ия ограничены откосами, или |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
производится для различных этапов возведения и |
основания различными сваями. |
|
|
|
|
сложены |
|
круто |
падающими |
слоями |
грунта. |
|
По |
|||||||||||||||||||||||||
эксплуатации сооружений. Проверка опрокидывания |
|
Свайный ф-т (т.е. ростверк, сваи и грунт в межсвайном про- |
пред.состояниям 2-ой группы рассчит: |
-осадки осн-ий свай |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
производится относительно оси, проходящ через наружную |
ве) рассм-ся как массивная констр-я в которой весь ф-т и |
и свайных ф-ов от вертик.нагрузок; -перемешение свай |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
грань подошвы ф-та. Проверка является формальной т.к. |
входящие в него эл-ты д.б. равнопрочными. Несущ.спос-ть |
совместно с грунтом осн-ий от действия гориз.нагрузок и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
опрокидывание ф-ов и соор. возможно только при |
свайных ф-ов опр-ся сопр-ем грунтов под нижним концом |
изг.момента; -образование или раскрытие трещин в эл-ах |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
возведении их на жестком, скальном основании. На |
Rs |
|
и |
сопр-ем |
|
по бок.пов-ти |
Rf: |
|
|
|
ж/б кон-ций свайных ф-ов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
сжимаемом основании возникает крен ф-та и точка |
Fd |
RS |
R f |
.Чем |
|
податливее |
грунты |
|
|
|
Расчет свай свайных ф-ов и их осн-ий по несущ.способ- |
|||||||||||||||||||||||||||
вращения перемещается к центру его подошвы. |
под сваей, тем большая часть нагрузки |
|
|
|
ти |
необходимо |
выпол-ть |
на |
основные |
и |
особые |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
приходится на трение. Сопр-ие трению |
|
|
|
сочетания |
нагрузок, а по |
деф-ям |
- |
на |
осн.сочетание. |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
не |
м.б. |
больше |
величины, |
при |
к-ой |
|
|
|
Расчеты кон-ций свай всех видов производят на возд-ие |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
проис. «срыв» |
сил трения |
и |
кон-ция |
|
|
|
нагрузок, передаваемых на них от здания или соор-ия, а |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
продавливается |
в |
|
грунт, след-но, |
при |
|
|
|
забивных свай, кроме того, на усилия, возник. в них от |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
пересечении |
слабых |
грунтов |
торец сваи воспринимает |
собственного веса при изгот-ии, складир-и и транспорти-ке. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
большую нагрузку, а при пересеч.плотных грунтов |
Усилия в сваях от возд-ия собств.веса опр-т с учетом коэф- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
меньшую. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
та динамичности: |
kд=1,5 - |
при |
расчете |
по |
прочности; |
||||||||||||||||||||
|
|
Сваи-стойки-передают нагрузку на практич. несжимаемые |
kд=1,25- при расчете по образованию и раскрытию |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
грунты (скальные и полускальн, сланцы, мергели, оч. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
трещин. |
При |
этом |
коэф-т надежности |
по |
нагрузке к |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
плотные гр), их вертик.перемещения очень малы. Силы |
собст.весу сваи γf=1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
трения |
не |
учит-ся. |
Несущ.спос-ть |
зависит |
от |
сопр-ия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
грунтов, залегающих под нижн.концом свай. (рис.1). |
|
Одиночную |
сваю в |
составе |
ф-та |
и вне |
его |
по |
несущ. |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Висячие сваи (сваи трения) погружаются до сжимаемых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
Fd |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|||||||||||||||||
|
грунтов и передают нагрузку на грунт за счет их сопр-ия по |
способ-ти грунтов осн-ия рассчит-ют, исходя из усл: |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
бок.пов-ти и под нижн. концом. Но, в целом, |
вся нагрузка |
N-расч.нагрузка, |
передаваемая |
на |
сваю, |
к-ую опр-ют, |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
передается на грунты, залегающие ниже сваи и осадка ф-ов |
рассматривая |
ф-т, как рамную |
кон-цию, |
восприним-ю |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
зависит от св-в этих грунтов (рис.2) |
След-но, висячие сваи |
вертик.,гориз. |
|
|
|
|
нагрузки |
|
|
|
и |
|
|
изг.момент. |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
реком-ся погружать |
до сравнительно |
мало |
сжимаемых |
N |
Nd |
|
|
M x y |
|
|
M y x |
; Nd |
-расч.сжимающая |
сила; |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
грунтов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
y2i |
xi |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Глубокие опоры - им.большое попереч.сеч-е; из усл.их |
MX,MY -расч.изг.моменты отн-но глав.центральных осей |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
разнопрочности по мат-лу и грунту они погруж-ся до |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
прочных |
пород |
и |
|
вся нагр |
от |
них |
перед-ся |
ч/з |
нижний |
x,y; n-число свай в фунд-те. Fd – расч-я несущ. способ-ть гр- |
|||||||||||||||||||||||||||
|
торец. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
та; x,y -расстояние от главных осей, до оси сваи для которой |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Несущ.способ-ть свай во многом зависит от условий |
вычисляется |
расчетная нагрузка.; |
xi, |
yi |
- |
расстояние от |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
погружения, |
т.к. при |
этом |
измен-ся естесств. структура |
главных осей до оси каждой сваи; γк- коэф надежности. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
сложения грунта |
и прочность |
его |
может увелич-ся или |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Проверка устой-ти |
|
свайного |
|
ф-та |
и |
его |
осн-ия |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
уменьш-ся. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
производится в соответ-ии с треб-ями СНиП. Кроме того, |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
Для |
увелич-ия |
|
несущ.способ-ти |
сваи |
ее |
рекоменд-ся |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
если |
осн-ие |
сложено пучинистыми |
грунтами, |
то |
сваи и |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
добивать молотом. Полые сави, погружаемые с удалением |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
свайные фун-ты следует рассчит. по прочности мат-ла и |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
грунта из внутр.полости, обладают меньшей несущ способ- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
производить проверку прочности ф-ов при действии сил |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
ю по сравнению со сваями, погружаемыми с грунтом. |
морозного пучения. Расчет свай по деф-ям произв., исходя |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Несущ способ-ть буронабивных свай зависит от св-в грунта, |
из усл: S SU ; S-совместная деф-ия свай, |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
к-ые |
он |
приобретает |
при устр-ве |
полости и формир-ии |
свайного фун-та и |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
ствола. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соор-ия;S -предельн знач-е совместной деф-ии осн-ия сваи, |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Приним-ся |
след. |
|
расчет.схема работы |
висячей |
сави в |
свайного фунд-та и соор-ия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
грунте: Силы трения по бок.пов-ти суммир-ся по длине сваи |
*Расчет несущей способности сваи-стойки по СНИП 2.02.03 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
ивместе с усилием, к-ое воспринимает торец сваи, п. 4.1, 4.1а-в.
передаются на грунты, |
находящиеся в пл-ти ее острия.Т.о., |
*Расчет несущей способности висячей забивных свай всех |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
вокруг |
сваи |
образ-ся |
напряж-ый |
массив |
грунта, |
видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта по |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ограниченный с боков усеченным конусом или пирамидой, |
п 4.2. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
а снизу выпуклой криволинейн.пов-ю. |
|
|
|
* |
Расчет |
несущей |
способности висячей набивной |
и |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Несущ.спос-ть одиночной сваи и сваи, входящей в группу, |
буровой и сваи оболочки п 4.3. |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
различна. |
|
Это обесняется тем, что в процессе забивки сваи |
Если свая прорезает слабые грунты, то несущ спос-ть сваи |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
в грунте |
|
образ |
деформированная зона |
с нарушением |
назнач-ся с учетом слабых грунтов. Сопротивление слабых |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
свойств и структуры грунта, составляющ 5-6 d ствола сваи. |
гр (текучих пылевато-глинистых, рыхлых песков, торфов) по |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Если расст-ие м/д сваями с≥2r, то эпюры давлений в пл-ти |
поверх-ти сваи не |
учит-ся. Прорезанные сваей слабые |
|||||||||||||
острия свай, входящих в ф-т, не пересек-ся и несущ.способ- |
грунты со временем м. уплотняться и за счет сопр-я по |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ть каждой сваи испол-ся полностью (рис.3). Если расст-ие |
боковой поверх-ти |
дополнитеолтно |
пригрузить сваю |
и |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
м/д сваями с≤2r, то эпюры давлений внизу пересек-ся и |
вызвать ее |
осадку. Это явление - отрицательное трение, |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
несущ.способ-ть каждой сваи уменьш-ся с их сближением |
учит-ся в п. 4.11-4.13. |
|
|
|
|||||||||||
(рис.4). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На |
строит |
площ |
сваи испыт-ся |
пробной статич |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В свайном фунд-те ростверк, сваи и |
межсвайный грунт |
динамической нагрузкой. Проверке подверг-ся: не <2х свай |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
работают, дают осадку и теряют устой-ть как единое целое. |
для 1го зд-я при статич испытаниях свай, не <6 свай при |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
При этом |
осадка свайного |
куста |
больше |
осадки |
одиноч. |
динамич нагр, не < 6 свай при испытании гр эталонной |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
сваи, т.к. |
трение грунта развив-ся |
по общему периметру |
сваей и статич зондированием. Несущ способн-ть опр-т по |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
всего массива. Целесообразно расст-ие м/д сваями в кусте |
разд 5 СНиП. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
принимать с≥2r, тогда каждая свая будет работать как |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
одиночная и воспринимать наиб.нагрузку. Но с учетом |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
технико-экономических |
|
соображении |
|
ростверк |
|
|
|
|
|
|
|||||
проектируют компактным, не используя полностью |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
несущую способность свай и принимают расстояние между |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
сваями 3-6d, где d сторона квадратной или круглой сваи. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
2.34 Расчет свай и свайных фундаментов (3.10, 3.11, 3.15, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
4.1, 4.1а-4.1в, 4.2, 4.5, 4.6, 4.9[8]) Расчет с/ф и их осн-й вып- |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
т по 2-м группам пред.состояний. По пред.состояниям 1-ой |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
группы опр-ют: -прочность мат-ла свай и ростверков; - |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
несущ.способ-ть грунта осн-ия свай; -несущ.спос-ть осн-ий |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
свайных |
|
фун-ов, |
если |
на |
них |
передаются |
|
|
|
|
|
|
|||
2.35 Конструктивные методы улучшения условий |
мех-ма и горизонт. за счет тягового усилия. Наиб. |
устр-ва песч. сваи и извлечения мет. трубы, ее вновь |
|||||||||||
работы грунтов основания |
|
|
|
эффективно – от колеса/ барабана. б) Трамбующими |
погружают в тело устроенной сваи, досыпают песок и снова |
||||||||
1. Устройство грунтовых подушек. Если в основании |
машинами непрерывного действия – для всех гр, в |
уплотняют. Исп-ся песок крупный и средн. крупности. Над |
|||||||||||
фундамента залегают слабые грунты (илы, текучие |
стесненных усл-х, при ограниченном фронте работ для |
песч. сваями устр-т песч. подушку толщ. 50 см. г) |
|||||||||||
глинистые грунты, торфы, заторфованные, малоуплотненные |
возведения обратных засыпок котлованов, траншей, |
Известковыми сваями – в слабых водонасыщ. глинистых гр. |
|||||||||||
насыпные или пучинистые грунты), обладающие низкой |
засыпки пазух вблизи подземных констр-ций, в местах |
В толще гр. устраивают скв. 32-50 см, заполняем. негашеной |
|||||||||||
несущей способностью и повышенной сжимаемостью, то их |
примыкания земляных сооруж-й к конструкциям. |
комовой известью на выс 1 м и уплотняют. При взаимод-ии |
|||||||||||
использование в качестве естественных оснований чаще |
Трамбующ. машины: самоходные на базе трактора, |
ее с поровой водой происх. ее гашение, приводящее к > |
|||||||||||
всего оказывается невозможным или нецелесообразным. В |
самоходные прицепные виброкатки, подвесные на кране |
диаметра сваи на 60-80% и дополнит. уплотнению гр., < его |
|||||||||||
этом случае экономичной может оказаться замена слабого |
виброплиты и вибротрамбовки, мех. трамбовки с |
влажности. Над сваями отсыпают слой местного гр. толщ |
|||||||||||
грунта другим, обладающим достаточно высоким |
пружинными ударными мех-мами. Тромбование связано с |
1,5-3м и уплотняют тяж. тромбовками. |
|||||||||||
сопротивлением сдвигу и имеющим малую сжимаемость, |
ударами рабоч. органа о гр. Уплотнение происх. под |
|
|||||||||||
который образует так называемую грунтовую подушку. В |
воздействием ударной энергии, часть кот. расход-ся на |
|
|||||||||||
качестве материала грунтовых подушек обычно используют |
уплотнение, а др. часть поглощ-ся гр. за счет упругого |
|
|||||||||||
крупнообломочные грунты (гравий, щебень), крупные и |
сжатия. в) Тяжелыми тромбовками – свободное |
|
|||||||||||
среднезернистые пески, шлак и т. д. При устройстве |
сбрасывание с пом. крана-экскаватора с выс. 5-10м |
|
|||||||||||
грунтовых подушек в лѐссовых основаниях применяют |
тромбовок диаметром 1,4-3,5м и весом 40-150кг. Для всех |
|
|||||||||||
перемятые местные грунты. Наиболее часто грунтовые |
видов гр. в природном залегании, вновь отсыпанных при |
|
|||||||||||
подушки имеют толщину в пределах 1...3 м. При устройстве |
подготовке оснований под фунд., устр-ве грунтовых |
|
|||||||||||
грунтовых подушек в толще слабых водонасыщенных |
подушек, насыпей, землян. сооруж-й, обратных засыпок |
|
|||||||||||
глинистых грунтов для обеспечения устойчивости откосов |
котлованов. г) Вытрамбовывание котлованов под фунд- |
|
|||||||||||
строительного котлована можно использовать распорные |
сбрасывание в одно место с выс. 4-8 м тромбовки 15-100кг, |
|
|||||||||||
крепления или шпунтовые ограждения. С помощью гр-ых |
имеющ. форму будущ. фунд. Прим-ся в просадочн. |
|
|||||||||||
подушек недостатки слабого гр-та компенсир-ся за счет |
лѐссовых, глинистых гр, в т.ч. водонасыщенн., маловлажных |
|
|||||||||||
расположения в прочном гр-те наибольших нормальных |
пылеватых, мелких песч. гр под отдельно стоящие фунд, |
|
|||||||||||
напряжений и зон сдвигов. Грунтовые подушки необходимо |
ленточн. прерывистые фунд., фунд. с уширенным |
|
|||||||||||
возводить таким образом, чтобы добиться максимальной |
основанием. Прим-ся навесное оборуд-е к крану- |
|
|||||||||||
плотности укладки грунта. При больших размерах в плане |
экскаватору со стрелой драглайн / к трактору. |
|
|
|
|||||||||
подушки отсыпаются послойно при толщине слоя 15...20 см. |
Глубинное уплотнение. а) Пробивкой скважин – ударным |
|
|||||||||||
Каждый слой грунта уплотняется катками. При устройстве |
снарядом пробивают скважины с вытеснением гр. в |
|
|||||||||||
подушек под отдельно стоящие фундаменты материал |
стороны и созданием уплотненных зон; затем их засыпают |
|
|||||||||||
подушек |
уплотняется |
при |
помощи |
виброплит, |
местным гр. с послойным уплотнением снарядом. Скв. |
|
|||||||
вибротрамбовок, |
пневмотрамбовок. |
Уплотнение |
располаг-т на расст-ии (2,5-5)d |
- диаметров скв. Образ-ся |
|
||||||||
производят до получения заданной плотности скелета |
массив уплотненного гр. – повышенная прочность и низкая |
|
|||||||||||
грунта, равной 1,65...1,75 г/см3. |
|
|
сжимаемость. Верхн. часть массива, разуплотненная за счет |
|
|||||||||
2. Шпунтовые конструкции как ограждающие элементы |
выпирания гр., перед закладкой фунд. снимается / |
|
|||||||||||
применен-ся в случае, когда есть опасность выпирания |
доуплотняется. Прим-ся в просадочн. лѐссовых и насыпных |
|
|||||||||||
слабого гр-та из-под ф-та в стороны. Шпунт погружают |
глинистых гр. со степ. влажности 0,3-0,7. Для пробивки |
|
|||||||||||
через толщу слабых грунтов в относительно плотный грунт. |
прим-т станки ударно-канатного бурения / навесное |
|
|||||||||||
Фундаментная конструкция устраивается на песчаной |
оборуд-е к крану-экскаватору. б) Вибрационное и |
|
|||||||||||
подготовке и сопрягается со шпунтовым ограждением. |
виброударное – в рыхлых песч. гр. на глуб > 1,5 м в усл-х |
|
|||||||||||
Такое техническое решение исключает возможность |
естественного залегания, при укладке гр. в насыпи, обратной |
|
|||||||||||
выпирания грунта в сторону из-под фундамента, т. е. |
засыпке пазух котлованов. На гр. передаются колебательные |
|
|||||||||||
увеличивает его несущую способность, и ограничивает |
и ударные возд-я от рабоч. органа => более плотная |
|
|||||||||||
боковое расширение грунта при деформациях основания, |
укладка гр. и его уплотнение. С < частоты и > амплитуды |
|
|||||||||||
что приводит к уменьшению осадок. |
|
|
вибрационн. возд-я переходят в виброударн. Прим-т |
|
|||||||||
3. Армирование грунта заключается во введении в грунт |
виброустановки, гидровибрационные установки, глубинные |
|
|||||||||||
специальных армирующих элементов. Эти элементы |
вибраторы. в) |
Взрывами - одновременное взрывание в |
|
||||||||||
выполняются в виде лент или сплошных матов. Реже |
водной/грунтовой среде установленных по определенной |
|
|||||||||||
используется металлическая арматура. Армирующие |
сетке на некоторой глубине от поверхности зарядов |
|
|||||||||||
элементы должны обладать достаточной прочностью и |
взрывчатого в-ва => разрушение существующей структуры |
|
|||||||||||
обеспечивать необходимое зацепление с грунтом, для чего |
гр. и его дополнит. уплотнение. Происх. под возд-м ударной |
|
|||||||||||
их поверхность делается шероховатой. Применяют при |
волны и колебании гр., возникающ. при взрыве. Уплотнение |
|
|||||||||||
возвед-ии различ. соор-й для восприятия внеш-х выдерг-их |
подводными взрывами – в просадочных лѐссовых (1й тип |
|
|||||||||||
усилий, когда возникает необход-ть выполнения крупных |
грунтов. усл-й по просадочности) и гр., рыхлых песч. и |
|
|||||||||||
стр-ых работ нулевого цикла треб-их устр-ва глубоких |
глинистых гр.; глубинными взрывами – в просадочн. |
|
|||||||||||
котлованов в непосред-ой близости от сущ-их зд или при |
лѐссовых (2й тип грунтов. усл-й по просадочности), в |
|
|||||||||||
реконстр-ии зд в стесненных усл-ях. За счет восприятия |
рыхлых песч. и супесч. гр. г) Предварит. замачиванием – в |
|
|||||||||||
армирующими элементами касательных и горизонтальных |
просадочн. гр. Уплотнение происх. в нижн. слоях |
|
|||||||||||
напряжений увеличивается несущая способность основания |
просадочной толщи, где напряжение от собств. веса > |
|
|||||||||||
и снижаются осадки фундаментов. |
|
|
начальное просадочное давление, а верхн. слои остаются |
|
|||||||||
4. Боковые пригрузки. При возведении ограждающих дамб |
недоуплотненными. |
Целесообразно |
|
на |
вновь |
|
|||||||
и других земляных сооружений на слабых грунтах |
застраиваемых |
территориях, |
т.к. |
д.б. |
|
исключено |
|
||||||
устойчивость откосов сооружений и их оснований может |
замачивание гр. в основании существ-х зд-й. Для полного |
|
|||||||||||
быть повышена устройством пригрузок основания и |
устранения просадочности прим-т в комплексе с |
|
|||||||||||
низовой части откосов, выполняемых, как правило, из |
уплотнением тяжелыми тромбовками, взрывами, устр-м |
|
|||||||||||
крупнообломочных или песчаных грунтов. Провод-ся в |
грунтовых подушек. |
|
|
|
|
|
|
||||||
зонах возмож-го выпир-я гр-та. |
|
|
Уплотнение гр. предварит. обжатием. |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
а) понижением У.Г.В. В слабых гр. Путем откачки воды ч/з |
|
||||||
2.36 Уплотнение грунтов |
|
|
|
иглофильтры/др. способами. б) Пригрузкой. При слабых |
|
||||||||
Поверхностное уплотнение. а) Укаткой – для всех видов |
водонасыщенных илах, гл. и сугл., находящ-ся в текучем и |
|
|||||||||||
песч., глинистых, крупнообломочн. гр на свободн. участках и |
текучепластичн. состоянии, в торфах. Роль пригрузки вып-т |
|
|||||||||||
при большом фронте работ, обеспечивающ. маневренность |
насыпь. Т.к. эти гр. облад. малой водонепроницаемостью, то |
|
|||||||||||
механизмов. Исп-ся для послойного уплотнения при возвед- |
для ускорения движения отжимаемой воды и уменьшения |
|
|||||||||||
ии грунтовых подушек, насыпей, земляных сооруж-й разл. |
времени уплотнения устраивают вертик. дрены из песка и |
|
|||||||||||
назнач-я, при подсыпке и подготовке основ-я под полы. |
искусств. мат-в. в) Песч. сваями – забивка в гр. мет. трубы с |
|
|||||||||||
Осущ-ся самоходными катками на пневматическ. ходу, |
закрытым концом с последующ. заполнением уплотнен. |
|
|||||||||||
груженными скреперами, автомашинами, тракторами. На гр. |
песч. гр. Вокруг ствола сваи образ-ся уплотненная зона |
|
|||||||||||
перед-ся наклонное давление: вертикальн. от собств. веса |
слабого гр. за счет его смещения в окружающ. обл. После |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.37 Закрепление грунтов (16[7]) |
|
|
|
|
газов,а при t закрп-мого грунта ниже 300 устранение его |
|
2.38 Проектирование котлованов Проект разработки кот- |
|||||||||||||||
При закреп.гр-ов твердые частицы не меняют своего |
просадочных св-в не происх. Обжиг грунта начин.с нижней |
а д.включать: 1)гориз.и вертик.привязку кот-ов в местности. |
||||||||||||||||||||
положения и прочные связим/у ними возникают за счет |
части скважины и фил-цию теплоносителя регулир.с |
2)план и разрезы кот-а с указ.осн.осей, размеров по верху и |
||||||||||||||||||||
инъекций различ.хим.р-ров |
в гр-ы |
в |
усл-х |
их |
пом.отсекателя, постеп.перемещ-го вверх при достиж.гр-том |
по низу, абсол.отметок дна и всех заглублений, привязки |
||||||||||||||||
естесс.залегания. |
|
|
|
|
|
|
|
|
в дан.положении отсекателя проектной вел-ны столба, |
заглублений к осн.осям, размеров откосов или кон-ций |
||||||||||||
1.Метод силикатизации. |
|
|
|
|
|
|
|
конторолир.термопарами. |
крепления его стенок, чертежи крепления стени при |
|||||||||||||
А)двухрастворный – прим.для песков круп.исред.крупности |
|
необх.схема расположения водопониз.ср-в. 3)указания о |
||||||||||||||||||||
с коэф-м фильтрации 5,2-8м/сут. Б)однорастворный – для |
|
комплекте машин для вып-я всех работ, расстановки |
||||||||||||||||||||
мелких и пылеват.песков с коэф-м фил-ции 0,5-5,2, |
|
землеройных машин, трансп.ср-в в забое. 4)указания о |
||||||||||||||||||||
лессовыхгр-ов с 0,1. В)газовая сил-ция – для песчан. |
|
способе пр-ва работ и последов.вып-я операций. 5)данные |
||||||||||||||||||||
супесчаных и лессовых грунтов с 0,1-2. |
|
|
|
|
|
о потреб-ти в осн.мат-лах. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
При 2-храствор-м способе ч/з перфолир.трубу в грунт |
|
|
В проекте предусм.мер-тия напр. против затопления |
|||||||||||||||||||
поочередно нагнетают р-р силиката натрия и р-р |
|
поверх-ми и подтопления подзем.водами, нарушение |
||||||||||||||||||||
хлористого кальция, вследст.хим.р-ции м/у ними в порах гр- |
|
подзем.располож. грунтов осн-ния при пр-ве работ; |
||||||||||||||||||||
та образ-ся гидрогель кремниевой кис-ты, что приводит к |
|
возможного промерзания грунтов в зимнее время, мер-тия |
||||||||||||||||||||
быстрому и прочному закреплению грунт-го осн-ния. |
|
|
по обеспеч.сохрнанности рядом распол.сущ-х строений и |
|||||||||||||||||||
При 1-раств-м |
способе |
в |
закрепляемый |
грунт |
ч/з |
|
др.мер-тия. |
обуслов.местными |
|
|
геолог.и |
|||||||||||
….нагнетается 1 р-р силиката натрия с неболш.пл-тью 1,13 |
|
гидрогеол.усл.,специф.возводимых |
|
зд-й |
|
и |
соор- |
|||||||||||||||
г/см3. под влиян.хим.р-ции м/у р-ром силиката натрия и |
|
й,особ.инженерной подготовки тер-рии. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
солями гр-та выдел-ся гидрогель кремн.кис-ты, грунт |
|
|
Возведение |
ф-тов |
начин.после |
приемки |
кот-а, |
|||||||||||||||
прочно закреп-ся и приобрет.водоустойчивость. |
|
|
|
оформляемой актом на скрытые работы. При проектир.кот- |
||||||||||||||||||
Газ.сил-ция прим.при влажности гр-та13% и более. В |
|
ов и траншей устарив.в непосред.близ. и ниже Ур.заложения |
||||||||||||||||||||
кач.отвердителя |
|
жидкого |
|
стекла |
исп-ся |
диоксид |
|
сущ-х соор-й, необх.мер-тия против осадки и деф-ции этих |
||||||||||||||
углерода,кот.подается в грунт ч/з инъекторы поочередно с |
|
соор-й: 1)забивка шпунтовой стенки, огражд.осн-ние сущ-го |
||||||||||||||||||||
р-ром силиката натрия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
зд-я. 2)закрепление грунтов осн-ния, силикатизация или |
|||||||||||||
Для возвед.объектов на слаб.хим.неактив.гр-тах разработан |
|
цементация. 3)заглубление подошвы сущ-го ф-та ниже |
||||||||||||||||||||
ряд рецептур,в кот.р-р силиката натрия перед нагнетанемв |
|
проектир.кот-а, путем подводки под него нового ф-та. |
||||||||||||||||||||
грунт смещив-ся с кис-тами,явл-ся отвердителем, и в |
|
Выбор типа мер-тий завис.от геолог.и |
гидрогеол.усл, |
|||||||||||||||||||
установ.время твердеет,образуя гел кремниевой кис-ты в |
|
велич.заглубления и др.местных усл. И привод-ся на основе |
||||||||||||||||||||
порах гр-та. Прим-е того или иного способа закрепления |
|
тех-экон.сравнения вариантов. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
опр-ся коэф-м фильт-ии и необ-мой прочностью |
|
|
Обеспечение устойчивости откосов котлована. Размеры |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
закрепленного гр-та. |
|
|
|
|
|
|
|
|
дна котлована в плане опред.м/у наруж.осями сооруж расс- |
|||||||||||||
2.Закрепление синтетич-ми смолами(смолизация) прим.в |
|
е от этих осей до крайних уступов ф-та, размерами доп.кон- |
||||||||||||||||||||
песчан.гр-тах с коэф-м фил-и 0,2-2. При этом ч/з сисn |
|
ций, устраив-х около ф-та с наруж.сторон и мин. шириной |
||||||||||||||||||||
инъекторов или скважин нагнетают синтет.смолы с |
|
зазора м/у доп.кон-цией и стенкой котлована, позвол-щей |
||||||||||||||||||||
отвердителем. Наиб.шир.исп-ся карбомидные смолы. |
|
|
возводить подзем.части соор-я. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
3.Цементация для укреп.осн-ний под зд-я и соор-я при |
|
|
Размеры по верху – из размеров дна кот-а +ширина |
|||||||||||||||||||
капитальном |
строит-ве |
и |
при |
реконстр-ции,для |
|
откосов или кон-ций крепления его стенок или от зазора |
||||||||||||||||
созд.противофильтр.завес, для прид.водонепрониц.породам |
|
м/у гранями ф-тов и откосов. Глубина кот-а опр-ся отметкой |
||||||||||||||||||||
при устр-ве шахт,тоннелей. Цементация предст.собой |
|
заложения ф-та и доп.устр-в. Рабочий слой осн-ния |
||||||||||||||||||||
заполнение пустот, трещин, крупных пор в крупнооблом.гр- |
|
предохран.от нарушений, защитным слоем грунта |
||||||||||||||||||||
ах, цементным |
или |
|
цем.-глинист.р-ром, образ.со |
|
снимаемым только перед возвед.ф-та. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
врем.тверд.камень. При цем-ции скальных пород р-р |
|
|
Для отвода атмосф.осадков поверх-ть защит.слоя вып-ся с |
|||||||||||||||||||
нагнетают в пробуренные скважины,заполняя трещины и |
|
уклоном в сторону стенок, а по периметру кот-а с уклоном в |
||||||||||||||||||||
пустоты в скале. При закреп.песчаных грунтов цем.р-р |
|
сторону приямков, из кот.по мере необх. откачивают воду в |
||||||||||||||||||||
нагнетают ч/з инъекторы аналог.силик-ции. |
|
|
|
|
соотв.с требов-ми открыт. водопониж. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
4.Глинизация |
|
для |
закреп.скальных |
пород |
при |
|
|
Для доставки мат-лов, деталей и транспортир.механизмов в |
||||||||||||||
небольш.скоростях движения подзем.вод до 0,25м/с,во |
|
кот-е предусмат.спуски. устойчивость стенок кот-а |
||||||||||||||||||||
избеж.уноса р-ра из зоны. В кач.тампонажного р-ра исп-ют |
|
обеспеч.креплениями различ.вида или |
придания |
им |
||||||||||||||||||
чистый глин-й р-р плот.1,2-1,3г/см3. при повыш.давления до |
|
соотв.уклонов в завис. От св-в грунта, глубины выработки, |
||||||||||||||||||||
2МПа и более вода |
из р-ра отжимается, а |
|
наличия подзем.вод, условий пр-ва работ, расс-я до сущ- |
|||||||||||||||||||
обезвож.глинист.тесто заполняет пустоты и придает породе |
|
щих зд-й. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
водонепрониц-ть. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В маловлаж.грунтах прир.сложения допуск-ся устр-во кот- |
|||||||||||
5.Битумизация для закреп.скальных и полускал.пород при |
|
ов и траншей с вертик.стенками без креплений, если они |
||||||||||||||||||||
больш.скоростях |
|
фильт-ции,т.е.в |
усл.исключ.прим-е |
|
оставл.открытыми на непродолжит.срок; при отсут. вблизи |
|||||||||||||||||
глинизации и цементации. Способ горячей битумизации |
|
кот-а или кот-а сущ-щих ф-тов. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
заключ.в нагнетании расплав.битума ч/з пробурненные |
|
|
Глубина выемки не д.превышать: 1)насыпных песчаных |
|||||||||||||||||||
скважины,кот.при остывании в породе придает ей |
|
гравелистых гр. и супесях пластичных 1м. 2)супесях твердой |
||||||||||||||||||||
водонепрониц-ть. Недостаток-выдавливание битума из |
|
консистенции, |
сугилнках |
и глина |
мягкопластич. |
1,25м. |
||||||||||||||||
трещин при длит.действии напорных подзем.вод,что обусл- |
|
3)суглинках и глинах тугопласт. 1,5м. 4)суглинках и глинах |
||||||||||||||||||||
ет его редкое прим-е. Способ холод.бит-ции прим.для |
|
полутверд.2м 5)суглинках и глинах твердых 3м. при большей |
||||||||||||||||||||
закреп.песчаных гр-ов с коэф.фил-ции 10-15м/сут для |
|
глуб.выемки необх.предусм.крепление стенок кот-а или |
||||||||||||||||||||
придания им водонепрониц-ти. Заключ.в нагнет.в грунт |
|
разраб-ть выемку с откосными стенками. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
битумной эмульсии. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
более |
глубок.кот-ов |
при |
благопр.усл-ях |
||||||||
6.Электрохимич-е закрепление гр-тов в слабых илах, глинах |
|
искл.возможность оползней, сдвига, неравномерных |
||||||||||||||||||||
и суглинах,нах-ся в текучепластич.и текуч.сост. при |
|
просадок, распыления грутнтов. При однород.слож.гр. и |
||||||||||||||||||||
пропускании ч/з грунтовое осн-ние электрич.тока в нем |
|
отсут.подз.вод крутизна откосов кот-а д.б.не более величин. |
||||||||||||||||||||
наблюд-ся явление электроосмоса. При этом ч/з |
|
(табл) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
перфорир.анод в грунт последов.вводят хим.в-ва (р-р |
|
|
При глуб.кот-а более 5м, крутизна откосов принми-ся по |
|||||||||||||||||||
силиката натрия и хлористого кальция), в рез.чего грнт |
|
расчету, вып.методом механики грунтов. Неустойчивого |
||||||||||||||||||||
обезвож.и уплот-ся. Метод шир.прим.и при борьбе с |
|
грунта при отсут.подзем.вод, когда невозм.устр-во откосов, |
||||||||||||||||||||
оползнями,плывунами и с пучением грунтов. |
|
|
|
|
стенки крепят досками или инвернтар. щитами, удерж-ми |
|||||||||||||||||
7.Термич-е закреп.гр-ов обжигом в лессовидных гр-ах с |
|
распорками. При глу.кот-а до 5 м – консольная безанкерная |
||||||||||||||||||||
коэф.газопрониц-ти 0,15-0,3см/с путем их обжига раскален- |
|
шпунтовая стенка. При ширине кот-а |
до |
|
15м |
|||||||||||||||||
м замами, получ.от сжигания жидкого, твердого или |
|
примен.распорные крепления с 1-м,2-мя и более ярусами |
||||||||||||||||||||
газооб.топлива на глубину 5-15м. при t 800С,в грунте |
|
распоров. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
происх.необрат.процессы и как рез.устран-ся просад-е св-ва |
|
|
Для широких кот-ов и в случ.когда крепления распорного |
|||||||||||||||||||
гр-тов. При t выше 900 происх.стекание гр-та и оплывание |
|
типа мешают возвед.ф-тов, примен.анкерные крепления – |
||||||||||||||||||||
стенок скважины, |
что снижает усл.протек.в грунт горячих |
|
анкерные тягачи, передающие |
усилия |
от |
крепи |
на |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
анкерн.сваи или плиты. При ограждении стен широк. кот-ов, когда невозм. примен. распорный или анкерн. тип крепления, исп-ют подкосные крепления. Устан.в 1, 2 ряда по высоте. Ограждения кон-ций стен кот-а устраи-ся изз ж/б забивных или буронабив.свай, из сплошной ж/б стенки, из деревян.ж/б или метал.шпунта, из прокатных профилей. Кон-ции всех ограждений д. предохр. от затопления грунт.водами, не только ч/з стенку, но и по низу, со дна кот- а.
Защита котлованов от затопления. Искуств.понижение УПВ прим-ся при разработке котлованов и возведений подзе.соор-й для пост.снижения УПВ.
Отриц.явления в связи с тем,что фильтрационный поток, формирующийся в напр-нии к месту отбора воды создает гидродинамич.давление на грунт, ослабляя прочн.связи. Понижение уровня воды вызывает уменьш.взвешивающего давления и доп.осадки; и осушенное прост-во проник.воздух в рез.чего изм-ся среда окруж.подзем.соор-е. Поютому при проектир-нии водопониж.необх.предусм.мертия по защите от нарушения осн-ний соор-ний и откосов котлованов, по охране окр.среды.
В проекте д.предусм.: Использ-е откачиваемых и отводимых вод для промыш.или коммуник.целей. Котлованы защищают: 1)водопонижением; 2)уст-вом противофильтр.завес; 3)комбинацией способов.
Водопониж. С пом. открыт. Водоотлива и глубинного водопонижения и произв-ся в теч.всего времени устр-ва ф- тов и др.подзем.частей зд-я, располож.ниже УПВ до тех пор пока нагрузки от кон-ций не превысят возник-щее гидростатич.давление и не обеспечат устойчивость подзем.соор-й против всплывания.
Водопониж.ведется пост.или с перерывами, но при этом д.б. полностью искл.даже врем. подтопление котлована, а уровень воды д.нах-ся на 0,5м ниже отметки дна котлована. Открытый водоотлив осущ-ся насосами непосредст.из водосборников, в кот.вода поступает из канавок глубиной 0,3-0,5м располож.по периметру котлована с уклоном 0,01- 0,02 в сторону приямков.
Применении водоотлива не имеет огранич. в завис.от вида грунто и их фильтрац.св-в. необх.предусмат.мер-тие искл. потерю устойчивости стенок котлованов.
Глубинное водопонижение осущ-ся легими иглофильтровыми установками(полезное водопониж. До
4м.)
Водопониж.на глуб.более4м ведут ярусными иглофильтровыми установками.