книги из ГПНТБ / Вопросы сейсмостойкого строительства [сборник статей]

ков за 2—3 минуты перед кладкой обрабатывались в тече­ ние 3—5 сек. 3%-ным раствором NaCl, либо цементным мо­ локом, приготовленным на этом же растворе хлористого нат­ рия. Этот прием способствовал улучшению условий твер­ дения раствора в контактной зоне с поверхностью блоков.

Т а б л и ц а 3

Нормальное сЦепление в зимних кладках из мелких блоков на пластичном (si = 8—10 см) растворе состава 1 : 0,2 : 3,1 с 10%-ной добавкой нитрита натрия

* Частичное или полное разрушение по камню. Предел прочности при сжатии раствора составил:

а) при хранении в лабораторных условиях — 84,3 кг/см2; б) при хранении совместно с кладками — 64,3 кг/см2.

После изготовления кладки в течение первых трех суток находились на полигоне при температуре до —15°С, а затем 28 суток в лаборатории. Анализ (результатов испытания кладок на осевое растяжение (табл. 3) и данных предыду­ щих опытов приводит к следующим выводам.

1. Замораживание раствора с 10% нитрита натрия вы­ звало снижение прочности раствора.

2. При переменном замораживании и оттаивании кладок из блоков с низкой всасывающей способностью на раство­ рах с химическими добавками прочность сцепления в клад­ ках не достигает даже уровня, нормированного для кладок III категории сейсмостойкости. Смазка поверхностей таких блоков цементным молоком также не дает положительных результатов.

3. Для зимних кладок из известняковых блоков с высо­ кой всасывающей способностью предпочтительны растворы

84

Э. В. ИЛЬЧЕНКО, к . и . т а р н о в с к и й

ЗАКРЕПЛЕНИЕ ВПРЕССОВАННОЙ ПЫЛИ НА ПОВЕРХНОСТИ ПИЛЬНОГО ИЗВЕСТНЯКА

КРАТКОВРЕМЕННЫМ ПОГРУЖЕНИЕМ БЛОКОВ В СИЛИКАТНЫЕ И СОЛЕВЫЕ РАСТВОРЫ

Загрязненность поверхности блоков пильных известня­ ков впрессованной пылью зачастую сводит на нет соблюде­ ние мер по повышению нормального сцепления в швах клад­ ки. Разрушение кладки в этом случае происходит по слою впрессованной пыли. Удаление же впрессованной пыли с поверхности и из поверхностных пор камня связано с опре­ деленными трудностями и требует существенных трудовых затрат.

Авторами исследовалась возможность закрепления впрессованной пыли на поверхности пильного известняка посредством кратковременного последовательного погруже­ ния камня в силикатные и солевые растворы различных концентраций.

Обработку камня выполняли в следующей последова­ тельности. Первоначально образец на 2—3 секунды погру­ жали в раствор силиката натрия. После этого образец вы­ держивался до полного поглощения остатков раствора си­ ликата с его поверхности (2—5 секунд) и погружался на 2—3 секунды в раствор хлористого натрия (иногда с добав­ кой хлористого кальция). Предполагалось, что при обработ­ ке раствором хлористого натрия последний, проникая в по­ ры камня, смешивается с раствором силиката. Под действи­ ем раствора хлористого натрия часть солей кальция, содер­ жащихся в камне, переходит в раствор и вызывает коагу­ ляцию силиката натрия с образованием геля кремнекислоты.

В случае недостаточного содержания растворимых солей кальция в камне в раствор хлористого натрия добавляли хлористый кальций. Составы использовавшихся в экспери­ ментах силикатных и солевых растворов даны в таблице.

8G

ках — по площади разрыва «нетто».

^4

П. В. СЫЧЕВ

ВЛИЯНИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО РАЗОГРЕВА БЕТОННОЙ СМЕСИ НА СЦЕПЛЕНИЕ АРМАТУРЫ

СБЕТОНОМ И ЕГО СВОЙСТВА ПОСЛЕ ПРОПАРИВАНИЯ*

Внедрение способа предварительного разогрева бетон­ ной смеси с целью сокращения длительности тепловой обра­ ботки, получения бетона с улучшенными эксплуатационны­

кратковременной и длительной прочности?

В задачу наших исследований входило определение опти­ мальной температуры разогрева бетонной смеси, выяснение влияния разогрева смеси и последующей термообработки изделий на сцепление арматуры с бетоном, установление оптимального режима термообработки, прочностных и деформативных характеристик бетона.

Исследуя влияние на прочность бетона и на сцепление арматуры с бетоном режимов электроразотрева, образцы призм 25X 7X 7 см, преднапряженных балок 120X12X8 см и кубов 10x10x10 см формовали при температурах 50, 60, 70, 80 и 90°С. Подвижность горячей смеси замеряли через 5 и 20 минут после окончания разогрева. После формования образцы подвергали пропариванию по режиму 2 + 4 + 3 (вре­ мя выравнивания и подъема температуры + изотермическое выдерживание + охлаждение).

* Работа выполнена под руководством проф. А. Э. Лопатто.

90

Начальную температуру в камере пропаривания выби­ рали равной температуре смеси после окончания формо­ вания.

Подъем температуры в течение двух часов устранял не­ равномерность распределения температуры в теле бетона.

Продолжительность и температура 80°С изотермическо­ го прогрева, а также время охлаждения приняты первона­ чально по нормативным рекомендациям.

Параметры пропаривания контролировали программным регулятором ПРТЭ-2 м.

Контрольные образцы из неразогретой бетонной смеси формовали при двух в/ц, соответствующих ее подвижности до и после разогрева, и пропаривали по принятому режиму.

При исследовании влияния на прочность бетона и на сцепление арматуры с бетоном режимов пропаривания пос­

опертых торцом, через резиновые прокладки, а на балках — нагружением сосредоточенными силами в четвертях пролета.

Для определения деформаций ползучести бетона призмы 30X 7X 7 см загружали на пружинных установках при на­ пряжении в бетоне 6б= 0,4 Rnp (линейная зависимость меж­ ду деформациями и напряжениями). Усадку определяли на

где Ен — модуль упругости арматуры, полученный экспери­ ментальным путем.

трольные образцы формовали из неразогретой смеси и про­ паривали по обычному режиму 3 + 7 + 3 часа.

Результаты исследований влияния температуры разогре­ ва смеси на сцепление арматуры с бетоном, проведенных на призмах и балках, указывают на аналогичный характер из­ менения т Сц и Re-

91