книги из ГПНТБ / Технология добычи руды на жильных месторождениях Казахстана
..pdfУдельный расход ВВ определяется из условия его разме щения в шпурах при принятой конструкции заряда, т. е. ис ходя из удельной плотности заряжения, по формуле
|
|
Q3= q 3-L6 = 0,8L6 кг/т2, |
(10) |
||
где |
?а— удельная плотность зарядки шпуров, кг/шпм; |
||||
|
L6— удельный расход бурения, шпм/м2. |
||||
Эмпирические зависимости дают |
возможность рассчи |
||||
тать |
параметры раздельной отбойки |
при |
изменяющейся |
||
мощности рудной жилы. |
п р и р а з д е л ь н о й |
||||
М е т о д ы о т б о й к и р у д ы |
|||||
вые мк е . |
Параметры |
буровзрывных работ, |
установленные |
||
с учетом |
отбиваемой |
мощности жилы, обеспечивают воз |
можность селективной отбойки руды при естественно ослаб ленных контактах (рис. 9). Однако при мощности жилы до 0,1 м с естественно ослабленными контактами, а также при любой мощности жилы со спаянными контактами эти па раметры не являются достаточно эффективными и прихо дится прибегать к специальному виду взрывания — «кон турному». Направленность взрыва при контурном взрыва нии достигается снижением нагрузки в нужном направле нии за счет создания дополнительной обнаженной поверх ности. При очистной отбойке использовалось одностадийное взрывание с предварительным щелеобразованием. В зависи мости от мощности жил и физико-механических свойств ру ды и вмещающих пород щель имела центральное или боко вое расположение. Бурили один-два шпура по рудному телу (в зависимости от направления жилы) (рис. 9). Ряд шпуров, служивших для создания щели, предполагалось пробурить попеременно шпурами диаметром 36 и 60—80 мм. Шпур увеличенного диаметра служил дополнительной обнажен ной плоскостью для шпура диаметром 36 мм и не заря жался.
Взрывание всех шпуров производится электрическим способом. В первую очередь взрывается оконтуривающий ряд, обеспечивающий предварительное щелеобразование. Затем по руде на образованную щель отбивается второй ряд (рис. 9). Глубина шпуров и конструкция зарядов сохраня ются такими же, как и при описанном выше обычном ме тоде отбойки. Технико-экономические показатели по раз дельной отбойке в сравнении с существующей приведены в таблице 9.
При раздельной выемке разубоживание существенно снизилось по сравнению с валовой, а удельный расход бу рения и ВВ увеличился.
40
/X —*Л ж и л а
{к
t Города
Рис. |
9. Типовые паспорта буровзрывных работ: а — обычный метод |
|
I |
взрывания; б — контурный. |
|
|
Т е х н о л о г и я в е д е н и я |
б у р о в з р ы в н ы х р а |
бот. В соответствии с рекомендуемой технологией отбойка горной массы в пределах очистного пространства ведется в две стадии. В первую стадию (рис. 10) производится опере жающая отбойка на настил сначала одного, затем другого
41
Таблица 9
Технико-экономические показатели при раздельной и обычной отбойке руды
|
|
Раздельная отбойка |
|
|
Показатели отбойки |
Обычный |
Контурный |
Обычная |
|
|
метод взры метод взры |
отбойка |
||
|
|
вания |
вания |
|
Мощность жилы, ж |
|
0,4 |
0,4 |
0,4 |
Ширина опережающей щели, мм |
50,0 |
50,0 |
— |
|
Ширина очистной выемки, м |
— |
— |
1,2 |
|
Разубоживание, % |
отбойку 1 мг |
20,0 |
20,0 |
66,0 |
Расход бурения на |
3,6 |
4,8 |
2,4 |
|
жильной площади, шпм/м2 |
||||
Расход ВВ на отбойку 1 ж2 жиль- |
1,8 |
2,4 |
1,6 |
|
ной площади, кг/м2 |
|
|||
Мощность жилы, ж |
|
0,3 |
0,3 |
0,3 |
Ширина опережающей щели, мм |
40,0 |
40,0 |
*— |
|
Ширина очистной выемки, м |
— |
— |
1,2 |
|
Разубоживание, % |
отбойку 1 ж2 |
25,0 |
25,0 |
75,0 |
Расход бурения на |
4,2 |
5,8 |
2,4 |
|
жильной площади, шпм/м2 |
||||
Расход ВВ на отбойку 1 м2 жиль- |
2,2 |
3,0 |
1,6 |
|
ной площади, кг/м2 |
|
|||
Мощность жилы, ж |
|
0,2 |
0,2 |
0,2 |
Ширина опережающей щели, м |
0,3 |
0,3 |
— |
|
Ширина очистной выемки, ж |
— |
— |
1,2 |
|
Разубоживание, % |
|
33,0 |
33,0 |
83,0 |
Расход бурения на отбойку 1 ж2 |
6,0 |
7,1 |
2,4 |
|
жильной площади, шпм/м2 |
||||
Расход ВВ на отбойку 1 м2 жиль- |
3,0 |
3,6 |
1,6 |
|
ной площади, кг/м2 |
|
слоя руды. При этом образуется щель, по ширине близкая к мощности жилы. Во вторую стадию после уборки жиль ной массы производится отбойка слоя породы на высоте, равной двум слоям руды. Этим самым щель доводится до необходимой ширины. Для дальнейших работ породы остав ляется в закладке и покрывается настилом.
Необходимый объем породы, отбиваемой для закладки очистного пространства, можно определить следующим об разом. Общий объем очистного пространства Q04 состоит из объема опережающей выемки Qon, пройденной по руде, и объема породы Qn, отбиваемой в закладку. Объем Q04 должен быть заполнен отбитой разрыхленной породой, за исключением объема восстающих и рудоскатов, и учитыва ется коэффициентом заполнения k2= 0,9, зависящим от конструкции систем разработки. Таким образом, должно со блюдаться условие
42
щ
' Е.
Jgfffe
9
5
а
Тис 10. Порядок отбойки двух выемочных слоев руды на бе тонный настил, а, б, в, г, д — стадии отбойки руды и породы.
k i 'Q n — ^Qoq
*i*Qn = *^Qon + Qn).
где ki — коэффициент разрыхления пород, для условий рудника Бестюбе равный 1,8.
Подставив значения ki и Й2 в формулу (11), получим
1,8Q„ = 0,9(Qon + |
Qu) или l,8Qn = 0,9Qon+0,9Qn. |
|
После упрощения следует: |
|
|
|
Qn = Qon- |
<i2 > |
Так как отбиваемая площадь опережающей выемки рав |
||
на площади породы, |
то выражение (12) можно |
записать |
так: |
711ц—■7Поп, |
(13) |
|
т. е. толщина отбиваемого слоя породы в закладку должна быть всегда равна ширине опережающей выемки.
Минимальная ширина очистного пространства для кру топадающих жил должна быть не менее 0,6 м. Следователь но, выведенное условие всегда соблюдается при мощности
жилы более 0,3 м |
(/пп-|-лгоп= 0,6). При мощности жилы ме |
||
нее 0,3 м неизбежна отбойка излишней породы, |
которую |
||
надо удалять из очистного пространства. |
типовые |
||
На основании сказанного выше |
разработаны |
||
паспорта буровзрывных работ. |
|
|
|
Применение бетонных настилов |
|
||
При отработке |
месторождений |
системой с раздельной |
выемкой большое значение как для снижения потерь обо гащенной рудной мелочи, так и для уменьшения трудоем кости работ по укладке имеет конструкция применяемых настилов.
Настил из брезента, обрезанных досок и горбылей тре бует большой затраты труда и времени на монтаж, демон таж и переноску. Эти же недостатки относятся к настилу,, изготавливаемому из брезента, конвейерной ленты и обре занных досок. Более удобен (укладывается, снимается и пе реносится) настил из конвейерной ленты. Настил из сталь ных листов толщиной 3 мм, длиной 2— 3 лг и шириной 0,7, 0,5 и 0,3 м требует в три-четыре раза меньше времени и тру да на укладку и снятие, чем настилы из досок и брезента. Поверх настила вдоль неровностей бортов очистного про странства укладывают контурные доски.
В описанных конструкциях настилов суммарные поте ри металла с богатой рудной мелочью, как правило, пре вышают 10%, а иногда достигают 15— 20% и более [13]. Кроме этого, загромождаются выработки при их демонта же, значительно усложняется организация работ, превыша ется уровень немеханизированного труда, вызывается не обходимость в дополнительных мероприятиях по повыше нию безопасности работ.
Для того чтобы исключить указанные недостатки, в
производственных условиях испытаны бетонные настилы
(рис. 11).
Окончательно рекомендуются бетонная смесь при соот ношении составляющих по объему цемент : песок : вода — 1 : 8 : 3 и расположение бетонного слоя, близкое к норма-
44
ли по отношению к бортам блока, а также производство взрывных работ на слой не ранее 6 и не позднее 12 часов с момента окончания бетонирования.
Рис. 11. Возведение бетонных настилов при системе с раз дельной выемкой.
Такая конструкция бетонных настилов является прос той, полностью исключает потери обогащенной рудной ме лочи, значительно повышает уровень механизации укладки, исключает демонтаж и загромождение выработок.
С п о с о б д о с т а в к и р у д ы . При разработке крутопа дающих тонких жил наиболее рациональны скреперная до ставка и доставка руды под действием собственного веса.
Удельные затраты средств на доставку руды при систе ме разработки с распорным креплением минимальны, так как руда движется под действием собственного веса. Одна ко при наличии в очистном пространстве деревянного креп ления неизбежны потери отбитой руды. Если в очистном пространстве есть капитальные предохранительные полки, временный остаток руды в блоке составляет 15—20%. По этому в практике горных работ, например на рудниках Цен тральном, Хрустальненском, Приморском, Бестюбе и дру гих, для извлечения этих остатков применяется гидрозачи стка очистного пространства. Это мероприятие требует не только дополнительных затрат непосредственно на саму ги дрозачистку, но и затрат труда и материалов на частичное перекрепление очистного пространства. Удельные затраты средств на эти операции, выполняемые вручную, составляют 10— 15% от общей стоимости отбойки руды.
При системах разработки с раздельной выемкой и систе мах разработки горизонтальными слоями с закладкой и
45
других используется скреперная доставка. Практикой уста новлено, что наиболее высокая производительность скрепер ных установок достигается при расстоянии доставки не бо лее 30 м при ширине очистного пространства не менее 1,3 м [1, 5]. Но и в этих условиях она не больше 40— 60 т/смену.
При малой ширине очистного пространства современ ные, даже самые малогабаритные, скреперные установки (2ЛСЭ-7) едва вписываются в очистное пространство, весь ма трудоемок их монтаж и демонтаж. В процессе работы ча сто заклинивается ковш, рвутся тросы и т. п., снижается про изводительность установки до 15—20 т/смену.
В связи с этим в основу создания более совершенной тех нологии доставки руды при исследуемой системе были по ложены следующие условия: а) производство монтажа, де монтажа и переноска установки должны осуществляться одним-двумя рабочими при минимальных затратах време ни; б) сопротивление движению при рабочем ходе ковша должно быть по возможности снижено.
С учетом этих условий из серийно выпускаемого обору дования была разработана конструкция нового доставочного устройства. Эта конструкция получила название «мало габаритная доставочная установка» (МГДУ). Она состоит из пневматической тяговой лебедки ЛТ-2, холостой и грузовой ветвей каната и скребка. Движение каната направляется го ловным блоком.
Размеры скрепера приняты исходя из тягового усилия лебедки: ширина 600 мм, длина 450 мм, высота 400 мм, емкость 0,1 м3, вес 30 кг.
Для удобства переноски лебедка была модернизирована: барабан разделен на две части дополнительной ребордой; на станине лебедки укреплены две винтовые штанги, кото рые служат для раскрепления лебедки в очистном про странстве и для ее переноски.
Врезультате испытаний установлено следующее:
1.Установка вполне работоспособна.
2.Производительность установки составила: при длине
скреперования LCK=10 м qCK = 2 8 — 34 т/смену, а при дли не Ьск = 2 0 м qCK= 2 0 —24 т/смену.
3.Время монтажа, демонтажа и переноски лебедки дву мя рабочими 8—10 мин.
4.Предельное расстояние доставки определилось канатоемкостыо барабана и составило 20 м.
5.После скреперной уборки на бетонном настиле оста валось немного рудной мелочи, которую смывали водой. .
46
На основе проведенных испытаний были определены нормы выработки и расценки на доставку МГДУ в условиях узкого очистного пространства и они составили соответст венно при LCK= 1 0 и 20 м qa= 3 0 и 21 т/смену.
Определение области внедрения систем с раздельной выемкой
Системы с селективной выемкой применяются давно, но из-за несовершенства буровзрывных работ, конструкции на стилов, планирования основных показателей деятельности предприятия, норм расхода основных материалов и оплаты труда рудники почти полностью отказались от них.
М. И. Агошков, Г. М. Малахов [3], А. Ф. Назарчик [76], П. Г. Коробейников [60] и другие исследователи оп ределяли вероятный объем внедрения систем с раздельной выемкой исходя лишь из горно-геологических особенностей месторождений: жилы должны быть тонкие, выдержанные по падению и простиранию, руды легко отделимы от поро ды и т. д. Определенная область применения систем с раз дельной выемкой не установлена. Были лишь названы наи выгоднейшие условия их использования, которые на место рождениях встречаются весьма редко.
Для определения достоверного объема применения си стем с раздельной выемкой предложена методика [45, 79], сущность которой заключается в подсчете прямых затрат по технологии добычи руды конкурирующих систем разра ботки с допущениями, ставящими используемую на рудни ках технологию добычи (систему разработки с распорным креплением) в самые благоприятные условия. Принятые до пущения лишают очевидных преимуществ системы с раз дельной выемкой, но исключают ограничивающее влияние горно-геологических факторов, кроме угла падения, обеспе чивающего движение руды самотеком в узком пространстве перепускных рудоскатов. Допущения эти следующие:
—шириной очистного пространства принята мини мально достигнутая на руднике по двум блокам — 0,8 м (рис. 12), в то время как средняя выемочная мощность равна
1,2 м " ,
—средняя мощность жилы принята также 0,8 м, фак тически она составляет 0,4 м;
—неизбежным прихватом боковых пород при системе с распорной крепью пренебрегаем;
—дополнительные затраты, связанные с выемкой внутриблоковых целиков при системе с распорной крепью, не учитываются;
47
— эффективностью от снижения разубоживания (вы емочная мощность и мощность жилы приняты равными 0,8 м), сокращением потерь металла в целиках и в хвостах,
повышением коэффициента извлечения металла, |
а также |
||||||||
|
|
вовлечением в отработку |
части |
||||||
|
|
забалансовых |
запасов |
место |
|||||
|
|
рождения при системе с раздель |
|||||||
|
|
ной выемкой пренебрегаем; |
|
||||||
|
|
— стоимость нарезных работ |
|||||||
|
|
при системе с раздельной выем |
|||||||
|
|
кой ниже, чем |
при |
системе с |
|||||
|
|
распорной крепью, так как, во- |
|||||||
|
|
первых, |
их объем |
меньше, |
во- |
||||
|
|
вторых, |
в |
нужно |
|
устанавливать |
|||
|
|
люков |
3— 4 |
|
раза |
меньше |
|||
|
|
и т . д.; |
однако, |
чтобы не загро |
|||||
|
|
мождать методику, экономия от |
|||||||
|
|
нарезных работ также не учиты |
|||||||
|
|
вается. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
За критерий оценки приняты |
|||||||
|
|
удельные |
минимальные |
затра |
|||||
Рис. 12. Схемы очистного |
ты, приходящиеся на отработку |
||||||||
единицы жильной площади кон |
|||||||||
пространства: а — с распор |
курирующими |
системами |
раз |
||||||
ным креплением; |
б—с раз |
||||||||
дельной выемкой. |
работки, |
|
они |
рассчитываются |
|||||
|
|
по формуле |
|
|
|
|
|
||
Зе = 2 C a F a+ ^ C KV K+ VCpFp + ]? Сд V R+ |
|
|
|||||||
a— 1 |
h=l |
|
|
B = 1 |
|
|
|
|
|
Q |
W |
М |
С» ^ руб!м2’ |
|
|
|
|||
+2 |
^,7 ,+ 2 |
СвУда+ 2 |
|
|
|
||||
«=1 |
w =1 |
11=1 |
|
|
|
|
|
|
|
гДе |
0 — конкурирующие |
системы |
разработки; |
а, к, р, В, q, w, [1— капитальные, разведочные и подготови тельные работы, оборудование, энергия и материалы;
Са> СК, Ср, Сд, Cq, Cw, С{, — цена единицы капитальных раз
ведочных и подготовительных работ; стоимость единицы оборудования, энергии и материалов;
7 а>F K, Ур, Уд, VQ, Vw, |
— объем |
капитальных разведоч |
ных подготовительных работ, оборудова |
||
ния, |
энергии и |
материалов, приходя |
щихся на единицу отрабатываемой жильной площади.
После расчетов следует отдать предпочтение системе, при которой суммарные затраты окажутся наименьшими.
Для иллюстрации методики проведен расчет двух срав ниваемых систем разработки в условиях шахты «Западная» рудника Бестюбе. Исходными данными для системы с рас порным креплением приняты фактические по шахте «За падная», а для системы с раздельной выемкой — получен ные при отработке опытного блока № 4 жилы Северная-2.
Данные по затратам, определенные по указанной выше методике, на отбойку 100 м2 жильной площади следующие (одинаковые затраты в обеих конкурирующих системах из таблицы исключены): при системе с распорной крепью зар плата составляла 137,99 руб., затраты на материалы и энер гию — 390,01 руб. (итого 528 руб.), затраты рабочей силы
—27,55 чел-смен; те же показатели при системе с раздель
ной выемкой: |
130,65, 189 |
(итого 319,65), экономия — |
208,35 руб. |
|
|
Отработка |
1 м2 очистного |
пространства (франко-эстака- |
да) системой с распорной крепью по зарплате, материалам и энергии составляет 5,28 руб., в то время как при системе
с раздельной выемкой и |
поддержанием |
очистного про |
странства подорванными |
боковыми |
породами — всего |
3,19 руб. |
|
|
Нетрудно заметить, что при увеличении ширины очист ного пространства удельная стоимость крепления с распор ной крепью возрастает, так как расход крепежного материа ла и трудовые затраты на его установку растут не пропор ционально увеличению выемочной мощности, а несколько больше. Стоимость же поддержания очистного забоя подо рванными боковыми породами в этих условиях снижается, так как с увеличением ширины очистного пространства удельный расход взрывчатых материалов уменьшается, а расход материалов на настилы пропорционально увеличи вается. Отсюда следует вывод, что область применения си стемы разработки с распорной крепью и является эффек тивной областью применения системы с раздельной выем кой. С учетом всех упущенных факторов экономическая эф фективность рекомендуемой системы увеличится.
В заключение следует заметить, что по данной методике инженерно-технические работники могут определить для конкретных условий объем применения системы с раздель ной выемкой, используя действующие на предприятии нор мы выработки, отпускные цены на материалы и энергию и их фактический расход.
4 -8 5 |
с4* |
|