книги из ГПНТБ / Багиров, И. Т. Современные установки первичной переработки нефти
.pdfпри повышении температуры обессоливания до 160—180 °С и дав ления 18 кгс/см2. Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо чрезвычайно много тепловой энергии. Так, на уста новке производительностью 3 млн. т/год нефти для электрообессо ливания при 115°С требуется 18,8 Гккал/ч тепла, а в случае обес соливания при 180 °С 35 Гккал/ч.
Рис. 76. Схема использования тепла горячих потоков для предварительного подогрева нефти на установке АВТ:
] — теплообменники; ? — первая ректификационная колонна, / — сырая нефть; //—XIV — го рячие потоки с установки.
а ж iv XI ха хт хгг
Рис. 77. Схема использования тепла горячих потоков на установке ЭЛОУ—АВТ:
/ — теплообменники до |
ЭЛОУ; 2 — блок ЭЛОУ; 3 — теплообменники |
после ЭЛОУ; 4 — пер |
||
вая ректификационная |
колонна, |
/ — сырая нефть; II—X — горячие |
потоки |
нефтепродуктов |
для подогрева нефти до ЭЛОУ; |
XI—XXII — горячие потоки нефтепродуктов |
для подогрева |
||
нефти после ЭЛОУ. |
|
|
|
|
На рис. 77 показана схема использования тепла горячих пото ков на установке ЭЛОУ — АВТ производительностью 3 млн. т/год сернистой нефти. Суммарное использование тепла горячих нефте продуктов на этой установке характеризуется следующими цифра
14
ми (согласно расчетам проекта):
|
|
|
|
|
Использованное |
|
|
|
|
|
|
тепло горячих |
|
|
|
|
|
|
потоков, |
|
Потоки нефти |
|
|
|
тыс. ккал/ч |
||
10 |
до 230 |
° С ) ..................... |
13 015 |
|||
первый |
(с |
|||||
второй |
(с |
10 |
до 230 |
° С ) ..................... |
13 811 |
|
третий |
(с |
10 |
до 230 |
° С ) ..................... |
22 397 |
Разные |
продукты ......................................... |
12 |
123 |
|||
Таким образом, |
только от горячих нефтепродуктов в теплообменниках сни |
|||||
мается 61,35 Гккал/ч. С учетом |
тепловых |
потерь это |
тепло эквивалентно |
|||
8760 кг/ч, или |
59 200 т/год, жидкого условного топлива. |
значительно умень |
||||
Благодаря |
утилизации тепла |
горячих |
нефтепродуктов |
шается расход охлаждающей'воды. Если бы все это тепло снималось в аппаратах водяного охлаждения, потребовались бы холодильные аппараты со следующей общей поверхностью:
|
|
F |
Q |
61 350 000 |
= 10 955 |
м2 |
|
|
|
Wcp |
80-70 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
где К — общий коэффициент теплопередачи (принимается |
равным 80 ккал/(м2- |
||||||
• ч-°С); |
/ср — средняя |
разность температур (принимается |
средняя величина |
||||
70 °С). |
|
горячих нефтепродуктов с начальной температурой ta = |
|||||
Для охлаждения |
|||||||
= 26 РС и конечной tK = 45 РС потребовалось бы оборотной воды: |
|||||||
|
|
|
Q |
61 300 000 |
|
|
|
|
W = 1000 (<к — 1„) = |
1000 (45 — 26) : |
3 2 0 0 |
м 3/ 4 |
|||
или 24 |
млн. м3/год. |
|
|
|
|
|
|
Как было отмечено выше, тепловая энергия горячих нефтепро дуктов на установках АВТ используется также для подогрева химически очищенной и промышленной теплофикационной воды. Например, на установке АВТ производительностью 3 млн. т/год нефти за счет тепла гудрона нагревается 111 000 кг/ч теплофика ционной воды с 70 до 130 °С. На этой же установке за счет тепла третьего циркуляционного орошения вакуумной колонны дополни тельно нагревается в таких же температурных пределах 19 800 кг/ч теплофикационной воды. Теплофикационная вода в зимних усло виях отапливает промышленные и коммунально-бытовые помеще ния; тем самым исключается расход большого количества пара низ кого и среднего давления.
На рис. 78 дана схема подогрева промышленной теплофикаци онной воды за счет тепла горячих нефтепродуктов на укрупнен ной установке АВТ производительностью 3 млн. т/год. Теплофи кационная вода из заводской магистральной линии поступает на установку при 70 °С. Часть воды проходит последовательно через теплообменники 1, предназначенные для широкой фракции вакуум ной колонны, фракции 240—300 °С, гудрона, и нагревается до 130 °С. Другая часть воды направляется в мерник 8 и циркулирует
в системе насос 7 — теплообменники — калориферы |
печей 3 — |
подогреватель газового топлива 2. При необходимости |
часть воды |
этого потока используется для подогрева щелочи в |
мернике 6, |
лотков 5, трубопроводов 4 и поступает в мерник 8. Остальная часть
215
потока направляется в заводскую сеть. В результате теплофика
ционная вода получает от горячих |
нефтепродуктов около |
8,5 Гккал/ч тепла (по расчету). Это |
эквивалентно примерно |
13,2 т/ч пара давлением 3 кгс/см2. Расход воды на охлаждение нефтепродуктов уменьшается на 426 м3/ч, или 3370 тыс. м3/год; кроме того экономится около 10 т/ч пара, который потребовался бы для подогрева воздуха в калориферах, а также обогрева лотков и мерников. Эффективность использования тепловой энергии горячих нефтепродуктов на установках определяют в основном следующие факторы:
Рис. 78. Схема подогрева промышленной теплофикационной воды за счет тепла горячих нефтепродуктов:
/ — теплообменники; 2 — подогреватель газового |
топлива; 3 — калориферы; |
4 — трубопрово |
||
ды установки; |
5 — лотки для |
труб; 6 — щелочной мерник; 7 — насос; 5 — мерник теплофика |
||
ционной воды. |
/ — холодная |
теплофикационная |
вода; // — горячие потоки |
нефтепродуктов; |
/ // — нагретая |
теплофикационная вода. |
|
|
конструктивные особенности аппаратов, обеспечивающие их работу при более высоком коэффициенте теплопередачи;
правильный выбор источника тепла и разработка рациональ ной схемы теплообмена с учетом последовательности включе ния в систему теплоносителей;
минимальные размеры тепловых потерь, достигаемые сокраще нием длины технологических коммуникаций, а также выбором материала тепловой изоляции;
обеспечние технически правильной эксплуатации энергосисте мы, недопущение загрязнения трубок, корпуса теплообменных ап паратов и др.
Использование тепловой энергии дымовых газов. Поскольку с дымовыми газами теряется 20—30% тепла, большая часть печей работает с к.п.д., не превышающим 60—70%. Тепло высокотем пературных дымовых газов может быть использовано на следую щие нужды: перегрев пара в пароперегревательном змеевике, уста новленном в конвекционной шахте печи; подогрев воздуха в воз духоподогревателе, установленном между боровом и дымовой тру
216
бой; производство водяного пара в выносном котле-утилизаторе; подогрев воды технической и теплофикационной; подогрев нефти, поступающей на переработку, и др.
Подогрев водяного пара. На установках АТ и АВТ перегретый водяной пар в основном используют в ректификационных колон нах блока атмосферной' перегонки, блока вакуумной перегонки мазута и в отпарных колоннах этих блоков. На установках про изводительностью 3 млн. т/год для атмосферного блока расходует ся пара 9075 кг/ч давлением 10 кгс/см2, для вакуумного блока 3600 кг/ч давлением 3 кгс/см2. Для перегрева пара используется часть тепла дымовых газов конвекционной камеры печи. Змеевикпароперегреватель располагается между нижними и верхними ря дами продуктовых труб конвекционной камеры. Насыщенный пар поступает в змеевик снизу, в противоток горячим дымовым газам, и перегревается до 200—400 °С.
На установке ЭЛОУ — АВТ производительностью 3 млн. т/год в печах шатрового типа перегрев пара за счет тепла дымовых газов характеризуется следующими данными:
|
Печь |
Печь |
Печь горячей |
|
атмосферной |
вакуумной |
струн |
|
части |
части |
блока АТ |
Тепловая мощность печи, ккал/ч |
30-108 |
23-10° |
16-10° |
Количество водяного пара, кг/ч |
4947 |
3610 |
4538 |
Температура, °С |
|
|
|
водяного пара при входе в |
179 |
133 |
179 |
пароперегреватель . . . |
|||
перегретого пара . . . . |
330 |
370 |
330 |
дымовых газов после паро |
375 |
400 |
410 |
перегревателя .................... |
|||
Поверхность нагрева труб па |
167 |
167 |
131 |
роперегревателя, м2 . . . . |
|||
Диаметр труб пароперегревате |
57X4 |
57x4 |
57x4 |
ля, м м ......................................... |
На некоторых установках пароперегреватели были перенесены из конвекционных камер в боров дымоходов. На освободившемся месте в конвекционной камере печей с целью интенсификации мощности установок расположили дополнительные продуктовые трубы. На ряде восточных и южных заводов страны пароперегревательные змеевики размещены в борове печи.
П о д о г р е в в о з д у х а . На некоторых промышленных установ ках первичной перегонки часть тепла дымовых газов используется для подогрева воздуха. Благодаря этому уменьшается расход топ лива и улучшается процесс горения.
П р о и з в о д с т в о в о д я н о г о п а р а . Печи тепловой мощно стью более 15 млн. ккал/ч являются экономически выгодными для вторичного использования тепловой энергии горячих дымовых га зов. В последнее время почти во всех мощных печах установок первичной перегонки нефти тепловая энергия печных газов упо требляется для производства водяного пара.
217
На рис. 79 показана схема производства пара при использова нии дымовых газов печей беспламенного горения. Во всех трех печах 1 над конвекционной камерой 4 установлены котлы-утилиза торы 5. Конденсат из заводской сети поступает в паросборник 6 и оттуда насосом 7 подается в котлы-утилизаторы 5. Полученная
Рис. 79. Схема производства пара при использовании дымовых газов печен беспламенного горения:
/ |
— печн; 2 — радиантные |
камеры; |
3 — пароперегреватели; |
4 — конвекционные |
камеры; |
||
5 |
— котлы-утилизаторы; 6 — паросборник; 7 — насос. |
/ — конденсат; |
/ / — конденсат |
для пи |
|||
тания котлов-утилизаторов; |
/ // — продувочная вода; |
IV — пароконденсатная смесь; |
V — на |
||||
сыщенные пары в пароперегреватель; |
VI — перегретый пар |
в сеть; |
VII — насыщенный пар |
||||
из заводской сети. |
|
|
|
|
|
|
пароконденсатная смесь снова возвращается в паросборник. Насы щенные пары из паросборника направляются в пароперегревате ли 3 двух печей 1. Перегретый пар поступает в заводскую сеть. Третья печь обслуживает вакуумную колонну установки. В эту печь пар для перегрева поступает из заводской сети и после пере грева возвращается снова в заводскую сеть.
Рис. 80. Схема утилизации |
тепла |
дымовых газов печей шатрового типа: |
||
I — печь; 2 — пароперегреватель; |
3 — котел-утилизатор; |
4 — вентилятор; 5 — рекуператор (по |
||
догреватель |
воздуха); 6 — калориферы; |
7 —дымоходы; |
8 — насос; 9 — паросборник; 10 — те |
|
плообменник. |
/ — перегретый пар; // — воздух; / // — пароконденсатная смесь; /V — конден |
|||
сат для питания котлов-утилизаторов; |
V — насыщенный |
пар; VI — конденсат или химически |
||
очищенная вода. |
|
|
|
218
На рис. 80 показана схема утилизации тепла дымовых газов печей шатрового типа для подогрева воздуха, производства водя ного пара и его перегрева. Такая схема, более эффективная по
•сравнению с другими схемами, обеспечивает максимальное исполь зование тепловой энергии дымовых газов и одновременно способ ствует повышению к.п.д. печи. Вода из заводской линии через теплообменник 10 поступает в паросборник 9. Насосом 8 нагретая вода направляется в котел-утилизатор 3, расположенный в боро ве. Оттуда пароконденсатная смесь поступает в паросборник 9. Насыщенный пар с верха паросборника 9 направляется в паропе регреватель 2, расположенный в конвекционной камере печи. Ат мосферный воздух забирается вентилятором 4 и направляется че рез калориферы 6 в рекуператор 5.
На типовой установке ЭЛОУ— АВТ (А-12/9) производитель ностью 3 млн. т/год со вторичной перегонкой бензина установлено пять печей суммарной тепловой мощностью 81 Гккал/ч. Во всех печах за 1 ч сжигается 11 130 кг топлива. Температура дымовых газов на выходе из конвекционных камер печей 375—410 °С. Для использования тепловой энергии дымовых газов перед вводом их в дымовую трубу в печах установлены выносные котлы-утилизато ры типа КУ-40.
Т а б л и ц а 43. Утилизация тепла дымовых газов печей |
|
|
||||||
установки ЭЛОУ—АВТ производительностью 3 млн. т/год |
|
|
||||||
сернистой |
нефти |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Печь |
|
Всего |
|
|
Показатели |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
3 |
от трех |
||
|
|
|
|
|
1 |
2 |
печей |
|
Тепловая |
мощность |
печи |
(расчетная), |
29 180 |
22 772 |
15 501 |
67 453 |
|
тыс. ккал/ч |
|
|
4000 |
3130 |
|
9330 |
||
Расход топлива, кг/ч |
|
|
2 2 0 0 |
|||||
Температура дымовых газов перед кот- |
375 |
400 |
410 |
— |
||||
ламп, |
°С |
|
|
температу- |
47,7 |
38,7 |
27,5 |
|
Объем |
дымовых газов (при |
— |
||||||
ре газов), м3/ч |
|
|
|
|
|
|
||
Температура дымовых газов после кот- |
2 1 0 |
2 1 0 |
2 1 0 |
— |
||||
лов, °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
Утилизируемое тепло, Гккал/ч |
3,67 |
3,30 |
2,58 |
9,55 |
||||
Пар, получаемый за счет тепла дымо |
|
|
|
|
||||
вых газов |
|
|
|
|
|
|
||
кг/ч |
|
|
|
5900 |
5300 |
4150 |
15 350 |
|
т/год |
|
|
|
47 200 |
42 400 |
33200 |
1 2 2 800 |
|
Средняя температура дымовых газов в |
293 |
305 |
310 |
— |
||||
котле, °С |
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент теплопередачи. |
|
51 |
41 |
52,5 |
— |
|||
ккал/(м2 -ч-°С) |
|
|
606 |
638 |
406 |
1650 |
||
Поверхность нагрева котла, м2 |
||||||||
Число котлов КУ-40 |
(Д=485 |
м2), шт. |
2 |
2 |
1 |
5 |
В табл. 43 приводятся данные об утилизации тепла дымовых газов печей установки ЭЛОУ—АВТ со вторичной перегонкой ши
219
рокой бензиновой фракции. Количество получаемого пара (давле нием 1 0 кгс/см2) достаточно для покрытия потребности самой установки примерно на 50%. На рис. 81 показана типовая схема
Рис. 81. Схема производства |
пара в выносных котлах-утилизаторах: |
|
J — мерник химически очищенной |
воды; 2 — паросборник; 3 — насосы; 4 — котел-утилизатор; |
|
5 — заслонки для |
дымовых газов; |
6 — дымоход; 7 — печь. / — насыщенный пар; I I — хими |
чески очищенная |
вода; III — дымовые газы; IV — продувочная вода. |
производства пара в выносных котлах-утилизаторах на установках АВТ производительностью 3, 6 и 8 млн. т/год нефти.
Г л а в а XII
ОБОРУДОВАНИЕ УСТАНОВОК СРЕДСТВАМИ КОНТРОЛЯ И АВТОМАТИКИ
На установках АВТ постоянно измеряются, регулируются и ре гистрируются следующие основные параметры: расход сырья, про межуточных продуктов, готовой продукции, топлива, пара, рас творов щелочи и воды; давление в аппаратах, емкостях, трубопро водах, насосах и др.; температура потоков в аппаратах, емкостях
итрубопроводах; уровень жидкостей в технологических аппаратах
иемкостях. Кроме того, постоянно контролируется качество сырья, компонентов светлых нефтепродуктов и масляных дистиллятов. Число контрольно-измерительных приборов определяется произво дительностью установок.
Для контроля и автоматизации рекомендуются приборы систе
мы «старт». На ранее построенных установках ведущее место за нимают приборы системы АУС. Благодаря блочному принципу построения, полной взаимозаменяемости приборов и блоков, еди ным унифицированным входным и выходным сигналам всех при боров, большой дистанции, быстроте передачи и обработки ин формации, простоте сочетания с машинами и управляющими вы числительными устройствами в единых цепях управления приборы системы «старт» обеспечивают большую гибкость при построе нии сложных схем автоматизации производственных процессов. С помощью приборов «старт» можно осуществлять схемы автома тизации, которые позволяют из одной операторной управлять всем ходом технологического процесса.
Для измерения и регулирования расхода проектом предусмат ривается использование в качестве датчика дифманометра ком пенсационного типа ДСП. При измерении расхода показания вы носятся на информационную машину. При регулировании расхода прибор состоит из датчика типа ДСП, вторичного прибора ПВ10.1Э, пневматического регулятора ПР3.21 и регулирующего клапана. Для учета количества поступающих и уходящих потоков приме няют объемные счетчики с выходом на информационную машину. Давление измеряют и регулируют датчиком системы ГСП.
Температуру измеряют с помощью хромель-капелевых и хро- мель-алюминиевых одинарных термопар. Они работают в комплек се с электропреобразователями, служащими для преобразования термоэлектродвижущей силы в пропорциональный ей постоянный
221
ток, который передает показания на информационную вычисли тельную машину. Регулируют температуру с помощью комплекта приборов, состоящего из сдвоенной термопары, электропневмопре образователя, электропреобразователя вторичного прибора ПВ10.1Э, пневматического регулятора ПР3.21 и регулирующего клапана. В качестве измерителей и регуляторов уровня приме няют приборы с пневматическим выходом.
Качество продуктов контролируется и регулируется анализато рами качества, которые включены в систему регулирования. На значение анализаторов качества: автоматическое определение вязкости, температуры вспышки, начала кипения светлых нефте продуктов, определение содержания соли в воде и воды в нефти, определение фракционного состава, плотности. Существуют также следующие приборы: хроматограф промышленный автоматический, газоанализатор оптико-акустический для автоматического опреде ления содержания (в %) окиси углерода, газоанализатор магнит но-электрический для автоматического определения содержания (в %) кислорода; прибор для определения вязкости нефтепродукта на потоке.
Предусматривается регулирование расхода и давления водя ного пара, поступающего на установку. Давление мятого пара так же измеряется и контролируется. Для учета количества химически очищенной воды и топливного газа, поступающих на установку, предусмотрены счетчики. Давление топливного газа поддерживает ся постоянным при помощи регулятора давления; автоматически регулируется давление воздуха, используемого для питания прибо ров КИП. Давление на выкидах всех насосов и на аппаратах, ра ботающих под давлением, контролируется манометрами, установ ленными непосредственно на месте измерения.
Принципиальная схема контроля и управления
Первая ректификационная колонна. Расход сырья, подаваемого в первую ректификационную колонну, поддерживается постоянным регулятором расхода, который находится на общей линии сырья перед теплообменниками. Перемещение контрольного индекса ре гулятора расхода осуществляется от уровнемера — дифманометра, установленного внизу первой ректификационной колонны. Выход ное давление регулятора уровня подается на суммирующий блок, который служит для сравнения двух величин: задания основному регулятору и выходного давления регулятора уровня. На выходе суммирующего блока обрабатывается откорректированное задание основному регулятору. При повышении уровня увеличивается дав ление суммирующего блока, которое является заданием блока ре гулирования расхода. Температура сырья на установку и на выходе потоков из каждой группы теплообменников замеряется.
Печи. Нормальный режим работы печи обеспечивается регули рованием температуры продукта на выходе из печи. Регулирующие
222
клапаны устанавливаются на линиях газового или жидкого топли ва. Расход сырья, поступающего в печь, регулируется постоянным регулятором расхода. Кроме того, на линии каждого потока, на правляемого в печь, регулируется давление.
Основная ректификационная и отпарная колонны. Для обеспе чения заданного температурного режима вверху каждой секции ректификационной колонны, где отбирают циркуляционное ороше ние, устанавливают регуляторы температуры. Это позволило пол ностью использовать избыточное тепло колонны на подогрев ис ходного сырья, что, в свою очередь, резкосократило кратность острого орошения в верхней части ректификационной колонны.
Спуск конденсата из емкости орошения в конденсатную линию осуществляется регулятором уровня. Постоянство уровня продук та в емкости (водоотделителе) также обеспечивается регулятором уровня. Регулирующий клапан устанавливается на линии выкида насоса, откачивающего продукт из емкости орошения в абсорбердесорбер. Расход пара, подаваемого в низ основной ректификаци онной колонны, регулируется с коррекцией от анализатора фрак ционного состава продукта. Уровень в основной ректификационной колонне поддерживается уровнемером — дифманометром. Для обеспечения постоянства уровня в отдельных секциях отпарной колонны на линиях соответствующих фракций, поступающих в ще лочные отстойники, устанавливают регуляторы уровня с регули рующими клапанами.
Для отпаривания легких фракций, увлеченных флегмой, в низ отпарной колонны подается острый водяной пар. В колонне из меряется температура. Поскольку изменение парциального давле ния водяного пара сильно влияет на состав продукта, весьма целе сообразна автоматическая корректировка подачи пара в колонну (в зависимости от температуры вспышки продукта). Расход водя ного пара в отпарные секции поддерживается постоянными регу ляторами расхода.
Из регулятора температуры пневматический импульс поступает в блок суммирования, куда одновременно дается импульс задания от вторичного прибора типа 2 МП-ЗОВ. Выходной пневматический импульс из блока суммирования типа БС-34А является заданием для регулятора ПРЗ-21. При отклонении температуры вспышки от заданной величины импульс задания от вторичного прибора к ре гулятору расхода корректируется автоматически так, чтобы полу чить требуемое значение температуры вспышки. Если температура вспышки получаемого продукта не отклоняется от нормы, то регу лятор ПРЗ-21 поддерживает постоянный расход пара в секции отпарной колонны в соответствии с заданием от вторичного при бора ПВ10.17.
Вакуумная колонна. Для обеспечения качества потопов, отводи мых из вакуумной колонны, контролируются и регулируются сле дующие параметры:
температура верха колонны подачей острого орошения. В ре
223