Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Багиров, И. Т. Современные установки первичной переработки нефти

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

21.10.2023

Размер:

8.95 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 2021 / 2421 22 23 24 > Следующая >>>

Г л а в а XI

ЭНЕРГОРЕСУРСЫ ПРОЦЕССОВ ПЕРВИЧНОЙ ПЕРЕГОНКИ И ПУТИ ИХ РАЦИОНАЛЬНОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ

Теплоэнергетическая характеристика установок АВТ

Получаемые на установках АТ и АВТ газы, пары и жидкие компоненты обладают высокой температурой и содержат большое количество потенциального тепла. Для обеспечения нормального хранения нефтепродуктов необходимо охладить их до 35—80 °С. Тепло выделяется также дымовыми газами, выходящими из труб чатых подогревателей, отработанным паром, конденсатом, охлаж дающей водой и др. Таким образом, все горячие потоки на уста новках обладают большими энергоресурсами и, следовательно, яв ляются вторичными энергоисточниками. Рациональное и эффек тивное использование вторичных энергоресурсов может значитель но повысить топливно-энергетический к.п.д. установок и заводов и уменьшить энергозатраты.

Ниже приводится температурный режим основных аппаратов установки ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина (по двухколонной схеме) производительностью 3 млн. т/год:

	Аппараты и потоки		Т е м п е р ат у р а ,
			oq
Электродегидраторы первой и второй сту
пеней ..................................................................		105—115
Первая колонна атмосферной части . .		.	120—240
Основная	колонна атмосферной части .	.	140—320
Дымовые газы из печей атмосферной части			337—340
Стабилизатор ........................................................			75—180
Фракционирующий а б со р б ер .........................		40—80
Вакуумная	к о л о н н а .........................................	.	90—375
Дымовые газы из печи вакуумной части			370—380
Колонны блока вторичнойперегонки . . .			70—185
Блок выщелачивания.........................................		50—55

Тепловая энергия, необходимая для ведения технологического процесса, получается в основном за счет сжигаемого в форсунках печей жидкого или газообразного топлива. Иногда для подогрева используют водяной пар высокого давления. Мощность теплоэнер гетических агрегатов зависит от характера и режимных условий процесса.

Основными факторами, определяющими потенциальную тепло вую энергию горячих нефтепродуктов, являются их масса и тем пература.

203

Т а б л и ц а	41. Энтальпия горячих нефтепродуктов
установок ЭЛОУ—АВТ
				(Сырье—ромашкннская сырая нефть)
							Темпе		Тепло в потоке
	Поток					Количество	Темпе		энтальпия	общее тепло
	Поток					Gn. кг/ч	ратура		энтальпия	общее тепло
							t,	°С	ч-	Q, ккал/ч
									ккал/(кг-°С)
Э Л О У—А ВТ				п р о и з в о д и т е л ь н о с т ь ю				3	млн. т/г о д
Блок, атмосферной				перегонки		100 980
Верхний продукт первой ректифика						100 980	1 2 0		138,1	14 935 000
ционной колонны н. к.—85 °С						98 046
Широкая бензиновая			фракция		85—	98 046	1 2 2		139,1	13 638 200
140 °С и водяной		пар				61 420	150		77,8	4 900 000
Керосин, фракция		140—240 °С				61 420	150		77,8	4 900 000
Дизельное	топливо		240—300 °С			36 875	245		123,8	4 565 000
летнее,	фракция		240—300 °С			36 875	245		123,8	4 565 000
зимнее,	фракция		300—350 °С			25 860	280		157,8	4 087 000
Мазут фракция >350 °С						205 940	375		2 2 0 , 1	45 306 800
			И т о г о . . .			—	—		—	87 432 000
Промежуточное циркуляционное					оро
шение	'					114 000			108,2	12 334 800
первое	'					114 000	2 0 0		108,2	12 334 800
второе						71 300	268		148,7	1 0	602 0 0 0
третье						62 500	305		173,8	9 762 500
			Итого			—	—		—	32 699 300
Итого по блоку атмосферной пере										120 131 300
гонки
Блок вакуумной перегонки мазута											813 400
Масляные фракции, °С						10 030	160		81,1		813 400
<350						10 030	160		81,1		813 400
350—400						25 934	225		123,5	3 6 8 6		700
400—450						31 121	275		149,2	4 643 300
450—490						24 484	315		179,3	4 390 000
>490						112781	355		199,6	22 540 000
			Итого							36 573 400
Циркуляционное орошение						17 000	160		81,1	1 378 700
первое						17 000	160		81,1	1 378 700
второе						33 700	215		1 1 0 , 8	3 734 000
третье						38 200	260		139,3	5 316 400
четвертое						40 500	310		172,7	6	994 300
пятое						33 500	350		195,6	6	552 600
			Итого							23 976 000
Итого по блоку вакуумной перегонки										60 549 400
Всего по установке							\|	.		180 680 700

Продолоюение табл. 41

Тепло в потоке

Поток	Количество
	Сп, кг/ч

Темпе ратура t, °С

энтальпия

ч г

ккал/(кг°С)

общее тепло Q, ккал/ч

Э Л О У—А ВТ п р о и з в о д и [ т е л ь н о с т ь ю 6 м л н. т/г о д

Блок атмосферной перегонки

Головной погон Острое орошение Водяной пар Фракции, °С

180—220

220—280

280—350

Остаток н. к.—350 °С

И т о г о . . .

Циркулирующее орошение

второе

И т о г о . . .

Итого по блоку атмосферной пере-

ГОНКИ

83 900		126	140.6	11 700 000
127 000		126	140.6	17 330 000
15 100		126	651	9 830 000
52 100		186	1 0 0 , 2	5 324000
6 8	400	228	124	8	500 000
78 800		296	167	13 150 000
378 300		340	188.6	71 400 000
				137 234 000
139 000		193	103,8	14 420 000
197 500		248	137,5	27 150 000
				41 570 000
				178 804 000

Блок вакуумной перегонки мазута
Фракции, °С	24 100		140	69,1	1 670 000
<350	24 100		140	69,1	1 670 000
350—500	Г544 000		300	165,6	25 600 000
<500	208 0 0 0		360	198	41 300 000
<500	14 900		368	203	2 990 000
И т о г о . . .					71 560 000
Циркулирующее орошение	242	000	140	69,1	16 700 000
верхнее	242	000	140	69,1	16 700 000
среднее	111	0 0 0	300	165,6	18 2 0 0	0 0 0
нижнее	[49	500	368	217	10 360 000
И т о г о . . .					45 260 000
Итого по блоку вакуумной перегонки					116 820 0 0 0

Всего по установке

295 624 000

Тепловую энергию горячих нефтепродуктов (в ккал/ч) вычисляют из соотно шения:

Qn = Оц?г

где Qn — потенциальное тепло, ккал/ч; Gn — масса горячего продукта, кг/ч; q t — энтальпия компонента при t ° С, ккал/кг.

Суммарная потенциальная тепловая энергия пародистиллятных фракций для различных установок характеризуется следующими данными:

Установка	Производитель-	Тепловая энергия
Установка	Производитель-	пароднстнллятных
	ность, млн. т/год	фракций, тыс. ккал/ч
ЭЛОУ—АВТ	1,0	12 750
А-12/1М	1,5	12 950
А-12/2	2,0	15 940
А-12/7М	2,0	17 548
А-12/5М	2,0	17 618
А-12/6	3,0	27 500
А-12/9	3,0	28 600
11-4	6,0	70 000

В табл. 41 приводятся данные об энтальпии горячих нефтепро дуктов (высокопотенциальных источников энергоресурсов) уста новок ЭЛОУ— АВТ.

С увеличением мощности установок количество тепловой энер гии, уносимой горячими нефтепродуктами из основных технологи

ческих	аппаратов, возрастает. Суммарное потенциальное тепло,
которое	может быть получено с двух установок мощностью	3	и
6 млн:	т/год, эквивалентно соответственно тепловыделению	15	и

30 т/ч высококалорийного котельного топлива (или 120 и 240 тыс. т/год). В табл. 42 приведены данные о ресурсах тепла горячих нефтепродуктов на установках АВТ производительностью 2, 3 и 6 млн. т/год.

Как видно из табл. 42, рациональное использование горячих нефтепродуктов позволит значительно сократить все виды энерге тических затрат.

На рис. 74 показана схема потоков горячих нефтепродуктов основной ректификационной колонны установки ЭЛОУ — АВТ про изводительностью 3 млн. т/год сернистой нефти. На рис. 75 пока зана схема потоков горячих нефтепродуктов вакуумной колонны установки АВТ производительностью 6 млн. т/год. Для безопас ного хранения нефтепродуктов в заводских мерниках и резер вуарах необходимо их охладить до следующих температур (в °С):

Бензин.......................................................................	35—40
Керосин, дизельное топливо.................................	50—60
Масляные дистилляты...........................................	60—70
Мазут и гу д р о н ....................................................	90—95

Отнимаемое при охлаждении тепло является вторичным энер гоисточником нефтетехнологических установок.

Тепло вторичных энергоресурсов (Q3p) определяется по формуле (в ккал/ч):

<3зр = Оп (qiH — q t J

206

где Gn — масса продукта, кг/ч; q i — энтальпия горячего продукта по выход е из аппарата, ккал/кг; q / R — энтальпия продукта при температуре охлаждения, ккал/кг.

В связи с введением промежуточных циркуляционных ороше ний в колоннах атмосферной перегонки нефти и вакуумной пере гонки мазута установок АТ и АВТ появились новые источники тепловой энергии с большим содержанием потенциального тепла..

Ш v

Рис. 74. Схема потоков горячих неф тепродуктов основной ректификациной колонны установки ЭЛОУ—АВТ производительностью 3 млн. т/год

(тип А-12/9):


1 — печь атмосф ерной			части;	2 — основная
ректиф икационная		колонна.		/ — водяной
пар; / / — подогретая			неф ть;	III,	IV,	V —
циркуляционны е		орош ения;		VI — острое
орошение;	VII — смесь паров;				VIII,	IX,
А — боковые	ф ракции ;		XI — м азут.

Рис. 75. Схема потоков горячих нефтепродуктов вакуумной колонны установки АВТ производительностью- 6 млн. т/год:


/ — печь		вакуум ной			части;	2 — вакуумная:
колонна.		/	— водяной пар;			/ /	— горячий:
мазут;	III,		IV,	V — циркуляционны е оро
ш ения;		VI — острое			орош ение;		VII — про
дукты	разлож ен и я;				VIII, IX,	X,	XI — боко.--
вые ф ракции ;				X // — гудрон.

Циркуляционные орошения характеризуются большими теплоэнер гетическими эффектами:

Тип установки	П ронэводитель-	Суммарное потенциальное
Тип установки	П ронэводитель-	тепло циркуляционных
ЭЛОУ—АВТ	ность, млн. т/год	орошений, тыс. ккал /ч
А-12/7М	2,0	22 555
А-12/9	3,0	56 000
11-4	6,0	86 800

Использование тепла циркуляционных орошений позволяетзначительно повысить температуру подогрева сырья, поступающего на установку, и одновременно обеспечить регулирование теплового режима ректификационной, вакуумной и Абсорбционной колонн,, в которых введены промежуточные циркуляционные орошения.

Тепловые ресурсы дымовых газов. Дымовые газы трубчатых печей промышленных нефтезаводских установок являются носите-

207-

2551-14

Т а б л и ц а 42.			Ресурсы	тепла	горячих		нефтепродуктов			на установках		АВТ
(Сырье—ромаш кпнская нефть)
							Температура, °С			Энтальпия.			Тепло потенциальное,			ккал/ч	Ресурсы тепла-
				Коли						ккал /(кГ ‘°С)							Ресурсы тепла-
Нефтепродукты				Коли													для	вторичного
Нефтепродукты				чество,													использования,
				Q,	кг/ч	начальная			конечная	Ч‘н	<7/		начальное		конечное			ккал/ч
							<н				<7/			%		«к
							<н				‘к			%		«к
					А ВТ		п р о и з в о д и т е л ь н о с т ь ю					2,0	м л н.	т/г О д
Фракции,		°С		20 674			124		40	141,6	19,3		2 908 000			398 000	2 510 000
85—140				20 674			124		40	141,6	19,3		2 908 000		1	398 000	2 510 000
140—240				47 012			160		50	82,4	24,4		3 593 800		1	147 000	2 446 800
240—300				25 640			205		60	108,8	27,8		2 790 000			712 800	2 077 200
300—350				17 950			247		70	133,4	32,7		2 397 000			587 000	1810 000
350—420				27 178			260		80	140,1	36,7		3 800 000		1	992 000	2 808 000
420—490				29 230			380		90	223,1	40,6		6 521 000		1	182 000	5 339 000
>490				77 692			385		90	216,3	39,5		16 804 000		3 080 000		13 724 000
		И т о г о . .		.	—		—		—	—	—		38 813 800		8 098 800		30 715 000
				Э Л О У—А В Т п р о и з в о д и т е л ь н о с т ь ю 3 мл и. т/г о д
Фракции,		°С		100 980			120		35	138,1	18,1		14 935 000		1827 700		13 107 300
н. к.—85				100 980			120		35	138,1	18,1		14 935 000		1827 700		13 107 300
85—140				98 046			122		40	139,1	20,1		13 638 200		1 960 000		11 678 200
140—240				61 420			150		50	77,8	24,4		4 900 000		1 490 000		3 410 000
240—300				36 875			245		50	123,8	23,7		4 565 000			875 000	3 69QJ000
300—350				25 800			280		60	157,8	27,8		4 087 000			715 000	3 372 000
>350				205 940			375		90	220,1	41,7		45 306 800		8 580 000		36 726 800
<350				10 030			160		70	81,1	32,7		813 400			327 000		486 400
350—400				25 934			225		70	123,5	33,8		3 686 700			874 000	2 812 700
400—450				31 121			275		75	149,2	33,4		4 643 300		1 040 000		3 603 300
450—490				24 484			315		80	179,3	36,4		4 390 000			892 000	3 498 000
>490				112 781			355		95	199,6	42,5		22 540 000		4 770 000		17 770 000
Циркуляционное			ороше							#
ние
первое основной рек				114 000			2 0 0		2 1 1	108,2	55,4		12 234 800		6 280 0 0 0		6	054 800
тификационной ко
лонны				71 300
второе основной рек				71 300			268		206	148,7	1 1 2 ,0		10 602 0 0 0		3 950 000		6	652 000
тификационной ко
лонны
третье		основной рек		62 500			305		160	173,8	78,9		9 762 500		4 850 000		4 912 500
тификационной ко
лонны
первое вакуумной ко				17 000			160		80	81,1	38,9		1 378 700		662 0 0 0			716 700
лонны
второе вакуумной ко				33 700			215		90	1 1 0 , 8	41,7		3 734 000		1 410 000		2 324 000
лонны
третье вакуумной ко				38 200			260		170	139,3	84,5		5 316 400		3 300 0 0 0		2 016 400
лонны				40 500			310		250
четвертое вакуумной				40 500			310		250	172,7	129,3		6 994 300		4 680 000		2 314 300
колонны
пятое		вакуумной ко		33 500			350		246	195,6	126,5		6 552 600		4 250 000		2 302 600
лонны
	И т о г о . . .			—			—		—	—	—		180 180 700		52 732 700		127 448 000
			У кр у пне и н а я			Э Л О У—А ВТ п р о и з в о д и т е л ь н о с т ь ю								6 млн.	т/г о д
Водяной	пар			15 100			126		40	651	40,0		9 830 000		607 000		9 223 000
Фракции,	°С			210 900			126
н. к .— 180 (с парами				210 900			126		40	140,6	19,3		29 030 000		4 040 000		24 990 000
орошения)
180—220				52 100			186		45	100,2	21,4		5 324 000		1 110 000		4 214 000
220—280				68 400			228		50	124	27,8		8 500 000		1 895 000		6 605 000
280—350				78 800			296		60	167	27,1		13 150 000		2 135 000		11 015 000
>350		—	-	378 300			340	-	90	188,6	41,7		71 400 000		15 780 000		55 620 000
<350		—	-	24 100		•140		-	60	69,1	27,8		1 670 000		671 000			999 000

								Проддлжение табл. 42
			Температура, °С		Энтальпия,		Тепло потенциальное, ккал/ч
		Колн -	Температура, °С		ккад/(кг-°С )		Тепло потенциальное, ккал/ч		Ресурсы тепла
					ккад/(кг-°С )				Ресурсы тепла
									для вторичного
Нефтепродукты		чество,							для вторичного
Нефтепродукты		чество,							использования,
		Q, кг/ч	начальная	конечная			начальное	конечное	использования,
		Q, кг/ч			%	%			ккал/ч
									ккал/ч
				'к			«н	« к
350—500		154 400	300	95	165,6	44,5	25 600 000	6 850 000	18 750 000
<500		208 000	360	95	198	43,5	41 300 000	9 120 000	32 180 000
>500		14 900	368	95	203	. 42,5	2 990 000	634 000	2 356 000
Циркуляционное ороше
ние
первое основной рек		139 000	193	70	103,8	33,8	14 420 000	4 725 000	9 695 000
тификационной ко
лонны
второе основной рек		197 500	248	80	137,5	38,4	27 150 000	7 580 000	19 570 000
тификационной ко
лонны
верхнее	вакуумной	242 000	140	50	69,1	22,7	16 700 000	5 500 000	11 200 000
колонны
среднее	вакуумной	111 000	300	150	165,6	74,2	18 200 000	8 200 000	10 000 000
колонны
нижнее	вакуумной	49 500	368	170	217	83	10 360 000	4 100 000	6 260 000
колонны

И т о г о . . . —

—

— 295 625 000

72 947 000 222 677 000

лями большого количества тепловой энергии. Температура отхо дящих дымовых газов нефтетехнологических установок достигает 400—600 °С. Выброс большого количества дымовых газов с высо кой температурой в атмосферу вызывает потери и уменьшает к.п.д. аппарата огневого действия.

Тепло дымовых газов (<3Д.Г), печей, топок под давлением, парокотельных

установок зависит от количества сжигаемого топлива и определяется по форму ле (в ккал/ч):

Q/х.г = BQt

где В — количество сжигаемого топлива, кг/ч или м3/ч (при нормальных усло виях); q ( — энтальпия дымовых газов при t °С, ккал/кг (берется по таблицам).

Qt — сд.г^

где сд-г — средняя теплоемкость дымовых газов, ккал/(кг-рС); t — температу

ра дымовых газов, РС.

В практических расчетах сдг рекомендуется принимать равной 0,23—0,24.

На современном нефтеперерабатывающем заводе с отходящи ми дымовыми газами теряется около 20% тепла, получаемого при сжигании топлива. На более ранних установках эти потери, вслед ствие несовершенной конструкции печей, значительно больше (до

30% и выше).

Нормами технологического проектирования предусматривается снижение температуры дымовых газов перед входом их в дымовую трубу при естественной тяге до 250 °С. При наличии специальных дымососов температуру можно снизить до 180—200 °С. Тепло ды мовых газов, имеющих температуру 200—450°С (средняя цифра), может быть использовано для подогрева на установке воздуха, воды, нефти и для производства водяного пара. Ниже приводятся данные о тепловых ресурсах дымовых газов на установке ЭЛОУ —

АВТ	со	вторичной	перегонкой бензина			производительностью
3 млн. т/год сернистой нефти:
				Трубчатые подогреватели (печи)
				1		2	3
Тепловая мощность печн, ккал/ч				29 180 000	22 772 300		15 901 000
Расход жидкого топлива, кг/ч				4000	3130		2200
Температура дымовых газов на				375		400	410
	выходе из печи, °С . . . .
Объем дымовых газов при тем
	пературе газов на выходе из			47,7	38,7		27,5
	печи, м3/ ч .................................
Допустимая температура охла
	ждения дымовых газов перед			210		210	210
	дымовой трубой, °С . . .
Утилизируемое тепло дымовых,					3 300 000		2 580 000
	газов, ккал/ч.............................			3 670 000
Таким образом, на рассматриваемой установке имеются сво
бодные		тепловые	ресурсы	горячих	дымовых		газов,	равные
9,5 Гккал/ч, что эквивалентно условному						топливу 10 880		т/год.
То же	наблюдается		и на других установках			первичной перегонки

14*

211

нефти; по мере укрупнения установок энергоресурсы увеличива ются.

Тепловые ресурсы охлаждающей воды. Уходящая из конденса торов и холодильников нагретая вода является источником боль шого количества низкопотенциального тепла. В случае оборотной системы водоснабжения вода поступает в технологические аппа раты при 25—26 °С и уходит при 45—50 °С и выше. Размер теп ловой энергии, содержащейся в сбрасываемой в канализационную систему воды, зависит от ее расхода. Так, на установке ЭЛОУ — АВТ производительностью 3 млн. т/год нефти охлаждающая вода уносит в канализацию около 70 Гккал/ч низкопотенциального тепла. На охлаждение отработанной охлаждающей воды до первоначаль ной температуры (25—26 °С) в системе оборотного водоснабже ния требуется большое количество дополнительной энергии. Кро ме конденсаторов и холодильников вода расходуется в электроде гидраторах обессоливающей установки (100—110°С), а также подается в барометрические конденсаторы узла вакуумной пере гонки мазута (60—70 °С). В настоящее время тепловая энергия горячей воды применения на нефтезаводах не находит.

Пути рационального использования вторичных энергоресурсов

Получение дистиллятных фракций из нефтяного сырья связано с нагревом нефти до 340—350 °С. Установлены следующие интерва лы температур начала и конца кипения углеводородных фракций (с небольшими отклонениями, зависящими от технологического ре жима): бензины 62—140°С (180°С); керосины 140(180)—240°С;

дизельные топлива 240—300, 300—350 °С; масляные фракции 350— 400, 400—450, 450—490°С (500 °С); гудрон>490°С (500°С). Нефть нагревается до требуемой температуры в аппаратах огневого дей ствия — печах соответствующей тепловой мощности. Для уменьше ния тепловой мощности печей нефть предварительно нагревают за счет тепловой энергии вторичных энергоисточников на самой уста новке. Чем выше температура предварительного подогрева нефти, тем меньше тепловая нагрузка печи и расход сжигаемого топлива.

Для предварительного подогрева нефти можно использовать следующие вторичные источники: пародистиллятные фракции (110—124 °С); боковые погоны ректификационной колонны (фрак ции 140—240, 240—300, 300—350 °С); остаток — низ ректификаци онной колонны (310—315°С); циркулирующие орошения ректифи кационной колонны (от 150 до 300 °С); масляные фракции вакуум ной колонны (н.к.— 350, 350—400, 400—450, 450—490 °С); остаток вакуумной колонны — гудрон (>490 °С); циркулирующие ороше ния вакуумной колонны (от 200 до 350 °С); дымовые газы, поки дающие трубчатые печи с высокой температурой; промежуточные фракции и потоки из других технологических узлов установки.

Использование тепловой энергии пародистиллятных фракций.

Пародистиллятные фракции имеют среднюю температуру 115— 124 °С. На отечественных нефтеперерабатывающих заводах тепло

212

вая энергия их не только не используется, но для конденсации и охлаждения этих фракций расходуется большое количество охлаж дающей воды. Существует ошибочная точка зрения, что исполь зование низкопотенциалы-юго тепла этого источника мало целесо образно. В то же время утилизация тепловой энергии пародистиллятиых фракций позволила бы значительно сократить расход обо ротной (или прямоточной) воды, а также уменьшить тепловую мощность печей. Если лишь 50% тепла, снимаемого в конденсато рах и холодильниках, использовать для предварительного подогре ва сырья, то нефть с начальной температурой 10 °С можно будет подогревать до 82 °С.

За рубежом тепло пародистиллятных фракций широко исполь зуется для предварительного подогрева нефтяного сырья. Так, на атмосферно-вакуумной установке фирмы Креол (Венесуэлла) про изводительностью 3 млн. т/год нефти в результате глубокой реге нерации тепла всех видов горячих потоков (в том числе и паро дистиллятных фракций) температура предварительного подогрева нефти достигает 260 °С. Нефть пропускается через теплообменные аппараты, обогреваемые теплоносителями в следующем порядке: циркуляционные орошения атмосферной колонны— нгародистиллятные фракции атмосферной колонны— ^-верхние продукты ваку умной колонны— ^-боковые потоки атмосферной колонны— Иэоковые потоки вакуумной колонны— >-вакуум-остаток. На обычных установках нефть поступает в атмосферную печь при 170—180 °С. Таким.образом, благодаря регенерации тепла горячих потоков теп ловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%.

Использование тепловой энергии горячих нефтепродуктов. На современных установках первичной перегонки нефти тепловая энергия горячих нефтепродуктов используется для предваритель ного подогрева нефти, промышленной теплофикационной и химиче ски очищенной воды, для поддержания температуры быстрозастывающих продуктов, обогрева емкостей, трубопроводов, трубных лотков и др. На рис. 76 показана наиболее рациональная схема использования тепла горячих потоков для предварительного подо грева нефти на установке АВТ производительностью 2 млн. т/год. Такие установки имеются на многих отечественных нефтезаводах. Как видно из схемы, на установке в результате рационального использования вторичных энергоресурсов нефть предварительно подогревается с 10 до 234 °С. На более старых аналогичных уста новках нагрев нефти за счет тепла регенерируемых источников не превышает 160—170 °С. В результате теплообмена гудрон охлаж дается до сравнительно низкой температуры, и для его доохлаждения до температуры хранения требуется значительно меньше воды, чем на ранее построенных установках АВТ.

Весьма целесообразным является совмещение процессов элек трообессоливания и атмосферно-вакуумной перегонки на установ ках ЭЛОУ — АВТ. Электрообессоливание нефтей протекает при 110—115 °С и 10—12 кгс/см2. Более высокий эффект достигается

213

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 2021 / 2421 22 23 24 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ