Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Сергеев, А. Б. Вакуумный дуговой переплав конструкционной стали

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

19.10.2023

Размер:

7.12 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1617 / 2017 18 19 20 > Следующая >>>

дальнейш ий рост идет при тем пературе ликвидус или ж е

близкой к ней	с образованием	структуры	нормальной
дисперсности .	послойная кристаллизация		вы зы вается
Р егу л я р н ая
относительно короткими остановкам и роста,			продолж и
тельностью порядка десятков		секунд . Т акие	остановки

не м огут вы звать заметного зонального перераспределе

ния примесей с перемещ ением их иа значительное			р а с
стояние.		длительная зад ер ж ка
П о -и н ом у влияет на процесс		длительная зад ер ж ка
кристаллизации ,	н аблю даем ая	в периферийной	зоне
сли тка. И м енно	она вы зы вает	появление светлого	кон

тура; прямы м доказательством этого следует признать

рис.	72. Н а	этом серном	отпечатке в верхней части слитка
заф и кси р ован а ж и дкая			ванна иа повышенной силе то
ка.	Н и ж е	ванны виден	светлый контур, совпадаю щ ий с

вертикальны м участком фронта затвердевания, т. е. с участком , где скорость кристаллизации равнялась ну лю . Следовательн о , образование светлого контура свя зано с длительной, исчисляемой минутами и десяткам и минут, остановкой затвердевания, которая вызывается притоком больш ого количества тепла к фронту кристал


лизации	в краевой зоне слитка и наруш ением					контакта
м еж д у	слитком	и стенкой	кристаллизатора.			Д ли тел ь
ность остановки		определяется		временем ,	необходимы м
для отвода избы тка тепла			через образовавш ий ся зазор .
К а к	ж е влияет остановка			фронта затвердевания на
процесс кристаллизации ? П ри				обсуж дении	влияния р аз

личны х ф акторов на характер кристаллической структу ры были приведены данны е, свидетельствую щ ие об уменьш ении разветвленности кристаллов с ростом отно


шения градиента			температуры		к	линейной		скорости
G/w.	Р ассчи таем это отношение для условий появления
светлого контура.					1— 2 мм форм ируется за
О светленная зона шириной
10— 20 мин, т. е. скорость роста					во	время остановки			со
ставляет		примерно		1,5— ІО-4 см/с.		Температурны й			гр а
диент, вы зы ваю щ ий				остановку	(см .	табл . 23),		составл я
ет около		100°С .	Следовательно			G/w	равно	6 -1 0 5° С ’

•с/см2.

Услови е устойчивости плоского фронта (46) с учетом

вы раж ения (49) мож но представить в следую щ ем виде:

— > ^ д р .

(52)

11— 995

161

Д л я стали 12 Х 2 Н 4 А , особенно склонной к о б р азо в а

нию		Ткр	контура, температурны й интервал затвер
	светлого
девания			5-			равны м 20° С . Е сл и д о п у с
		D =м ож но принять
тить,	что			ІО-5	см 2/с,	то Д7',ф/Е> = 4 -1 0 5° С -с / с м 2.
С д ел ан н ая			оценка		свидетельствует о том , что при о б

разовании светлого контура приближ енно вы полняется


услови е устойчивости		плоского		ф ронта. Ф ор м и р уем ая в
этом случае структура		м ож ет		представлять		собой либо
м онокри сталл,	либо (с учетом			возм ож ной погреш ности
оценки) следую щ ую		после	м онокристалла р азн ови д
ность по степени разветвленности, ячеистую						структуру.
К ри сталлы ячеистого типа			отчетливо о б н ар у ж и в аю т
ся при исследовании деталей			строения		светлого		контура
(см . рис. 71).		м еханизм а следует, что					вероят
И з рассм отренного
ность образования светлого контура и степень							его р а з
вития долж ны	увеличиваться		с ростом		продолж и тельн о
сти остановки	затвердевания,			которая	в свою		очередь

растет с увеличением силы тока. В то ж е время при п ро чих равны х услови ях появление светлого контура дол ж н о

зависеть	и от свойств	переплавляем ого м атер и ал а:		у в е
личение	тем пературного		интервала затвердевания	м о
ж е т привести к том у,		что	в ш ироком ди ап азон е значений

Gи w их отнош ение будет оставаться значительно м ень

ше дроби ATjtp/D, в результате чего плоский и ячеистый

фронт о к аж ется неустойчивы м . В этом сл учае неизбеж но образован и е разветвленной двухф азн ой зоны , из которой

примеси д а ж е за длительное время не успеваю т д и ф ф у н ди ровать в ж идкий м еталл , поэтом у у ж е в среднеуглеро-

дистой	стали светлый контур		встречается	очень	редко.
Р ан ее отм ечалось		зам етное влияние вращ ения			ванны
на обе	разновидности	слоистой	структуры :	оно- о сл аб л я

ет и светлы й контур и послойную кристаллизацию . П р и чина этого, видимо, заклю чается в сниж ении тем п ератур ного градиента на фронте затвердевания. В результате

становятся невозм ож ны м и как длительны е,			так и к р ат
ковременны е остановки ф ронта.
Д о сих пор	ПОДКОРКОВЫЕ ДЕФЕКТЫ		однородно
	мы рассм атри вали	наруш ения
сти структуры	слитков В Д П , так	или иначе связанны е с

услови ям и затвердевания м еталл а. С ущ ествую т , однако , деф екты , возникаю щ ие независим о от этих услови й . К их

162

числу следует отнести подкорковые дефекты — ш л ако вые вклю чения и свищ и, наруш аю щ ие физическую одно

родность

слитка и сни ж аю щ ие

вы ход

годного

м еталла.

Шлаковые загрязнения

(рис.

76)

представляю т собой

пленку ш л ак а ,

образую щ егося из неметаллических вклю

чений, н акапли ваю щ и хся

на

поверхности ж идкой

ванны

в процессе

п ереплава.

Э т а

пленка

время

от

времени

м ож ет

прилипать к

короне

и зали ваться ж идким

м етал

лом .

Т огда

она и о казы ва

ется

в теле сли тка.

К оличе

ство

ш л ак а

увеличивается

с ростом ди ам етра и массы

сли тка.

Д л я

предупреж де

ния

появления такого деф ек

та ц елесообразно применять

в качестве электродов м е

талл

с минимальной за гр я з

ненностью

нем еталлически

Р и с .

76.

Ф р а гм е н т

м а к р о ст р у к т у р ы

ми вклю чениями.

Г азовы е

поры — свищи

12 Х 2 Н 4 А

с о

ш л а к о в ы м

в к л ю ч е н и е м .

иногда обн аруж и ваю тся при

сл и т к а

д и а м е т р о м

400

м м ст а л и

X I

обточке

поверхности

слит

ков

В Д П .

Д и ам етр

свищ ей,

проникнове

как

правило, составляет

3— 7 мм, глубина

ния

в тело слитка от нескольких миллиметров до 20—

70 мм

и более

(рис.

77).

В се свищ и

начинаю тся

в кор

ковой

зоне

слитка,

сам ой

короны .

Р асп ол ож ен и е их

по высоте слитка носит случайны й характер .

В среднелегированной конструкционной стали свищи

встречаю тся

сравнительно редко.

Гораздо чащ е

их о бн а

р уж и вали

в чистом низкоуглеродистом

ж елезе и,

особен

но, в теплостойкой

стали

1 3 Х 1 2 Н В М Ф А . Степень

р азви

тия

деф екта

в этой

стали,

как

показали

специальны е

и сследован и я 1, не зависит ни от длины дугового

пром е

ж у т к а

(в п ределах от 20 до 50 м м ),

ни от силы тока пе

реплава

(4,5— 7,0

к А

кристаллизаторе

диам етром

280

мм

5,5— 7,5

к А

кристаллизаторе

диаметром

380

м м ).

Сви щ и наблю дали

и в

слитках,

наплавленны х

с вращ ением ж идкой ванны с помощ ью соленоида, а так

ж е двойны м вакуум ны м переплавом .	и зуч ен ы	со в м е стн о
1 П р и р о д а и м е х а н и зм о б р а зо в а н и я сви щ ей	и зуч ен ы
с И . И . Х м е л е в ы м .

11*

163

ем	П роведенны м в лабор аторн ы х усл ови ях и ссл ед ован и
ем	[103] было	установлено , что	па пораж ен н ость	стали
1 3 Х 1 2 Н В М Ф А		сви щ ам и влияет	содер ж ан и е в ней	тита
на.	Н ебольш ой	добавки этого элем ента о казал ось		д о ст а
точно для ликвидации деф екта.

Р и с . 77.	Ф р а гм е н т м а к р о ст р у к т у р ы с л и т к а ст а л и	02— В Д	д и а м е т р о м
320	м м с п о д к о р к о в ы м и с в и щ а м и ( у м е н ь ш е н о	в д в а	р а з а )

Д л я выяснения м еханизм а образован и я свищ ей в р а с ходуем ы е электроды отдельны х плавок ввели добавки

азота,	а т ак ж е азота и титана.			П о сл е	осты вания слитков
в вакуум е были собраны			образцы тонкого конденсата со
стенок	располож енного		над	кристаллизатором		водо
о хл аж д аем о го п атрубка			и короны со		слитков. С о д е р ж а
ние в этих о б р азц ах		титана и азота зави сит от исходной
концентрации обоих элементов				(табл .	4 0). Б ол ьш е	всего
					Т а б л и ц а 40
	С о д е р ж а н и е а з о т а и т и т а н а в и с х о д н о м м е т а л л е ,
к о р о н е и к о н д е н са т е (п е р е п л а в ст а л и 1 3 Х 1 2 Н В М Ф А ) , %
И с х о д н ы й м ет ал л			К о н д е н са т		К о р о н а	Т і
N	Т і		N	Т і	N
0,14	__	0,20		__	0,05	0,05
0,04	—					0,05
		0,22— 0,32		0,05	0,09— 0,15
0,12	0 , 1 1	0 , 3 0 - 0 , 6 0		0 , 1 0	0,26— 0,33	0,10

164

азота о казал ось в короне п конденсате плавок с повы ш енным содерж анием титана; при металлограф ическом исследовании в такой короне были обнаруж ены нитри ды титана.

Н есм отр я на повышенное содерж ание азота, при про греве короны и конденсата с титаном на установке в ак у умной экстракции из них вы делялось значительно мень ше га за , чем из образцов без титана (табл. 41).

В л и я н и е д о б а в к и н а со б р а н н о го при

Т а б л и ц а

т и та н а в с т а л ь 1 3 Х 1 2 Н В М Ф А к о л и ч еств о г а за , п р о гр ев е короны и к о н д е н са та

П р и с а д к а	О б ъ е к т и ссл ед о ван и я	О б щ е е со д е р ж а н и е		г а за	(мл/100	г) п р и
в и сход н ы й	О б ъ е к т и ссл ед о ван и я	т е м п е р а т у р е		эк ст р а к ц и и ,		° С
м ет ал л		20— 1030	1000— 1150		1150— 1450
	К о р о н а	295	255			108
0 ,0 5 % А1	К о р о н а	81	74			73
	К о н д е н с а т	2053	282			596
0 ,2 0 % Т і	К о р о н а	28	17			61
0 ,2 0 % Т і	К о н д е н с а т	305	44			97
	К о н д е н с а т	305	44			97

В се эти данны е свидетельствую т о том , что о б р азо ва
ние свищ ей в слитке В Д П	связано с вторичным газовы -
делением из короны при прогреве ее ж идким		м еталлом .
Д ополнительны м ф актом ,	подтверж даю щ им	что такое

выделение адсорбированны х короной газов, действитель но имеет место, является неоднократно зарегистри рован ное повыш енное давление в зазоре м еж д у слитком и кри

сталлизатором		[105,	106].
к а х	Вероятнее	всего,	что свищи образую тся в тех у ч аст
	краевой зоны слитка, где интенсивное выделение га
зов	начинается ещ е до полного отхода слитка от стенки

кри сталли затора. П ри этом вы ход газов вдоль стеикн з а


труднен, и они	образую т полость в затвердеваю				щ ем м е
талле. П р и сад к а в исходный		металл небольш ого			количе
ства титана, который при		В Д П	частично	испаряется
(в конденсате	его содерж ится		столько ж е ,	сколько в

электроде) ведет к связы ванию азота в стойкие нем етал лические вклю чения и предупреж дает его выделение при последую щ ем прогреве.

165


А налогичны м образом п ри садка					титана и		алю миния
м ож ет	сказы ваться п на		поведении ки слорода, роль ко
торого	в образовании		свищ ей, по -ви дим ом у,					растет
с уменьш ением степени			легирования стали и, в частн о
сти, содерж ан и я в ней хр о м а .				Т а к , низкоуглеродистое ж е
лезо, о бл ад аю щ ее заметной				склонностью		к образован и ю
свищ ей , характери зует в отличие от стали						1 3 Х 1 2 Н В М Ф А
сравнительно небольш ая			доля азота		в составе		газов , вы
деляю щ ихся		2из короны :	для	стали	1 3 Х 1 2 Н В М Ф А			отно
шение C O / N		составляет 0,78, для стали Н Ж —					3,66.
Сл ед ует		предполож ить, что в образовании					свищ ей в
ж елезе	ведущ ую роль играет не азот, а кислород.

ОСНОВНЫЕ УСЛОВИЯ ПОЛУЧЕНИЯ СЛИТКА С ОДНОРОДНОЙ СТРУКТУРОЙ

П редставленны е в преды дущ и х р азд ел ах м атериалы

свидетельствую т о том ,		что структура слитка вакуум ной
дуговой плавки	зависит	от	ряда ф акторов , и опти м аль
ные результаты	м огут	быть	обеспечены	лиш ь при и с
пользовании правильно		вы бранны х реж и м ов пер еп лава .
К онечной целью	такого	вы бора является		получение м е

тал л а с наилучш им и технологическим и и служ ебн ы м и свойствам и при достаточно вы сокой производительности

агрегатов. Н о , как будет показано в			следую щ ей		главе,
уровень	свойств м еталла	в значительной		степени	зав и
сит от	однородности и	дисперсности	его	структуры , а
т а к ж е от загрязненности		нем еталлическим и вклю чени я

ми, поэтом у есть все основания для того, чтобы опред е лять условия п ереп лава, исходя из необходим ости п о л у


чения	здорового			сл и тка. В опросы производительности
на этом		этапе	долж н ы ,		по-видим ом у,			играть	второсте
пенную		роль.		частью		технологического			реж и м а
Н еотъ ем лем ой
В Д П	конструкционной				стали следует			считать	контроль
и сниж ение уровня магнитного							поля	в зоне плавления ,
повы ш аю щ его			загрязненность				слитка	крупны ми		вклю
чениями и приводящ его к образован и ю								пятнистой л и к ва
ции. У п р авл ен и е				этим ф актором следует вести					с учетом
влияния		па него		исходной		нам агниченности			р а схо д у е
мы х	электродов,			а т а к ж е		магнитного		состояния		сам и х
печей. В		то ж е	врем я		необходим о считаться				и с	неод

нозначны м влиянием вы зы ваем ого магнитным полем вращ ения ж и дкой ванны на м акр остр уктур у стали раз-

166

1' а б л и ц а 42

Режимы компенсации на отдельных вакуумных дуговых печах

	Р а с п о л о ж е н и е			С и л а то к а к о м п е н са ц и и , м А , на р а з н ы х п е ч а х						5
	сол ен ои д а				2		3	4
Н а	к а м е р е	печи .	—	400	+ 1 0 2 0		+ 4 0 0	+ 8 6 0	+ 1 2 0 0
				1
Н а	к р п с т а л л и з а -
т о р е ........................................			— 40		+ 7 0		+ 4 0	+ 6 5	+ 7 0
личного хим ического со става .						Д л я		м алоуглеродисты х
конструкционны х			сталей		слабое	вращ ение м ож ет в				от
дельны х сл у ч ая х			оказаться полезны м ,					так как оно пре
д у п р еж д ает чрезм ерное					развитие		слоистой структуры .
но	Собственное магнитное поле печи,							как было	п о к аза
	в табл .	36, м ож ет сущ ественно					различаться,		что,	по-
видим ом у,		определяется			степенью		намагниченности			де

талей конструкции, а т ак ж е состоянием контактов на отдельны х у ч аст к ах токоподвода. Это необходимо учи


ты вать при	назначении реж и м а				компенсации м агнитно
го поля. П ри ходи тся			считаться		и с заметной	неравно
мерностью	поля	по	высоте	кри сталлизатора.		Д л я ее
устранения	был	применен		дополнительны й соленоид 1,

нам аты ваем ы й на нижний патрубок рабочей кам еры пе чи. С о зд ав аем ое им поле разм агничивает верхню ю часть расходуем ого электрода в н ачале плавки и обеспечи ва ет примерно одинаковы й уровень поля в зоне плавления


по	мере ее		перемещ ения			снизу вверх.		подбора		ре
	Н еобходи м ость				диф ф еренцированного
ж и м а		ком пенсации видна из табл . 42, в которой приве
дены		значения		силы тока		в	обеих катуш ках		для	пяти
одинаковы х			по	конструкции			печей типа	Д С В -3 ,2 -Г 1 .
Р азл и ч ает ся			не только абсолю тная величина						си ла тока,
но	и	направление. В процессе эксплуатации печей ре
ж и м		ком пенсации			м ож ет корректироваться в связи с из

менением магнитного состояния печей. С л едует , по-ви

ди м ом у ,	стремиться	к	стандартизации	этого состояния
с одной	стороны и	к	автоматизации	его контроля — с

другой . Э то тем более необходим о, если учесть, что для некоторы х сталей , например для 12 Х 2 Н 4 А , целесооб разно применять не полную , а лиш ь частичную ком пен

сацию магнитного	поля.
1 Р а б о т а п р о вед ен а	со в м е стн о с Б . К . К а р а в а ш к и и ы м и В . Д . Д у д
к и н ы м .

167

Д р у ги м

важ нейш им

компонентом

технологии

пере

плава

является

электрический

р еж и м .

И тоги

и ссл ед о

вания

его

воздействия

на м акр о стр уктур у

слитков

кон

струкционной стали м ож но сум м ир овать

в виде гр аф и к а

(рис.

7 8),

на котором

п оказан о ,

как

меняю тся

с ростом

д и ам етр а

сли тка

зн а

чения силы тока , при

водящ ие

к о б р а зо в а

нию тех или ины х о со

бенностей

структуры

[1 07 ].

К а ж д а я п рям ая

соответствует

опреде

ленной

линейной

плот

ности

тока и р азгр ан и

чивает области с прин

ципиально различны м и

услови ям и

ф о р м и р о ва

ния

сл и тка.

Т а к ,

при

линейной

плотности

< 1 5 0

А /см

по

всем у

сечению

слитка

со зд а

ю тся

предпосы лки

для

Диаметр cpucmaeeujamopa, см

дического

п р оцесса

з а

Р н с .

осущ ествлен и я

перио

78. В л и я н и е

си л ы т о к а

д и а м е т

твердевания

с о б р азо

рмаа к ркорсит сртуаклтлуирзыа т осрлаи т кнаа кпоонрсатжреункнцоисотнь

ванием регулярной сл о

с т а л и

В Д П

р а зл и ч н ы м и ф о р м а м и

истой структуры .

П л о т

ной

ность

тока

> 2 0 0

А/см

3 —

н е о д н о р о д н о ст и :

2 — св ет л ы й

ведет

к длительной

о с

— о с е в а я

п о р и ст о ст ь ;

к о н т у р ;

р е г у л я р н а я

с л о и ст о ст ь ;

— н е ст а б и л ь н ы й

р е ж и м п л а в к и

тановке

к р и стал л и за

в краевой зоне светлого контура,

ции

возникновению

а при очень вы соких то

к а х

( > 2 7 0

А/см )

в сли тках

н аблю дается

осевая

пори

стость.

отметить,

что

приведенные

критические

Н еобходи м о

значения линейной плотности тока постоянны лиш ь в

относительно		узком ди ап азон е разм еров	кри сталли зато -
ра — от	200	до 400— 500 м м . Д л я более	крупны х	сли т
ков все	эти	значения оказы ваю тся зам етно вы ш е,		да и

сам хар ак тер м акроструктуры несколько м еняется: при пониженной силе тока в связи с ум еньш ением тем п ер а турного градиента в осевой зоне слитка вы глядит менее контрастной послойная кр и сталл и заци я , зато при повы ш е н н ы х — развивается гр убая внеосевая неоднородность.

IG8

И з	излож енного в этой главе следует, что токовый
реж им	переплава	влияет т ак ж е и на детали кристалли
ческого	строения	м еталла — характер и дисперсность

дендрнтов. О тносительно плотное строение обеспечи ва ется при пониженной силе тока, и это позволяет вы би рать реж и м ы , гарантирую щ ие одновременно не только плотность и дисперсность структуры , но такж е и ее м ак роскопическую однородность. Такие реж им ы , в целом


благоприятны		и	с точки		зрения		полноты удаления из
м еталла	газов	и	нем еталлических				вклю чений и р аспр е
деления	остаточны х			включений		в	слитке В Д П . Е ди н ст
венное возникаю щ ее				при	этом	затруднение состоит в
том , что	при низкой			силе	тока	больш ее развитие полу

чает регулярная послойная кристаллизация . Н есм отря

на сущ ествование области токовы х реж им ов,	при ис
пользовании которы х послойная кристаллизация	о сл аб
л яется , на практике возникает противоречие	м еж д у

стремлением обеспечить м аксим альную дисперсность структуры и возм ож ностью появления рисунка слоис


тости.	П о -ви ди м ом у, в этом					случае вопрос		следует	ре
ш ать	в	пользу		дисперсности ,		так	как послойная крис
талли заци я ,			за	исклю чением сам ы х крайних				ее ф орм , не
сказы вается			отрицательно на свойствах м еталла.						яв
В аж н ы м			моментом получения				здорового	слитка
ляется		наплавление его			нижней		и верхней	части .	Н из
слитка		В Д П	чащ е всего		пораж ен		различны ми д еф екта

ми м акроструктуры , что обусловлено целы м рядом о б стоятельств. О бразован и ю слоистой структуры сп особ ствует м ал ая глубина ванны и высокий, как следствие этого, температурны й градиент. Это усугубляется пони ж енной стабильностью электрического реж и м а в н ач а л е плавления и неравноценным контактом в разны х точ

к ах торца слитка		с поддоном , благодаря		чем у наряду
с	регулярной послойной		кристаллизацией,	образуется
и	нерегулярная ,	сам ой	различной формы	и интенсив

ности развития.

К ром е того, в начале плавки особенно вероятно воз никновение пятнистой ликвации, так как в этот период в зоне плавления действует м аксим альное магнитное поле. В озм ож н о такж е появление дополнительны х полей в связи с неизбежной неравномерностью распределения тока по ванне в период ее форм ирования: вначале ток течет в вертикальном направлении к отдельным у ч а ст кам контакта с поддоном , затем по мере накопления

169


ж идкого м еталла		все больш ая		часть тока ответвляется
на кри сталли затор , но не во				всех	н ап равл ен и ях			одно
временно. И нтенсивном у			« раскручи ван и ю » ванны					и пе
редаче	вращ ения	слоям	м етал л а , грани чащ им с					д в у х
ф азной	областью	способствует		и м ал ая		м а сса	р асп л а в а .
В се это	приводит к том у,		что в ниж ней			части	слитка н а
ряду с	грубой слоистостью иногда				м ож н о н аблю дать

ипятнистую ликвацию .

Часто наиболее радикальны м м ероприятием , га р а н

тирую щ им качество м еталла в готовы х издели ях, я в л я ется правильное определение норм технологической об-

рези.	К а к	правило, эти нормы у стан авл и ваю тся эм пи ри
чески	и для инжней части слитка зави сят от			многих
ф акторов:		состава стали , магнитного состояния		печей,
ди ам етра		слитка и т. д. Вели чина обрезн от верха сли т
ка в основном определяется глубиной залеган и я				у са д о ч
ной раковины и подусадочпой			пористости.
		Г Л А В А	6

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СТАЛИ, ПЕРЕПЛАВЛЕННОЙ В ВАКУУМНОЙ ДУГОВОЙ ПЕЧИ

Гл уб ок ое	раф инирование м еталла от газов	и нем е
таллических	вклю чений в процессе вакуум н ого	п ер еп л а
ва , уменьш ение дендритной и общ ей хим ической		неодно

родности слитка — все это созд ает благоприятны е пред

посы лки для повыш ения	уровня и сокращ ен и я р азб р оса
м ехан и чески х свойств стали		в деф орм и рованном	состоя
нии. П о ск о л ь к у именно	это	и является конечной	целью

В Д П , целесообразно рассм отреть, как этот способ п л ав ки влияет на различны е показатели м ехан и чески х свойств конструкционной стали и в какой мере его влия

ние зави сит от основны х				п арам етров			плавки , а т а к ж е от
ха р а к т е р а м акроструктуры					сли тка.		К р о м е	того,	имеет
см ы сл		оценка вкл ада в		улучш ение			свойств	к аж д о го из
д в ух основны х ф акторов				о б л агор аж и ван и я				м еталл а при
В Д П :		раф инирования его от			газов и вклю чений				и у л у ч
ш ения		структуры .	м ехан и чески х			свойств м еталла			в зн а
	И ссл ед о ван и я
чительной своей			части	были		выполнены		совм естно с
М .	Б .	Б ал ахо в ск о й , С . П . А ртем овой , А . В .						Ш ел гаево й ,
Е .	Б . К ачан овы м .

170

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1617 / 2017 18 19 20 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ