книги из ГПНТБ / Сергеев, А. Б. Вакуумный дуговой переплав конструкционной стали
.pdfА н ал оги чн ая зависим ость выполняется и для р асстоя ний м еж д у центрами элементов ячеистой структуры , ко торы е, подобно осям дендритов первого порядка, растут
вглавном направлении кристаллизации .
Дл я многокомпонентны х сплавов и, в частности, для
стали в ф о р м ул у (48) следовало бы ввести обобщ енные характеристики т', С0 и к’л. Е сли учесть, что тем пера
турный интервал кристаллизации сплава равен
то для стали |
Л Гкр - |
n C o V - t o ) t |
(49) |
|
|
k<S |
|
||
и других слож ны х сплавов м ож но записать |
||||
|
|
*, = « V |
b T lpk’0DIGnw. |
(50) |
Э т а ф о р м у л а , несмотря на затруднительность |
оценки |
|||
величины |
k’0, |
позволяет |
судить о влиянии основны х п а |
|
|
рам етров затвердевания на дисперсность первичных осей
дендритов. И м ею тся экспериментальны е данны е |
[75, 87, |
|||
8 9 ], подтверж даю щ и е прямо пропорциональную |
зави си |
|||
мость |
1\ |
от (ДГкр/G Hny),/2. |
|
|
Значительно слож нее дать количественное описание |
||||
расстояний м еж д у вторичными ветвями дендритов |
k. |
Эти |
||
|
расстояния , по-видим ом у, правильнее считать функцией средней относительной скорости затвердевания, т. е. про
долж ительности пребы вания м еталла в |
двухф азн ом со |
|
стоянии т,ф. Соответствую щ ая |
ф орм ула |
имеет вид |
1-2= К |
Р> |
(51) |
где ß и п— постоянны е, причем показатель степени п, по
разны м данны м , составляет от 0,25 |
[75] |
до |
0,39 [9 1]. |
В заклю чение необходимо отметить, |
что |
мы |
отнюдь не |
случай н о уделили так много внимания влиянию р азли ч ных ф акторов , преж де всего температурного градиента и линейной скорости затвердевания, на дисперсность кристаллической структуры м еталла. Д е л о в том , что м еж - осиы е пром еж утки представляю т собой пространствен ную характери сти ку дендритной химической неоднород ности, которая наряду с абсолю тны ми значениями к о эф фициентов ликвации , а нередко д а ж е в больш ей степени, чем эти коэф фициенты , предопределяет уровень гом оген ности деф орм ированной стали.
И звестн о [8 3 ], что наиболее характерны м п роявле нием дендритной неоднородности в такой стали является
9! |
131 |
структурная |
полосчатость (рис. 56). Е е |
усиление со п р о |
|||||
вож д ается |
заметны м сниж ением |
свойств |
м етал л а , |
и в то |
|||
ж е время |
очевидна связь степени |
развития полосчатости |
|||||
с дисперсностью дендритной структуры . |
|
(степень |
|||||
Т а к , |
в деф орм ированной стали З О Х З С Н М Ф В |
||||||
обж ати я |
3) |
при увеличении ди ам етра |
слитка |
с |
200 до |
||
460 мм балл |
структурной полосчатости |
(по ш кал е |
Г О С Т |
Рис. 56. Структурная полосчатость дефор мированной стали ЗОХЗСНіѴѴВФ. ХІ00
801— 60 для |
подш ипниковой |
стали ) |
возрос |
с |
1 до |
3,5 |
||
(табл . 2 7 ). |
Этот результат |
явно следует |
из |
увеличения |
||||
расстояний |
м еж д у осям и дендрнтов |
(см . |
табл . 2 6 ). |
|
||||
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
27 |
||
|
Влияние диаметра кристаллизатора |
|
|
|
||||
|
на структурную полосчатость |
|
|
|
|
|||
|
деформированной стали ЗОХЗСНМФВ |
|
|
|
||||
Диаметр кристаллизатора, |
Размер кованой |
Структурная полосча |
||||||
мм |
|
заготовки, мм |
|
тость, |
балл |
|
||
320 |
|
150 |
|
1,0— |
1,5 |
|
||
400 |
|
200 |
|
1,5— 2,0 |
|
|||
460 |
|
230 |
|
3 ,0 — 3,5 |
|
|||
Исходный металл |
200 |
|
2,5 — 3,5 |
|
132
|
|
|
Т а б л и ц а 28 |
|
|
Влияние деформации и термообработки |
|||
на структурную полосчатость стали ЗОХЗСНМФВ-ВД |
||||
|
|
слитка диаметром 460 мм |
П о л о с ч а т о с т ь , |
|
Р а з м е р кованой |
заготовки |
Р е ж и м тер м ообработки |
||
б ал л |
||||
230 |
|
В состоянии поставки |
3,0—3,5 |
|
100 |
|
То же |
4,0 |
|
230 |
|
Гомогенизирующий отжиг |
1.0 |
230Гомогенизация и нормализа ция
Вэксперим ентах с этой сталью увеличение степени
деф орм ац ии не оказал о |
сколько-нибудь зам етного влия |
||||
ния иа структурную полосчатость. |
Сущ ественного о сл аб |
||||
ления |
ее удалось достичь в |
результате гом огенизирую |
|||
щ его |
отж ига заготовки |
(табл. |
2 8). |
О чевидно, |
что эф ф е к |
тивность такого отж ига |
будет тем |
вы ш е, чем |
дисперснее |
литая кристаллическая структура м еталла. П олучению такой структуры долж но способствовать проведение пе р еп л ав а при относительно небольш ой скорости , когда у всех участков ф ронта затвердевания обеспечивается д о
статочно высокий температурны й градиент. |
|
|
Соблю ден и е этого |
условия позволяет одновременно |
|
и збеж ать образования |
некоторы х деф ектов |
м акрострук |
туры слитка. |
|
|
ЛИКВАЦИОННЫЕ ДЕФЕКТЫ МАКРОСТРУКТУРЫ |
||
В структуре слитков В Д П в зависимости |
от их со ста |
ва и условий получения иногда обн аруж и ваю тся д еф ек ты явно ликвационного происхож дения д в ух разновидно стей. О д н у из них м ож но квалиф ицировать как встр еча ю щ ую ся и в обы чны х слитках внеосевую неоднородность. В то р ая специф ична для слитков В Д П и получила н азва
ние «пятнистая л и квац и я »1. |
возникновения этих |
В настоящ ее время об услови ях |
|
деф ектов известно гораздо больш е, |
чем о м еханизм е их |
обр азован и я , особенно пятнистой ликвации (внеосевая
неоднородность изучалась и ранее, |
на обычных |
слитках |
1 Более точным представляется термин |
«пятнистая |
неоднород |
ность». |
|
|
133
и о тл и вк ах ). М ы считаем полезны м познаком ить читателя с особенностями указан н ы х деф ектов и рассм отреть ос
новные способы их предупреж дения .
Пятнистая ликвация представляет собой р азн ови д ность локальной химической неоднородности стали . И на
продольны х, и на поперечны х тем плетах она вы является в виде небольш их участков повыш енной травпм ости , при
чем на продольны х р азр езах эти участки |
располож ены |
|||||||||
|
|
по контуру ж и дкой |
ванны |
|||||||
|
|
(рис. |
5 7), |
а |
на |
попереч |
||||
|
|
ных |
они |
ориентирую тся |
по |
|||||
|
|
р ад и усу , |
но, |
как |
правило , |
|||||
|
|
см ещ ены |
один |
относительно |
||||||
|
|
другого таким о бр азо м , что |
||||||||
|
|
создается |
картина |
зав и хр е |
||||||
|
|
ния (рис. 57). |
|
|
|
пятни |
||||
|
|
Степень |
развития |
|||||||
|
|
стой ликвации в сл и тках в |
||||||||
|
|
зави сим ости от условий |
пе |
|||||||
|
|
реплава |
м ож ет |
быть |
сам ой |
|||||
|
|
различной . |
Э то |
|
учтено |
в |
||||
|
|
Г О С Т 10243— 62 |
на |
м ак р о |
||||||
Р и с . 58. П я т н и с т а я л и к в а ц и я в д е |
стр уктур у |
стали |
|
(рис. 58). |
||||||
О тличительная |
|
особ ен |
||||||||
ф о р м и р о в а н н о й |
с т а л и В Д П ( ш к а л а |
|
||||||||
Лг9 36 Г О С Т |
10 24 3 -6 2, б а л л 5) |
ность |
участков |
повыш енной |
134
Т а б л и ц а 29
Результаты мпкрорентгеноспектрального анализа металла с пятнистой ликвацией
|
С т а л ь |
С г |
|
С о д е р ж а н и е , % |
|
T i |
||||
|
|
S i |
I |
M n |
|
|||||
25Х2ГІТТА |
1,90 |
|
0,52 |
|
1,37 |
|
|
|
||
1,42 |
|
0,37 |
|
1,17 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
30ХГСНА |
1,40 |
|
1,27 |
|
1,41 |
|
|
|
||
1,10 |
|
1,08 |
|
1,12 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
12X2H4A |
1,82 |
|
0,22 |
|
0,62 |
|
|
|
||
1,53 |
|
0,21 |
|
0,45 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
40XH2CMA |
1,01 |
|
1,00 |
|
0,76 |
|
|
|
||
0,93 |
|
0,87 |
|
0,61 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
П p и м е ч а н и e . В ч и сл и т е л е — р е зу л ь т а т ы а н а л и з а т е м н о го п я т н а , в з н а |
||||||||||
м е н а т е л е — о сн о в н о го м е т а л л а . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
травим ости — крайне |
редкое |
располож ени е |
в них |
ден |
||||||
дритны х осей (см . рис. |
61). |
В о кр уг каж дого |
такого |
у ч а |
||||||
стка |
о бн ар уж и вается |
при |
небольш ом |
увеличении |
свет |
|||||
л ая |
кром ка из |
очень м елких |
кристаллов, |
а |
в центре — |
|||||
грубы е поры усадочного происхож дения. |
|
|
|
|||||||
М икрорентгеноспектральны м |
анализом 1 обнаруж ено |
|||||||||
зам етное повыш ение концентрации хр о м а , |
крем ния, |
м а р |
||||||||
ган ц а и титана |
(табл . |
29) |
в |
ликвационны х |
пятнах по |
сравнению с основным м еталлом .
В м икроструктуре пятен обн аруж и ваю тся сравни тель но крупны е неметаллические вклю чения, характер кото
ры х зави сит от состава |
стали . Т ак , в м еталле, не содер |
||||
ж а щ е м |
титана (1 2 Х 2 Н 4 |
А |
и З О Х Г С Н А ) , |
это п реи м ущ ест |
|
венно |
сульф иды |
ж ел еза |
|
и м арган ц а. В |
стали с неболь |
ш ими добавк ам и |
титана |
(2 5 Х 2 Г Н Т А |
и 4 0 Х Н 2 С М А ) в |
||
пятн ах |
обн ар уж и ваю тся |
тонкие нем еталлические вклю |
чения розового цвета с серым оттенком, расп ол агаю щ и еся
в основном |
по границам зерен, иногда в виде |
эвтекти |
ки (рис. 5 9). |
П о м еталлограф ическим признакам |
они мо- |
1 Локальный анализ состава металла в участках различных форм макронеоднородностп выполнен в работе, проведенной совместно с Е. Б. Качановым.
135
гут быть отнесены к карбо- |
п оксп сул ьф н дам ти тан а. Н а |
|
конец, в стали с ниобием |
(1 5 Х С 1 М Ф Б ) в ликвационны х |
|
у ч аст к ах встречаю тся колонии карбопптри дов ниобия. |
||
Соверш енно очевидно, что увеличение |
количества и |
|
разм еров нем еталлических включении в |
ликвационны х |
Р и с . |
59. М и к р о с т р у к т у р а |
д е ф о р м и р о в а н н о й стал и |
а — |
4 0 Х Н 2 С М А с п я т н и ст о й |
л и к в а ц и е й . X10U: |
|
иетравленный шлиф; б — травление в 2%-ном рас |
|
|
творе I-INO3 |
в спирте |
пятнах является причиной |
общ его усиления загрязн ен н о |
|||
сти стали , переплавленной |
с вращ ением |
ж и дкой ванны |
||
(см . рис. 34). |
|
стали |
обл ад аю т |
|
Н екоторы е м арки конструкционной |
||||
различной склонностью к обр азован и ю |
пятнистой л и к в а |
|||
ции. П р и этом , как показы вает табл . 30, |
наиболее зам ет |
|||
ную роль играет содер ж ан и е в стали угл ер од а , |
поскольку |
все плавки проводили на одних и тех ж е п ечах , при д о статочно близких технологических р е ж и м а х . Д оп ол н и -
136
Т а б л и ц а 30
Влияние химического состава стали на ее пораженность пятнистой ликвацией
С т а л ь |
С р о д н е е с о |
Ч и с л о п р о к о н т р о |
К о л и ч е с т в о о б р а зц о в |
д е р ж а н и е |
с п я т н и ст о й л и к в а ц іг |
||
|
у г л е р о д а . % |
л и р ов а н н ы х о б р а зц о в |
ей , % |
12Х2Н4А |
0,12 |
2430 |
1,65 |
25X2ГНТА |
0,24 |
992 |
2,10 |
ЗОХГСНА |
0,30 |
2938 |
4,22 |
40ХН2СМА |
0,40 |
715 |
5,30 |
тельное подтверж дение было получено при анализе от браковки по пятнистой ликвации некоторы х м ар ок . С т а
тистически достоверная зависим ость от содерж ания |
угл е |
рода бы ла установлена, в частности, для стали 1 2 Х |
2 Н 4 А . |
С л ед ует отметить, что все эти, а такж е и приводимые ни |
ж е данны е были получены в период освоения переплава конструкционной стали , до создания стабильной техноло
гии, обеспечивш ей |
резкое сокращ ение |
отбраковки м е |
|||||||||
т ал л а . |
|
|
|
Г . Н . |
О корокова [52] |
и более позд |
|||||
И ссл едован и ям и |
|||||||||||
ними работам и |
[21, |
92] |
установлено, |
что |
образование |
||||||
пятнистой ликвации |
однозначно |
связано |
с |
вращ ением |
|||||||
ж и дкого |
м еталла |
в |
процессе наплавления |
|
слитка. |
Э то |
|||||
вращ ение |
вы зы вается взаимодействием |
магнитного |
поля |
||||||||
с проходящ и м |
через |
ж идкий металл током . |
В связи |
с |
|||||||
этим степень развития пятнистой |
ликвации |
зависит |
от |
уровня магнитного поля в зоне плавления, которы й, как о к азал ось , зам етно отличается на разны х печах, д а ж е при одинаковой конструкции как сам и х печей, так и токопод вода . С увеличением средней напряж енности продольной составляю щ ей магнитного поля с 2,6 до 4,9 Э , количест во слитков с деф ектом увеличилось в четыре р аза , одно временно уси ли лась и степень его развития, оцениваем ая
вб а л л а х (табл . 31).
Дл я обн ар уж ен и я , исследования и нейтрализации м аг нитных полей потребовалось создание специальной м ето
дики и аппаратуры [19, 9 3 ]. О к азал о сь , в частности , что в конструкционной стали пятнистую ликвацию м ож ет вы
звать очень сл абое , |
незаметное в ходе переплава в р ащ е |
||
ние ванны . |
О бн ар уж и ть его удается , |
лиш ь н аблю дая за |
|
поведением |
пленки |
ш лака в момент |
вы клю чения печи. |
Е сл и до этого ш лак |
под действием дуги смещ ен к краю |
ванны и беспорядочно дви ж ется то в одну, то в др угую сторону, то после вы клю чения он обы чно ср а зу см ещ ае т ся к центру II либо остается затем в покое (ванна непод в и ж н а ), либо начинает двигаться в определенном н а п р а в
лении. |
В последнем сл учае , как |
правило , |
м ож но у т в е р ж |
||||||||||
дать, что перед выклю чением |
ванна в р а щ а л а сь . |
|
|||||||||||
Д л я |
нейтрализации магнитного поля успеш но исполь |
||||||||||||
зован принцип ком пенсации : |
при пом ощ и солен ои да, |
н а |
|||||||||||
мотанного поверх кри сталли затора, создается поле, |
р а в |
||||||||||||
ное по |
величине п противополож ное |
по зн ак у |
собствен |
||||||||||
ному полю |
печи, |
действую щ ем у |
в зоне плавления . Этот |
||||||||||
метод дает |
возм ож ность |
не только |
полностью устранить |
||||||||||
пятнистую |
ликвацию , |
по т ак ж е |
зам етно |
уменьш ить |
р а з |
||||||||
витие в стали др уги х, |
менее грубы х |
наруш ений |
одн ород |
||||||||||
ности м акроструктуры , в |
частности |
так |
назы ваем ой |
то |
|||||||||
чечной неоднородности , (табл . 32). |
|
|
|
образования |
|||||||||
П ри |
анализе |
возм ож ного |
м ехан и зм а |
||||||||||
пятнистой ликвации учиты ваю т |
преж де |
всего |
связь |
д е |
|||||||||
фекта с вращ ением м еталла. |
В принципе оно м ож ет , |
как |
|||||||||||
II всякое движ ение ж идкой ф азы относительно ф ронта з а |
|||||||||||||
твердевания [9 4 ], усиливать |
эф ф ект |
перераспределения |
|||||||||||
примесей в двухф азн ой зоне. |
в какой |
части |
двухф азн ой |
||||||||||
Д л я |
того чтобы вы яснить, |
||||||||||||
зоны возникает |
неоднородность, |
провели |
специальны е |
||||||||||
опыты |
на лабораторной |
печи |
с |
кристаллизатором диа- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 31 |
||
|
|
Влияние магнитного состояния печей |
|
|
|
||||||||
на пораженность стали ЗОХГСНЛ пятнистой ликвацией |
|
||||||||||||
Н а п р я ж е н н о с т ь м а г |
Ч и с л о |
|
К о л и ч е с т в о сл и т к о в . % . с п я т н и ст о й л и к в а |
||||||||||
н и тн ого п о л я в |
зо н е |
|
0 |
|
|
ци ей |
б а л л а |
2 ,0 — 3 .0 |
|||||
п л а в л е н и я * , |
Э |
сл и тк о в |
|
|
0 .5 |
|
1 ,0 — 1,5 |
||||||
2 ,5 - 2 ,7 |
|
21 |
|
85,7 |
14,3 |
|
— |
— |
|||||
2,6 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
2 ,9 — 4,0 |
|
29 |
|
65,5 |
27,6 |
|
6,9 |
|
|
||||
3,4 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 ,9 — 6,6 |
|
34 |
|
38,2 |
35,3 |
|
14,7 |
11,8 |
|||||
4,9 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* В ч и сл и т е л е — п р о д е л ь н ы е з н а ч е н и я ; п з н а м е н а т е л е — ср е д н и е .
138
t а б л и ц а 32
Влияние компенсации магнитного поля на степень развития точечной неоднородности стали ЗОХГСНА
|
Т е х н о л о ги я п л авк и |
Ч и с л о к о н т |
К о л и ч е ст в о о б р а зц о в (% ) с т о - |
||||
|
р ол ьн ы х |
чечноЛ |
н е о д н о р о д н о ст ь ю |
б а л л а |
|||
|
|
те м п л ет о в |
0 |
1 |
1 |
1 |
2 |
Без |
компенсации . . . |
1569 |
56 |
|
22 |
|
22 |
С |
компенсацией . . . |
379 |
63 |
|
33 |
|
4 |
метром 130 мм [3 8 ]. |
Н а трех п л авках |
в ф иксированны е |
моменты времени в слиток вводили две добавки серни стого ж ел еза н ф ер ровольф рам а. Ч ер ез определенное врем я после первой добавки вклю чали соленоид, а после второй его вы клю чали . Т ак ая методика позволила с уче том скорости плавления нанести на серный отпечаток
полож ения ф ронта кристаллизации |
(верхней |
границы |
|||
двухф азн ой области ) в , |
моменты вклю чения и вы клю че |
||||
ния соленоида (рис. |
60 |
1,2). |
В и д н о , |
что м еж д у этими |
|
линиями и находятся |
все ликвационны е пятна, |
однако ин |
тересную дополнительную инф орм ацию об их р асп ол о ж ении д ал о исследование дендритного строения м еталла в зо н ах н ачала и остановки вращ ения (рис. 61). П о сл е вклю чения соленоида характер структуры м еталла изм е нился: вместо столбчатой она стала неориентированной.
П ервы е |
пятна неоднородности сравнительно небольш ого |
р азм ер а |
(на рис. 61, а показаны стрелкам и ) о б н ар у ж и |
ваю тся |
в сам ой верхней части столбчатой зоны , однако |
все крупны е пятна р асполагали сь лиш ь в зоне неориен |
тированной структуры . |
Вы клю чение соленоида со п р о вож |
|
д ал о сь восстановлением столбчатой |
кристаллизации |
|
(рис. 6 1 ,6 ) , при этом |
отдельные мелкие |
участки л и к в а |
ции о бразовал и сь в самой верхней части зоны неориенти рованны х кристаллов, тогда как крупные пятна удалены от границы столбчатой структуры на 8— 12 м м , что соиз меримо с шириной двухф азной области .
П о ск о л ь к у граница столбчаты х и равноосны х кри стал лов соответствует, по-видимому, полож ению ф ронта з а твердевания в моменты н ачала и остановки вращ ения , то появление м елких неразвитых пятен в верхней части столбчатой зоны м ож но рассм атривать как следствие некоторого влияния начавш егося вращ ения на верхню ю
139
часть |
двухф азной области . |
К ри сталли зац и я н ач ал ась до |
|
вклю чения соленоида, т. е. |
без вращ ения м етал л а , поэто- |
||
том у |
такое зап озд алое усиление эф ф екта |
пер ер асп р ед е |
|
ления |
примесей оказал ось |
недостаточны м |
для полного |
развития неоднородности.
Р н с . 60. С е р н ы й |
о т п е ч а т о к с л и т к а д и а м е т р о м 130 м м (/ и |
||
2 |
— п о л о ж е н и я ф р о н т а к р и с т а л л и з а ц и и |
в м о м е н т ы в к л ю ч е н и я |
|
|
и |
в ы к л ю ч е н и я с о л е н о и |
д а ) [38] |
В м есте |
с тем после вы клю чения |
соленоида то ж е воз |
|
никла зона |
недоразвиты х пятен, р асп о л о ж ен н ая , видимо, |
||
в верхней |
части сущ ествовавш ей в |
момент вы клю чения |
|
двухф азн ой области . В этом |
сл учае |
кри сталли заци я н а |
|
ч ал ась в усл ови ях вращ ен и я , |
но закон чи лась после о ст а |
новки ванны . С ледовательн о , для полного развития пят нистой ликвации в той или иной зоне н еобходим о , чтобы весь пли почти весь цикл кристаллизации м еталл а в ней проходил в усл ови ях вращ ения .
О дним из ф акторов , бл агопри ятствую щ и х возникнове нию пятнистой ликвации в сл учае вращ ения м еталл а, следует признать образован и е равноосной неориентиро ванной структуры . П р и этом создаю тся услови я для по-
140