2. Максимальный первичный ток небаланса:

где - составляющая, обусловленная погрешностью трансформатора тока,

- составляющая, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора под нагрузкой.

Составляющие полного тока небаланса дифференциальной защиты:

где - коэффициент апериодичности, учитывающий апериодическую составляющую тока

- коэффициент однотипности трансформатора тока

ε - относительная погрешность трансформатора тока (ε = 0,1).

Составляющая, обусловленная погрешностью трансформатора тока:

где - относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на защищаемом трансформаторе

Максимальный первичный ток небаланса:

3. Ток срабатывания защиты:

- Отстройка от броска намагничивающего тока при включении трансформатора на холостом ходу:

где k - коэффициент, используемый для отстройки от броска намагничивающего тока при выполнении защиты с реле серии

РНТ (k = 1,3).

• Отстройка от расчётного максимального первичного тока небаланса при внешних коротких замыканиях:

где - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности реле, ошибки расчёта и небольшой запас

Принимаем наибольшее значение

4. Предварительное определение коэффициента чувствительности для минимального значения тока короткого замыкания:

Согласно РУ по РЗ для дифференциальных защит трансформаторов мощностью до 80 МВА допускается иметь значение не менее 1,5.

> 1,5

Поскольку полученное значение коэффициента чувствительности больше требуемого, то расчёт защиты с реле РНТ-565 можно продолжить.

5. Ток срабатывания реле для основной стороны, число обмоток БНТ для реле РНТ-565 для основной и неосновной сторон, полный

ток небаланса, окончательное значение тока срабатывания защиты для основной стороны и коэффициент отстройки.

За основную сторону принимается сторона 35 кВ, так как вторичный ток в плечах защиты на этой стороне имеет большее значение.

Число витков обмотки БНТ реле, соответствующее току срабатывания защиты , для основной стороны:

где - магнитодвижущая сила срабатывания реле

Если число витков получается дробным, то принимается ближайшее меньшее целое число витков.

Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:

где - вторичные токи в плечах защиты для основной и неосновной её сторон в нормальном режиме.

В случаях, когда число витков получается дробным, принимается ближайшее целое число витков.

Полный первичный ток небаланса при расчётном внешнем коротком замыкании:

Ток срабатывания защиты, соответствующий принятому числу витков БНТ реле для основной стороны:

Окончательное значение коэффициента отстройки:

Если значение , то расчёт защиты заканчивается.

Расчёт и его результаты приведены в таблице 2.

Таблица 2 - Расчёт основных параметров защиты.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны: - Расчётное выражение - Предварительно принятое		10
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны: - Расчётное выражение - Предварительно принятое		10
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчётного числа витков неосновной стороны для расчётного случая повреждения, А
Первичный расчётный ток с учётом составляющей , А		815,82 + 117,78 = 933,6
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А
Коэффициент отстройки защиты (окончательное значение)		˂ 1,3

Полученное в результате расчёта не соответствует требуемому, поэтому необходимо уменьшить на один виток принятое значение и повторять расчёт до тех пор, пока не будет достигнуто требуемое значение

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны: - Принятое		9
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны: - Расчётное выражение - Предварительно принятое		9
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчётного числа витков неосновной стороны для расчётного случая повреждения, А
Первичный расчётный ток с учётом составляющей , А		815,82 + 117,46 = 933,28
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А
Коэффициент отстройки защиты (окончательное значение)		> 1,3

Таблица 3 - Расчёт основных параметров защиты.

В результате пересчёта значение соответствует требуемому, поэтому принимаем для установки на обмотки БНТ реле РНТ-565 следующие числа витков:

- для основной стороны

- для неосновной стороны .

6. Окончательное определение коэффициента чувствительности защиты:

> 1,5

Значение удовлетворяет требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно, дифференциальная защита может быть выполнена с реле РНТ-565.

На рисунке 3 показана схема подключения реле РНТ-565. В этой схеме у БНТ реле РНТ-565 используются обмотки: на основную сторону подключена обмотка , а на неосновную .

Рисунок 3 - Подключение реле РНТ-565 к ТТ двухобмоточного

трансформатора с расщеплённой обмоткой.

РАСЧЁТ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ ЗАЩИТЫ С РЕЛЕ ДЗТ-11.

1. Первичные токи на сторонах высшего и низшего напряжения трансформатора и вторичные в плечах защиты:

Расчёт и его результаты приведены в таблице 4.

Таблица 4 - Расчёт первичных и вторичных токов в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
		35 кВ	10,5 кВ
Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, А
Схема соединения трансформатора тока	-
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
Вторичные токи в плечах защиты, А

За основную сторону принимается сторона 35 кВ, так как вторичный ток в плечах защиты на этой стороне имеет большее значение.

2. Минимальный ток срабатывания защиты для основной стороны:

где - коэффициент надёжности, учитывающий погрешности реле, ошибки расчёта и небольшой запас

3. Ток срабатывания реле на основной стороне, число витков рабочей обмотки БНТ реле ДЗТ-11 для основной стороны 35 кВ и для неосновной стороны 10 кВ.

Таблица 5 - определение тока срабатывания реле и числа обмоток реле ДЗТ-11.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны: - Расчётное значение - Принятое значение		14
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны: - Расчётное значение - Принятое значение		15

Принимается к установке на БНТ реле ДЗТ-11 следующее число витков: для основной стороны витков, для неосновной стороны витков.

Это соответствует току срабатывания защиты для основной стороны:

4. Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11, полный первичный ток небаланса при внешнем трёхфазном коротком замыкании в максимальном режиме системы и при раздельной работе трансформаторов.

Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11:

где tg α - тангенс угла наклона касательной к оси абсцисс при (tg α = 0,75).

- тормозной ток реле, который принимается равным току внешнего короткого замыкания.

- коэффициент надёжности ( = 1,5).

В случаях витков получилось дробным, принимается ближнее большее целое число витков.

Их расчёт и результаты приведены в таблице 6.

Таблица 6 - определение числа витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей при КЗ на шинах НН, А
Число витков тормозной обмотки БНТ реле: - Расчётное - Принятое		9

5. Чувствительность защиты при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы, когда торможение отсутствует (раздельная работа трансформаторов):

>1,5

6. Первичные токи, соответствующие токам в реле на отдельных сторонах защищаемого трансформатора, и ток в тормозной обмотки БНТ реле при коротком замыкании на выводах низшего напряжения защищаемого трансформатора для случая, когда имеется торможение.

Ток короткого замыкания при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы при наличии торможения, приведённый к стороне низшего напряжения:

Ток, протекающий через тормозную обмотку реле, которая включена на низшее напряжение трансформатора:

7. Рабочая МДС и тормозная МДС БНТ реле в рассматриваемых случаях короткого замыкания:

где - тормозной ток, подводимый к реле.

- число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

8. Рабочая МДС срабатывания реле:

Рабочая МДС срабатывания реле определяется графически по характеристике реле, соответствующей максимальному торможению.

Рисунок 4 – Тормозные характеристики ДЗТ-11.

1 – зона срабатывания,

2 – зона срабатывания или торможения,

3 – зона торможения.

9. Коэффициент чувствительности при наличии торможения:

> 1,5

Значения удовлетворяют требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно дифференциальная защита трансформатора может быть выполнена с реле ДЗТ-11.

Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного

трансформатора с расщеплённой обмоткой приведена на рисунке 5.

Рисунок 5 - Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного

трансформатора с расщеплённой обмоткой.

РАСЧЁТ МАКСИМАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ ЗАЩИТЫ С ПУСКОМ ПО НАПРЯЖЕНИЮ ОТ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ.

1. Первичные номинальные токи на сторонах высшего и низшего напряжений защищаемого трансформатора.

Расчёт и его результаты приведены в таблице 7.

Таблица 7 - Расчёт первичных и вторичных токов в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
		35 кВ	10,5 кВ
Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, А
Схема соединения трансформатора тока	-
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
Вторичные токи в плечах защиты, А