Диск СГЭО (Лекции_СГЭО_ВЗО_2012) / Глава_8_Выпуск-продувка в дизеле
.pdfГлава 8 ПРОЦЕССЫ ВЫПУСКА И ПРОДУВКИ ЦИЛИНДРА В ДИЗЕЛЕ (с. 132)
§ 8.1. Фазы процесса выпуска в |
||||||
|
четырехтактном двигателе |
|||||
а) |
p |
|
6 |
|
pвып. тр. |
|
|
|
|
b |
|||
|
|
|
pц |
|||
|
p |
|
7 |
p |
|
|
|
|
|
к |
|||
|
г |
8 |
|
|
|
|
|
|
r |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Vc |
Vs |
|
|
V |
|
|
|
Va |
|
p0 |
|
б) |
f |
, НМТ |
ВМТ |
НМТ |
|
|
|
кл |
Выпуск |
Впуск |
|
||
|
м2 |
|
||||
|
|
6 7 |
1 |
r 8 |
к |
|
|
|
540 |
|
0 |
180 f,Åп.к.в. |
|
|
Рис. 8.1. Процессы газообмена в |
|||||
|
четырехтактном дизеле с газотурбинным |
|||||
|
|
|
наддувом |
|
|
На рисунке: а) часть индикаторной диаграммы (см. также рис. 3.2); б) графики изменения площадей проходных сечений клапанов по углу п.к.в.
Точка 6 – момент начала открытия выпускных клапанов (до НМТ)
ϕ6−7 – угол опережения открытия выпускного клапана.
ϕr −8 – угол запаздывания
закрытия выпускного клапана.
– период « перекрытия» клапанов, когда открыты и выпускные, и впускные клапаны (происходит продувка камеры сгорания под действием перепада давлений pк − pг )
Три фазы процесса выпуска.
ФАЗА I. Свободный выпуск.
На рис. 8.1 – процесс 6–7. Он происходит под действием изменяющегося перепада давлений между цилиндром ( pц) и выпускным
коллектором ( pг ). |
β = pг |
|
рц |
|
|
|
|
|||||||
В зависимости от отношения |
|
режим истечения может быть: |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kг |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а) сверхкритическим (при β < |
2 |
|
|
|
k |
−1 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
, где kг – показатель адиабаты); |
||||
|
|
kг + 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
в этом случае скорость истечения равна местной скорости звука; |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kг |
|
|
|
||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
б) докритическим (при β > |
|
|
|
|
|
|
); |
|||||||
|
kг −1 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
+ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
kг |
|
|
|
|
|
|
|
|
при этом скорость истечения зависит от текущего отношения β .
1
ФАЗА II. Принудительный выпуск (« выталкивание»). На рис. 8.1 – процесс 7 – r .
Здесь происходит преимущественно принудительное удаление продуктов сгорания за счет выталкивающего движения поршня к ВМТ.
ФАЗА III. Дополнительное удаление продуктов сгорания (« запаздывание выпуска»).
На рис. 8.1 – процесс r –8 .
Дополнительное удаление осуществляется за счет продувки камеры сгорания в период перекрытия клапанов ϕ1−8 .
При организации выпуска добиваются:
–максимально возможного уменьшения сопротивлений в газовоздушном тракте двигателя
–оптимизации фаз газораспределения.
§8.2. Особенности газообмена в двухтактном двигателе
(с. 132)
По сравнению с 4-тактн. ДВС:
–на газообмен отпускается весьма ограниченное время;
–отсутствуют насосные хода;
–в значительной части газообмена выпуск и наполнение протекают одновременно (увеличенные затраты воздуха и количества остаточных газов).
ФАЗЫ ГАЗООБМЕНА В ДВУХТАКТНОМ ДВИГАТЕЛЕ (с. 134)
а) |
p |
|
|
|
б) |
p |
|
|
|
|
|
|
|
Вып. окна |
1 |
2 |
3 |
Рис. 8.2. Процессы |
|
|
|
|
|
Прод. окна |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
газообмена в двухтактном |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
6 |
|
|
|
6 |
|
|
дизеле с контурной |
|
кр |
|
|
|
кр |
|
|
продувкой |
|
|
кр |
|
7 |
|
|
7 |
|
|
|
|
pк |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
п |
a |
|
a |
|
|
||
|
|
|
п |
8 |
1 |
||||
|
pг |
1 |
8 |
|
|
|
М |
||
|
|
|
М |
|
V |
|
|
f |
|
|
|
|
НМТ |
|
НМТ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2
ФАЗА I. Свободный выпуск.
На рис. 8.2 – процесс 6– п. Начинается с момента открытия выпускных окон (точка 6) и продолжается до действительного начала входа продувочного воздуха в цилиндр (точка « п»), когда давление в цилиндре становится равным давлению перед цилиндром ( pц = pк ).
Продувочные окна открываются несколько раньше (точка 7). В это время еще pц > pк , поэтому имеет место небольшой заброс отработавших газов из цилиндра в воздушный ресивер.
Граница между сверхкритическим и докритическим режимами истечения – точка « кр». Ей соответствует критический режим
истечения, при котором отношение давлений выражается
pг |
|
|
|
|
|
|
k |
|
||
|
|
|
|
|
|
г |
|
|||
|
|
2 |
k |
−1 |
|
|||||
формулой |
р |
= βкр = |
|
|
г |
|
|
. |
||
|
|
|
|
|
||||||
|
ц |
kг |
+ 1 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
ФАЗА II. Принудительный выпуск – наполнение.
На рис. 8.2 – процесс п – а – 8 (до закрытия продувочных окон). Здесь происходят вытеснение отработавших газов из цилиндра
продувочным воздухом и одновременное наполнение цилиндра свежим зарядом.
ФАЗА III. Потеря заряда или дозарядка. На рис. 8.2 – процесс 8 – 1 .
Потеря заряда происходит ввиду того, что после точки 8, в которой закрываются продувочные окна, выпускные окна остаются открытыми и через них заряд цилиндра « выжимается» поршнем в выпускной коллектор.
Вдвухтактных дизелях с прямоточной продувкой выпускные органы (выпускные клапаны) могут закрываться одновременно или даже несколько ранее продувочных окон. В последнем случае происходит « дозарядка».
Вэтом случае точка 1 на диаграмме расположена по ходу цикла ранее точки 8.
3
СХЕМЫ ПРОДУВКИ ЦИЛИНДРОВ ДВУХТАКТНЫХ ДИЗЕЛЕЙ (с. 137)
Рис. 8.3. Схемы продувки цилиндров двухтактных дизелей:
1 – контурные:
1а) контурная поперечная;
1б) контурная петлевая; 2– прямоточные:
2а) прямоточно- клапанная;
2б) прямоточно- щелевая
1а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2а) |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1б) |
|
|
|
|
|
|
2б) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основное преимущество контурной продувки заключается в относительной простоте конструкции двигателя. (отсутствуют клапаны и механизм, приводящий их в движение).
Недостаток – низкое качество очистки цилиндра от отработавших газов , значительные расходы продувочного воздуха, следовательно, увеличенные затраты энергии на газообмен.
Свойства прямоточных продувок противоположны:
двигатель более сложен по конструкции, однако эффективность газообмена выше.
В настоящее время в новых судовых дизелях контурные продувки не применяются. Главной причиной – тенденция увеличения отношения длины хода поршня к его диаметру ( S D
Дело в том, что при значительном увеличении S относительном « удлинении» цилиндра) организация « контура», обеспечивающего приемлемое качество газообмена, стала невозможной.
4
§ 8.3. Потери давления в выпускном тракте (с. 138)
Отработавшие газы на пути из цилиндра в атмосферу |
|
||
преодолевают сопротивление выпускного тракта, выражаемое |
|
||
суммарной потерей давления в тракте |
pвып.тр. : |
|
|
pвып.тр. = pвып. орг. + pкан. + |
pГТ + pдоп. устр. , |
(8.1) |
|
где потери давления: |
|
|
|
pвып. орг. |
– в выпускных органах (клапанах или окнах); |
|
|
pкан. |
– в выпускных каналах, в выпускном коллекторе; |
|
|
pГТ |
– в проточной части турбины наддувочного агрегата; |
|
pдоп. устр. – в дополнительных устройствах (глушителе, утилизационном котле, газоотводном трубопроводе).
Таким образом, давление в цилиндре в процессе выпуска (см.
рис. 8.1) |
pвып.тр. . |
|
pц = p0 + |
(8.2) |
|
… для обеспечения продувки цилиндра необходимо создать |
|
|
соотношение давлений pк > pц |
> pг . |
|
§ 8.4. Параметры продувки цилиндров двигателя и связь между параметрами (с. 139)
1. Коэффициент избытка продувочного воздуха ϕ0 , отнесенный к условиям окружающей среды, – это отношение объема
воздуха (V0 ) |
цикл |
при параметрах окружающей среды p |
и |
T , |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
|
: |
||
поданного в цилиндр на один цикл, к рабочему объему цилиндра V |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
(V0 )цикл |
|
|
|
|
s |
||||
|
|
|
|
ϕ0 = |
. |
|
|
|
(8.3) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Коэффициент |
|
|
|
|
Vs |
|
|
|
|
|
V |
, |
|||
ϕ , выраженный через часовой расход воздуха |
|||||||||||||||
м3/ч или |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
G |
, кг/ч: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
в |
ϕ0 |
= |
V0 |
|
= |
|
Gв |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
, |
|
|
(8.4) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
60Vs inz 60Vs inzρ0 |
|
|
|
|
|
|||||
где |
i – |
число цилиндров; |
n – |
частота вращения, |
мин–1; |
z – |
|||||||||
коэффициент тактности; |
ρ0 – плотность атмосферного воздуха, кг/м3. |
5
2. Коэффициент избытка продувочного воздуха, отнесенный |
|||||||||||
к условиям перед цилиндром |
ϕк , – это отношение объема |
(Vк ) |
цикл |
||||||||
воздуха при параметрах перед цилиндром pк и Tк , поданного в |
|||||||||||
|
|||||||||||
цилиндр на один цикл, к рабочему объему цилиндра Vs : |
|
|
|||||||||
|
ϕк = |
(Vк )цикл |
. |
(8.5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Vs |
|
|
|
||||
Коэффициент ϕк , выраженный через часовой расход воздуха |
|
||||||||||
Gв , кг/ч: |
ϕк = |
|
|
Gв |
|
, |
(8.6) |
||||
|
60Vsinzρк |
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
где ρк – плотность продувочного (наддувочного) воздуха, кг/м3. |
|
||||||||||
3. Коэффициент продувки ϕa – отношение массового расхода |
|||||||||||
воздуха Gв на двигатель к количеству воздуха в единицу времени, |
|
||||||||||
остающегося в цилиндре к началу сжатия Ga : |
|
|
|||||||||
|
ϕa |
= |
Gв |
. |
|
(8.7) |
|||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Ga |
|
|
|
Отношение знаменателя выражения (8.7) к знаменателю выражения (8.6) представляет собой коэффициент наполнения ηн
(см. § 4.5).
С учетом этого
ϕк = ηнϕa . |
(8.8) |
6
4. Суммарный коэффициент избытка воздуха αΣ – отношение расхода воздуха Gв , кг/ч на двигатель к расходу воздуха, теоретически необходимого для сжигания топлива L0′Gт , кг/ч
(где L′ |
– теоретическое количество воздуха, необходимое для |
|||||
0 |
|
|
|
|
|
|
сжигания топлива, кг/кг; Gт – часовой расход топлива, кг/ч): |
||||||
|
αΣ = |
Gв |
|
|||
|
|
. |
(8.9) |
|||
|
L′G |
|||||
|
|
|
0 т |
L0′ =14,33 кг/кг (см. |
||
Для топлива среднего расчетного состава |
||||||
выражение (6.7) |
Gв |
|
|
|||
|
αΣ = |
|
|
|||
|
14, 33Gт . |
(8.10) |
||||
|
|
С учетом того, что коэффициент избытка воздуха для сгорания (см.
формулу 6.9) |
α = |
Ga |
|
|
|
|
L′G |
, |
|
||
|
|
|
|||
|
|
0 |
т |
|
|
а также с учетом выражения (8.7) можно записать: |
|
||||
|
αΣ = αϕa . |
(8.11) |
Заметим, что в каждом из вышеописанных коэффициентов отражена потеря воздуха при продувке цилиндра.
7
§ 8.5. Массовый и объемный расходы газов через двигатель (с. 141)
Массовый расход газов G |
, кг/ч: |
|
|
||||
|
|
г |
= G |
+ G , |
|
||
G |
= G |
|
(8.12) |
||||
г |
|
гт |
|
т |
в |
|
|
где Gгт – расход газов через газовую турбину наддувочного |
|
||||||
агрегата, кг/ч. |
|
|
|
|
|
|
|
Расход воздуха с учетом (8.9) Gв , кг/ч |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
′ |
(8.13) |
Gв = GтαΣ L0 . |
|||||||
Расход топлива Gт , кг/ч |
|
|
|
|
|
||
|
Gт = ge Ne , |
(8.14) |
|||||
где ge – удельный эффективный расход топлива, кг/кВт·ч; |
|
||||||
Ne – эффективная мощность двигателя, кВт. |
|
||||||
Подставив (8.13) и (8.14) в (8.12), получим массовый расход |
|
||||||
газов Gг, кг/ч: |
|
|
|
|
(1 + αΣ L0′ ) . |
|
|
Gг = ge Ne |
(8.15) |
||||||
Объемный расход газов через двигатель (секундный), кг/c |
|
||||||
Vгсек = |
ge Ne |
|
(1 + αΣ L0′ )vг , |
(8.16) |
|||
|
|||||||
|
3600 |
|
|
|
|
где vг – удельный объем газов, м3/кг.
С учетом уравнения состояния газа запишем:
V |
сек = |
ge Ne |
(1 + α |
Σ |
L′ ) |
RгTг |
. |
(8.17) |
г |
3600 |
|
0 |
pг |
|
|||
|
|
|
|
|
|
8
§ 8.6. Расчет температуры газов в выпускном коллекторе
(с. 142)
Истечение газов из цилиндра – политропный процесс расширения с показателем политропы nг.
Температура « чистых» отработавших газов (без примеси продувочного воздуха) в конце расширения при истечении
Tг = |
|
Tb |
|
|
|
. |
|
|
|
|
nг −1 |
|
|
(8.18) |
|||||
|
|
|
|
|
|||||
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|||||
|
b p |
г |
|
|
|
|
|
||
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
В четырехтактных с наддувом и двухтактных дизелях при |
|||||||||
продувке цилиндра к отработавшим газам добавляется |
|
||||||||
продувочный воздух в количестве |
|
|
|
|
|
|
|
||
(ϕa − 1) L, |
кмоль |
. |
|
||||||
|
|
||||||||
|
|
кг топлива |
|
||||||
Поясним это выражение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подается в цилиндр воздуха в количестве |
|
ϕa L ; |
|
||||||
остается в цилиндре для совершения цикла |
L ; |
|
|||||||
теряется при продувке (ϕa − 1) L . |
|
|
|
|
|
|
|
Уравнение баланса энергии при смешении отработавших газов с продувочным воздухом в коллекторе:
|
|
′ |
|
′′ |
|
|
′′ |
, |
|
|
|
|
|||||
(ϕa − 1) Lc pTк + β0 Lc p гTг = (ϕa − 1 |
+ β0 ) Lc p тTт |
|
откуда температура смеси
|
(ϕ |
|
− 1) |
|
′ T |
+ β |
|
|
′′ |
T |
|
|
||
|
a |
c |
c |
|
||||||||||
T = |
|
|
|
p к |
0 |
|
|
p г |
г |
, |
(8.19) |
|||
|
(ϕa − 1 + β0 ) |
|
′′p т |
|
||||||||||
т |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
c |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где теплоемкость смеси
|
|
|
|
|
|
′ |
|
|
′′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
(ϕa − 1)c p + β0c p г |
|
|
|
||||||
|
′′ |
|
. |
(8.20) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
c p т = |
ϕa |
− 1 |
+ β0 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
9