Обработка осадков
.pdf
|
51 |
dоч = |
4Q′y |
, (107) |
|
|
3600πпр.н.vоч. |
при чем, vоч – скорость |
движения жидкости в трубопроводе: |
vоч = 0,8÷1,0 м/с – при безнапорном движении и vоч = 3 м/с – при напорном движении.
Объем сатуратора определяется исходя из продолжительности насыщения рабочей жидкости воздухом, м3,
Vc = |
kcQptн |
, (108) |
|
||
|
n |
|
где: kc – коэффициент запаса, kc = 1,3÷1,5;
tн – продолжительность насыщения рабочей жидкости воздухом, ч, tн = 1÷3 мин.
Сатуратор выполняется в виде герметичного цилиндрического резервуара. При этом его высота, как правило, в 1,5÷2,5 раза больше диаметра.
Расход воздуха, необходимый для работы флотатора, м3/ч, |
|
Qвозд. =Wp Qy . |
(109) |
Расход воздуха на один сатуратор, м3/ч,
52
qвозд. = Qвоздn . . (110)
Диаметр трубопровода подачи воздуха на один сатуратор, м,
dвозд. = |
4qвозд. |
|
3600πvвозд. |
||
|
,(111)
здесь, vвозд. – скорость движения воздуха в трубопроводе, равная для трубопроводов малого диаметра - 4÷5 м/с, для трубопроводов большого диаметра - 10÷15 м/с.
Диаметр магистрального трубопровода подачи воздуха ко всем флотационным установкам, м,
Dвозд. = |
4Qвозд. |
. (112) |
3600πvвозд. |
|
|
|
|
Объем резервуара-смесителя и его габаритные размеры определяются аналогично резервуару-накопителю рабочей жидкости.
Резервуар-регулятор расхода осадка из первичных отстойников по сути является усреднителем расхода оснащенным, в данном случае, механической системой перемешивания. Объем этого сооружения определяется исходя из кратности выгрузки осадка из указанных отстойников, м3,
53
Vp. p. = |
Qo , |
(113) |
|
no
где, nо – число выгрузок осадка из первичных отстойников в сутки, принимаемое по результата расчета этих отстойников.
Размеры рассматриваемого сооружения определяются конкретными условиями его размещения и конструкцией в соответствии с методикой расчета усреднителей расхода сточных вод.
2. Сбраживание осадка
Осадки, имеющие в своем составе значительные количества огранических веществ, подвержены загниванию. Этот процесс сопровождается выделением зловонных запахов, образованием коллоидных и мелкодисперсных частиц, что не приятно не только с эстетической точки зрения, но и приводит к ухудшению влагоотдающих свойств таких суспензий.
Для избежания нежелательных последствий осадки подвергают стабилизации, т.е. предотвращению загнивания, основанному на изменении их физико-химических свойств, сопровождающемуся подавлением жизнедеятельности гнилостным бактерий (микроорганизмов кислотного брожения).
Стабилизация может достигаться различными методами, наиболее часто используемыми из них, являются анаэробное и аэробное сбраживания осадков, реализуемые, соответственно, в метантенках и аэробных стабилизаторах (сбраживателях).
54
Выбор процесса сбраживания следует осуществлять в зависимости от дальнейшей обработки осадков с учетом возможной их утилизации на основе технио-экономических расчетов. Предварительно определится можно используя обобщенные эксплутационные данные:
•при производительности очистных сооружений до 50000 м3/сут – экономически выгодно аэробное сбраживание;
•при производительности очистных сооружений от 50000 до 100000 м3/сут - аэробное и анаэробное сбраживания экономически равноценны;
•при производительности очистных сооружений свыше 100000 м3/сут - экономически целесообразно анаэробное сбраживание.
2.1. Метантенки
Метантенки применяют для анаэробного сбраживания осадков городских сточных вод с целью их стабилизации и получения метансодержащего газа бражения в зависимости от состава осадка, наличия в нем веществ, тормозящих процесс сбраживания и влияющих на выход газа. Совместно с указанными осадками допускается подача в рассматриваемые сооружения и других сбраживаемых органических отходов после измельчения (например: домового мусора, отбросов с решеток, производственных органических отходов и т.д.)
Процесс анаэробного сбраживания в метантенках может осуществляться в двух температурных режимах:
•мезофильном (при температуре 330С);
•термофильном (при температуре 530С).
Выбор режима сбраживания осуществляется исходя из методов последующей обработки осадков и их возможной утилизации, а так же санитарных требований. При этом следует учесть, что суточная доза
55
загружаемого в метантенк осадка при термофильном режиме сбраживания всегда выше, чем при мезофильном. Окончательно определить режим сбраживания можно только путем технико-экологического сравнения вариантов.
Для поддержания принятого температурного режима в метантенке необходимо предусматривать:
•загрузку осадка в метантенки, как правило, равномерную в течении суток;
•обогрев метантенков острым паром, выпускаемым через устройства, либо подогрев подаваемого в метантенк осадка в
теплообменных аппаратах.
Необходимую вместимость, т.е. суммарный рабочий объем метантенков, определяют в зависимости от фактической влажности осадка, поступающего в эти сооружения, по суточной дозе загрузки по формуле, м3:
V =100Q , (114)
Д
где: Q – суточный расход сбраживаемого осадка, м3/сут;
Д – суточная доза загружаемого в метантенк осадка, %, принимаемая: для осадков городских сточных вод – по табл.6, а для осадков производственных сточных вод – по эксперементальным данным.
При наличии в сточных водах ПАВ величину суточной дозы загрузки, Д, необходимо проверить по выражению
56
Д′ = |
10 Дпав |
, (115) |
Спав(100 −W ) |
при чем: Дпав – предельно допустимая загрузка рабочего объема метантенка по ПАВ в сутки, г/м3, принимаемая по табл.7;
Спав – содержание ПАВ в осадке, мг/г сухого вещества осадка, определяемое по эксперементальным данным или в случае их отсутствия по табл.8.
W – влажность загружаемого в метантенк осадка, %. Примечание: Если значение суточной дозы загрузки осадка в
метантенк, полученное по выражению (115), меньше указанного в табл.6 для данной влажности осадка, то рабочий объем метантенков следует определять по этому значению дозы загрузки, а если ровно или больше – по значению приведенному в табл. 6.
Таблица 6
Значения суточной дозы загрузки осадка в метантенк
Режим |
Суточна доза загрузки осадка в метантенк Д, %, при |
||||||
|
влажности загружаемого осадка W, % |
|
|||||
сбраживания |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
93 |
|
94 |
95 |
96 |
|
97 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Мезофильный |
7 |
|
8 |
8 |
9 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Термофильный |
14 |
|
16 |
17 |
18 |
|
19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
57
Таблица 7 Значения предельно допустимой загрузки рабочего объема метантенка по
ПАВ
Вид ПАВ |
Предельно допустимая |
|
загрузка Дпав, г/м3 |
||
|
||
|
|
|
Алкилбензолсульфанаты с прямой алкильной |
40 |
|
целью |
||
|
||
|
|
|
"Мягкие" и промежуточные анионные ПАВ |
85 |
|
|
|
|
Анионные ПАВ в бытовых сточных водах |
65 |
|
|
|
Таблица 8
Содержание ПАВ в осадке
|
Содержание ПАВ в осадке, мг/г сухого |
|
Исходная концентрация |
вещества осадка |
|
ПАВ в сточной воде, мг/л |
|
|
Осадок из первичных |
Избыточный |
|
|
отстойников |
активный ил |
|
|
|
5 |
5 |
5 |
|
|
|
10 |
9 |
5 |
|
|
|
15 |
13 |
7 |
|
|
|
20 |
17 |
7 |
|
|
|
25 |
20 |
12 |
|
|
|
30 |
24 |
12 |
|
|
|
При поступлении в метантенк смеси осадков из первичных отстойников и избыточного активного ила влажность сбраживаемого осадка и содержание в нем ПАВ следует определять по формуле "смешения", т.е.
|
58 |
|
|
W = |
QоWо +QuWu |
, (116) |
|
|
|||
Q |
+Q |
||
|
о |
u |
|
Q Cо |
+Q Cи |
||
Cпав = |
о пав |
u |
пав |
,(117) |
Qо +Qu |
|
|||
|
|
|||
|
|
|
здесь: Qо и Qu – расходы, соответственно, осадков из првичных отстойников и избыточного активного ила, м3/сут;
Wо и Wu – влажности, соответственно, осадков из первичных отстойников и избыточного активного ила, %;
Cопав и Сипав – содержание ПАВ в сухом веществе, соответственно, осадков из первичных отстойников и избыточного активного ила, мг/г, принятые по экспериментальным данным или по табл. 8.
Чило рабочих метантенков должно быть не менее двух и рассчитывается исходя из рабочего объема одного сооружения:
V |
|
n = V |
(118) |
, |
|
1 |
|
где, V1 – рабочий объем одного метантенка, м3.
Примечание: Для определения рабочего объема метантенка можно воспользоваться данными по типовым конструкциям (рис.9 и 10),
59
разработанным ведущими проектно-конструкторскими институтами и фирмами.
Рис. 9. Железобетонный метантенк конструкции института "Гипрокоммунводоканал" (Полезный (рабочий) объем – 2100 м3)
Рис. 10. Конструкции метантенков, применяемых на очистных сооружениях ряда городов Западной Европы (по данным фирмы "АльфаЛаваль", Швеция)
а –Баден-Баден (V1 = 1250 м3); б – Висбаден (V1 = 3000 м3); в – Вупперталь (V1 = 6100 м3); г – Штутгарт (V1 = 7500 м3); д – Дюссельдорф
(V1 = 8000 м3); е – Нюрнберг (V1 = 10800 м3).
60
Общее число метантенков принимается с учетом резервных сооружений, производительность которых составляет не менее 50% производительности рабочих.
Суммарный выход газа от сбраживания осадка, м3/сут,
Г = уМбез |
, (119) |
′ |
здесь: у′ - удельный выход газа, м3/кг беззольного вещества сбраживаемого осадка;
Мбез – количество беззольного вещества в сбраживаемом осадке,
т/сут.
Удельный выход газа, м3/кг, получаемый при сбраживании зависит от степени распада беззольного вещества осадка, загруженного в метантенк. Так как, рекомендуется принимать, что 1 г газа выделятся при разложении 1 г беззольного вещества осадка, а его удельный вес составляет 1 кг/м3, то искомую величину у` можно определить по формуле:
y′ = |
a −kД |
(120) |
100 |
||
|
, |
где: a – предел сбраживания беззольного вещества загруженного в метантенк осадка, %;
k – коэффициент, зависящий от влажности сбраживаемого осадка и режима сбраживания, (табл. 9);
Д – принятая суточная доза загрузки осадка, в соответствии с примечанием на стр. 56.