- •Министерство образования и науки российской федерации
- •2. Механичекие свойства им.
- •2.1. Твердость. Методы определения твердости.
- •2.2. Прочность инструментальных материалов.
- •2.3. Ударная вязкость им.
- •2.4. Взаимосвязь между твердостью, прочностью и ударной вязкостью им.
- •2.5.Трещиностойкость.
- •2.6.Теплостойкость.
- •3.Углеродистые и легированные инструментальные стали
- •4.1. Структура, термическая обработка и свойства быстрорежущих сталей
- •4.2. Влияние исходной (отожженной) структуры брс на структуру закаленной стали
- •4.3. Состав и свойства быстрорежущих сталей.
- •4.3.1 Стали нормальной теплостойкости.
- •4.3.2. Низколегированные быстрорежущие стали.
- •4.3.3. Стали повышенной теплостойкости.
- •5. Технологические свойства инструментальных сталей
- •5.2. Обрабатываемость давлением инструментальных и быстрорежущих сталей
- •5.3. Свариваемость инструментальных и быстрорежущих сталей.
- •5.4. Обрабатываемость резанием.
- •5.5. Технологичность при термической обработке. Требования к технологии
- •5.5.1Чувствительность к перегреву. Стабильность плавочных свойств.
- •5.5.2. Склонность к обезуглероживанию. Способы определения и предупреждения
- •5.5.3. Деформации при термической обработке. Снижение деформаций.
- •Характеристика жесткости деталей
- •5.5.4. Дефекты термической обработки.
- •5.6. Обрабатываемость шлифованием (шлифуемость).
- •6.Твердые сплавы. Режущая керамика
- •6.1.Сведения о технологии порошковой металлургии.
- •6.3. Режущая керамика.
- •7. Сверхтвердые материалы (стм) на основе алмаза и
- •7.1. Строение и свойства алмаза и кубического нитрида бора.
- •7.2. Природные алмазы
- •7.3. Синтез алмаза и кубического нитрида бора
- •7.4. Стм на основе алмаза и кубического нитрида бора.
- •8.Технологические возможности повышения стойкости
- •8.1. Повышение стойкости инструмента за счет изменения структуры
- •8.2 Повышение стойкости инструмента за счет нанесения износостойких покрытий.
- •8.2.1. Диффузионные покрытия.
- •8.2.2.Электролитические (гальванические) покрытия.
- •8.2.3. Адгезионные покрытия.
- •9. Обрабатываемость резанием конструкционных
- •9.1. Критерии обрабатываемости резанием.
- •9.2. Обрабатываемость сталей.
- •9.2.1. Производительность обработки резантем
- •9.2.2.Каччество обработанной поверхности.
- •Рекомендации по назначению термической обработки сталей
- •9.3. Обрабатываемость резанием чугунов.
- •9.4. Материалы повышенной обрабатываемости
- •9.5. Труднообрабатываемые материалы.
- •9.6.Область рационального применения инструментальных материалов
- •9.6.1. Применение иструментальных сталей и брс.
- •9.6.2. Применение твердых сплавов.
- •9.6.3. Применение режущей керамики.
- •9.6.4. Применение стм
- •10. Материалы абразивных инструментов
- •10.1. Абразивные материалы.
- •10.2. Связка шлифовальных кругов.
- •10.2.1. Органические связки - бакелитовая и вулканитовая.
- •10.2.2. Керамическая связка.
- •10.2.3.Металлические связки.
- •10.3. Абразивные пасты.
4.2. Влияние исходной (отожженной) структуры брс на структуру закаленной стали
Структура БРС в состоянии поставки (отожженном) оценивается распределением карбидов, эта характеристика регламентирована ГОСТ 19265-73, а также размерами карбидных частиц.
Карбидная неоднородность оценивается баллами стандартной шкалы – меньший балл соответствует более равномерному распределению. Равномерное по сечению распределение оценивается баллами 1 и 2, строчечное распределение – баллами 3, 4, наличие неразбитой эвтектической сетки характеризуется баллом, начиная с №5. Более равномрное распределение карбидов обеспечивает большую прочность БРС. Традиционная металлургическая технология (литье, ковка и прокат) не позволяет получить «идеальную» структуру БРС.
Распределение карбидов зависит от степени деформации слитка. Она оценивается отношением разности между начальной и конечной площадями и начальной площади:
(Fнач.-Fкон.)/Fнач.
Меньшие степени деформации соответствуют прокату большего сечения. При диаметре проката 50 мм и более карбидная неоднородность характеризуется баллом 5 или большим. Наличие эвтектической сетки в структуре отожженной стали предопределяет разнозернистость структуры закаленной стали. Ее характеризуют отношением среднего квадратичного отклонения размера (условного диаметра) зерна и его среднего значения.
Таким образом, разнозернистость мало проявляется в прокате диаметром до 40 мм, она характерна для проката диаметром 50 мм и более. В структуре такой стали имеются области как с малым, так и крупным зерном. Наличие крупнозернистых участков повышает вероятность сколов режущей кромки.
Размеры карбидов определяют склонность БРС к росту зерна при нагреве под закалку. Чем мельче размеры карбидных частиц, тем большей поверхностью раздела обладают карбиды и тем эффективнее они сдерживают рост зерна при нагреве.
При одинаковой температуре закалки заметный рост зерна наблюдается при увеличении среднего размера карбидных частиц свыше 3 – 5 мкм.
При закалке от одинаковой температуры сталь с мелкими карбидами будет иметь преимущество в прочности из-за более мелкого зерна. При закалке на одинаковую величину зерна сталь с карбидами малых размеров закаливают от более высокой температуры. Это обеспечивает более высокую легированность твердого раствора и, таким образом, большую теплостойкость..
Величина карбидов традиционно изготавливаемых БРС может достигать 10 – 15 мкм (у молибденовых сталей размеры карбидов меньше, чем у вольфрамовых).
Улучшение структуры отожженной стали достигается специальными технологиями металлургического производства.
Порошковые БРС.Расплавленная сталь распыляется в инертном газе (во избежание окисления), в результате получают порошок дисперсностью 100 600 мкм. Порошки прессуют в холодном состоянии, вакуумируют, и затем осуществляют горячее прессование при 1150 – 12000С и давлении 140 – 150 Мпа. Полученные заготовки куют на требуемые размеры.
Распределение карбидов соответствует баллу 1 в больших сечениях, размеры карбидов 2-3 мкм. Прочность и ударная вязкость порошковой стали в 2 – 3 раза больше, чем у стали, полученной традиционно.
Метод является дорогостоящим, поэтому его применения целесообразно, когда полученные преимущества оправданы экономически. Он целесообразен при производстве дорогостоящих кобальтовых БРС повышенной производительности, обладающих высокой твердостью и теплостойкостью, но имеющих низкие механические свойства при обычном способе производства. Применение для получения проката больших диаметров позволяет улучшить структуру и, следовательно, свойства и стойкость крупногабаритных дорогостоящих инструментов.
Электро-шлаковый переплав (ЭШП) заключается в переплаве отливки БРС. Отливка является одним из электродов, кристаллизатор (в нем кристаллизуется расплавленный металл) – вторым. Ток от заготовки к кристаллизатору проходит через электропроводящий шлак. Шлак расплавляется, его температура при этом выше температуры плавления БРС. Заготовка БРС постепенно расплавляется, жидкий металл проходит через шлак и кристаллизуется одновременно по сечению кристаллизатора. Это обеспечивает лучшее распределение карбидов. Более высокая скорость кристаллизации способствует также уменьшению размеров карбидных частиц.
ЭШП рекомендуется использовать для получения крупногабаритных заготовок.