Решение

Для выбора обжатий вертикальными валками будем исходить из необходимости обеспечить после каждой клети ширину раската, равную заданной (1330 мм).

В вертикальном окалиноломателе (клеть ) указанная цель достигается поперечным обжатием:

мм = 30 мм. (18)

Определим ширину раската после первой черновой клети . Хотя здесь нет вертикальных валков, но совместно с клетьюона дает эффект универсальной клети. Поскольку используется литой сляб, а литая структура уплотняется лишь после проходов в горизонтальных валках, для определения уширения применим формулу (19). Расчет будем вести с точностью до 1 мм:

мм = мм. (19)

мм =мм. (20)

В клети необходимо осуществить поперечное обжатие:

мм =мм . (21)

Для расчета результирующего уширения здесь и в последующих клетях применим формулу :

мм =мм. (22)

Ширина раската после клети :

мм =мм. (23)

Аналогичные расчеты для других клетей дали следующие результаты:

Клеть
, мм	250	250	193	140	99	68	45
, мм	-	57	53	41	31	23	15
, мм	1360	1330	1354	1355	1354	1348	1341
, мм	30	-	24	25	23	19	15
, мм	30	24	25	23	19	15	10
, мм	1330	1354	1355	1354	1348	1341	1340

3. Выбор варианта и расчет параметров скоростного режима Скоростные режимы прокатки в черновой группе

Если для привода черновых клетей применяются двигатели переменного тока с нерегулируемой скоростью вращения, то скорости прокатки являются заранее предопределенными и не регулируются. Окружные скорости валков по ходу прокатки, как правило, возрастают, но это обеспечивается соответствующими передаточными отношениями редукторов:

, м/с (24)

где - число оборотов вала двигателя, об/мин;

- передаточное отношение главного привода.

Скорость полосы отличается от окружной скорости валка на величину опережения :

(25)

С достаточной точностью опережение можно рассчитать по формуле [13]:

, (26)

где - толщина полосы в нейтральном сечении:

; (27)

и - коэффициенты влияния заднего и переднего натяжений:

- сопротивление металла деформации;

и - заднее и переднее средние удельные натяжения;

- длина очага деформации.

В отдельно стоящих клетях черновой группы прокатка происходит без натяжения . В таком случае формула (4.4) приобретает следующий вид:

. (28)

Если клети черновой группы снабжены приводами от двигателей постоянного тока с регулируемой скоростью вращения, скорости прокатки следует принимать возрастающими от первого прохода к последнему с таким расчетом, чтобы машинное время во всех клетях было бы одинаковым. Для обеспечения как можно более высокой температуры конца черновой прокатки желательно применять максимальные скорости. Однако это не всегда целесообразно, так как производительность черновой группы клетей, как правило, меньше производительности чистовой группы, и раскат, быстро прокатанный в черновой группе, может стать слишком холодным за время ожидания на промежуточном рольганге.

В клетях, снабженных приводами с регулируемыми оборотами, требуемые скорости полосы обеспечиваются заданием определенных окружных скоростей рабочих валков:

(29)

На современных ШСГП последние 2-3 черновые клети устанавливают так, чтобы они образовывали непрерывную подгруппу. Разрабатывая скоростной режим при такой компоновке, сначала следует задать скорость полосы в первой или последней клети подгруппы (или). В других клетях скорости прокатки будут предопределены условием постоянства секундных объемов:

Например, если задана скорость в последней клети, то

(30)

Для клети с регулируемой скоростью прокатки необходимо обязательно проверить ограничение, обусловленное кинематическими возможностями привода:

(31)

где и- окружная скорость валков при номинальных и максимальных оборотах двигателя;

- коэффициент загрузки привода по скорости. С учетом 10% запаса на регулирование процесса прокатки .