акустика / nagaenko_av_pezoelektricheskie_preobrazovateli
.pdfТаким образом, деформация элемента составит величину 1 = .
Аналогично, если на левую грань элемента действует нормальное напряжение
σ1 = σ то на правую грань – напряжение 2 = + |
|
. |
Результирующая |
|||||||||||
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
упругая сила, действующая на элемент стержня, будет |
= 1 − 2 = |
|||||||||||||
−( ⁄ |
|
) . Согласно |
второму закону |
механики эта |
сила равна силе |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
инерции |
|
= − 2 ( – масса, 2 – ускорение элемента): |
||||||||||||
|
ин |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
(26) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
где ρ – плотность материала стержня; ξ – смещение элемента стержня вдоль оси х. Уравнение (26) описывает перемещение стержня вдоль оси х.
Найдем механические напряжения σ1 из выражения (25)
|
= |
|
− |
31 |
(27) |
1 |
|
|
|
3 |
|
|
11 |
|
11 |
|
полученное значение подставим в (26). Учитывая тот факт, что напряженность
поля Е |
3 |
в стержне одинакова вдоль оси х, получим 3 |
= 0, = |
|
2 . |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
Величина |
|
= является модулем Юнга. Т.о. (26) можно записать в |
||||||||||||
|
|
||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
следующем виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
= ( )2 2 , |
|
|
|
|
(28) |
||||
|
|
|
|
|
2 |
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
= √ 1 ⁄ . |
|
|
|
|
(29) |
Выражение (28) описывает распространение звуковых колебаний
(волн) в пьезокерамическом стержне и называется волновым уравнением.
Выражение (29) описывает скорость распространения продольной волны в пьезокерамическом стержне и в случае Е=const определяется плотностью пьезокерамики и модулем ее упругости.
Эквивалентная электромеханическая схема стержневого
преобразователя. Рассмотрим случай, когда к поляризованному
41
пьезокерамическому стержню приложено переменное электрическое напряжение u с частотой ω. На торцевых поверхностях стержня имеются накладки обеспечивающие механические сопротивления z1 и z2 на которые действуют силы F1 и F2, которые совершают колебания со скоростями v1 и v2
(рис. 11, а).
Рис. 11. Пьезокерамический стержень (а) и эквивалентная схема стержня с накладками (б) [4]
Уравнение, описывающее колебание пьезокерамического стержня нагруженного накладками работающего как в режиме излучения, так и в
режиме приема можно получить найдя деформацию торцов стержня из (28),
ток I который протекает через него и учитывая граничные условия на его торцах [7]. Учитывая полученные выражения и используя электромеханические аналоги, можно построить эквивалентную схему стержневого пьезокерамического преобразователя, работающего на поперечном пьезоэффекте (рис. 11, б), которая представляет собой две цепи описывающие электрическую и механическую части и связанных друг с другом трансформатором с коэффициентом трансформации
42
= 1 = . (30)
31 1
Сэлектрической стороны схема имеет источник переменного31
электрического напряжения u и емкостную нагрузку С0, равную
1 |
(1+ 2 ) |
|
||
0 = 33 |
= 33 |
31 |
, |
(31) |
где bl — площадь электрода; δ — расстояние между электродами (рис. 10, а);
2 |
|
2 |
– энергетический коэффициент связи для рассматриваемого вида |
|
= 31 1 |
||||
31 |
|
|
|
|
33
колебаний.
Механическая часть схемы (системы) обладает общей ветвью с
сопротивлением −/ , которая совершает лолебания со скоростью vl+v2
или переходя к электромеханическим аналогиям проходит ток, кроме этого механическая часть схемы имеет две параллельные ветви в которых действуют источники силы Fl и F2 и проходит эквивалентный ток vl и v2
соответственно через последовательно подключенные сопротивления
|
( /2) и ( |
), где волновое число |
|
= , = |
|
= √ |
|
. |
0 |
1 |
2 |
0 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
Если накладки на торцевые поверхности пьезокеамического стержня имеют рабочие поверхности больше длины звуковой волны, то их сопротивление определяется выражением:
|
|
= |
( )в н |
+ ( ) ( ) |
, |
(32) |
|
н |
|
|
|||||
|
|
|
2( )н |
н |
н |
|
|
|
|
|
|
|
подстрочный индекс «в» касается характеристик воды, а индекс «н» относится к характеристикам накладки.
Отношение сил и скоростей на активной поверхности накладки и торце стержня определяется через
н |
= |
|
= ( ) |
, |
(33) |
|
н |
|
н |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
которое является верным в случае, когда ( )н |
не равно π/2. Поскольку = 2 , |
|
|
|
н |
то ( ) |
= 2 н и это условие означает, что размер lн не должен быть равен |
н
н
λн/4, где λн – длина волны в материале накладки.
43
В случае продольно поляризованного пьезоэлектрического стержня
(рис. 10, б) коэффициент электромеханической трансформации
|
|
|
|
|
|
||
= |
33 |
|
|
|
|||
|
3 |
, |
|
(34) |
|||
|
|||||||
|
|
|
|
||||
а энергетический коэффициент связи |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
= |
2 |
|
(35) |
|||
33 3 . |
|||||||
33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
|
|||
Эквивалентная схема имеет две особенности по сравнению со случаем |
поперечного пьезоэффекта. Во-первых, механические реактивные
сопротивления определяются модулем упругости 3 . Во-вторых, в
неразветвленную ветвь механической стороны вносится с электрической стороны сопротивление 2/ .
Учет потерь в преобразователе. Колебания пьезоэлектрического преобразователя сопровождаются неизбежными потерями части энергии.
Вследствие не идеальности диэлектрика пьезоэлектрического стержня через него проходит ток проводимости, вызывая рассеивание части подводимой к нему электрической энергии и нагрев стержня. Потери мощности в стержне называют диэлектрическими потерями, они характеризуются тангенсом угла потерь tgδ (или электрической добротностью Q=1/tgδ. При параллельном соединении эквивалентного активного сопротивления потерь Rп, на котором расходуется мощность электрических потерь Рэ.п=u2/Rп, и емкости С0
величина
п = |
1 |
. |
(36) |
|
0 |
||||
|
|
|
Потери механической энергии в преобразователе обусловлены главным образом превращением части энергии колебаний в теплоту в местах склейки стержня с накладками или отдельных пьезопластин, из которых набирается стержень, в местах крепления, в экранах и др. Механические потери учитывают введением в схему (параллельные ветви механической стороны) эквивалентных активных сопротивлений rп; значение rп
определяется при помощи акустико-механического КПД.
44
Расчет стержневого преобразователя работающего в режиме излучения
Эквивалентная схема одностороннего преобразователя представлена на рис. 12. Односторонним называется преобразователь в том случае, когда одна из накладок пьезокерамического стержня соприкасается со средой, в
которую происходит излучение (жидкость, газ, металл и т.д.), а вторая не нагружена, т.е. экранирована. Введем следующие обозначения: 1 =
|
|
= |
|
(⁄2); |
= ( ) |
( ) |
; |
= |
( )в н . |
||
; |
2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
н |
н |
н |
н |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( )н |
Рис. 12. Эквивалентная схема одностороннего излучателя, работающего на поперечном пьезоэффекте [6]
Одним из основных параметров излучателя является акустическая мощность Ра, чтобы ее определить сначала необходимо определить силу F
(или напряжение), которая действует с механической стороны. Исходя из определения коэффициента трансформации сила будет равна F=nu. В
результате в рассматриваемой схеме электромеханический трансформатор согласно электромеханическим аналогиям можно заметить на источник механической силы F, который будет также располагаться между точками a – b. Теперь можно определить скорость колебаний стержня v1 или ток в чести
45
цепи с полезной нагрузкой rп. Поскольку акустическую мощность Ра можно найти через скорость колебаний активной поверхности накладки, то согласно
(33) 1н = 1⁄ ( )н.
Скорость колебаний наружной поверхности накладки v1н принимает максимальное значение в случае, когда х2+хн-2х1=0, т.о. v1н можно записать в следующем виде:
|
|
с |
|
|
= ( ) |
|
|
|
(37) |
|
|
|
|
н |
н, |
||||
|
|
|
2 |
|
н |
|
|||
|
|
|
|
||||||
где н = √н⁄н; |
н – модуль Юнга материала, |
из которого изготовлена |
накладка. Т.к. скорость колебаний активной поверхности накладки максимальна на частоте резонанса ωр, то можно говорить, что выражение (37)
есть условие возникновения резонанса в системе.
На частоте резонанса и в близи него механическое сопротивление
преобразователя определяется выражением:
|
( ) |
|
|
|
|
= |
в н |
+ |
|
п. |
(38) |
|
|
4 2( н⁄н) 2
|
( ) |
|
|
Здесь отношение |
в н |
характеризует полезную мощность |
|
4 2( н⁄н) |
|||
|
|||
|
|
(акустическую мощность) преобразователя, в связи с чем акустико-
механический КПД равен
|
|
|
|
( )в н⁄4 2( н⁄н) |
|
= |
|
( )в н |
|
||||
|
|
= |
|
( ) ⁄4 2( |
⁄ )+ ⁄2 |
|
4 2( |
⁄ ) . |
(39) |
||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
в н |
|
|
н н п |
|
|
|
|
н н |
|
Акустическая мощность излучения при резонансе |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
= |
4 2 2 2( н⁄н) |
|
2, |
|
(40) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
а.р |
|
|
( )в н |
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где = |
31 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Акустическая мощность |
при |
частотах |
|
|
намного |
ниже |
частоты |
резонанса, т.е. в тех случаях, когда 1 2 + н и 2 + н определяется следующим выражением:
а.н.ч = |
( ) 2 2 2 2 |
в н |
||||
|
|
|
|
н |
||
4( , ) |
|
(41) |
|
|||
|
н |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
где н – коэффициент активного сопротивления излучения.
46
Выражения (40) и (41) могут использоваться и при работе преобразователя на продольном пьезоэффекте, но для этого нужно учесть, что
= / , = . |
|
33 |
3 |
3 |
В том случае если активный пьезокерамический стержень должен иметь достаточно большие габаритные размеры его целесообразнее ввиду высоких напряжений поляризации и емкостных сопротивлений выполнять из склеенных между собой тонких пластин, а преобразователь выполненный, из такого «наборного» стержня принято называть секционированным (рис. 13).
Рис. 13. Секционированный пьезокерамический стержень с торцевыми накладками, работающий на (а) поперечном пьезоэффекте, (б) продольном пьезоэффекте [5]
Для преобразователя, выполненного из многослойного стержня коэффициент электромеханической трансформации nс тем больше, чем больше число пластин N, т.е. nс в N раз больше. Поскольку межэлектродное расстояние каждой из пластин многослойного стержня в N раз меньше по отношению к сплошному стержню, при равенстве площади их электродов, то емкость каждой отдельной пластины будет в N раз больше, чем у монолитного стержня. В случае параллельного соединения двух соседних пластин в многослойном стержне его емкость увеличивается в N2 раз, при этом
47
наблюдается снижение емкостного сопротивления в такое же число раз, а
следовательно, и сопротивление диэлектрических потерь Rп также снижается в N2 раз (т.к. п = 1⁄ 0 ) по сравнению с монолитным пьезокерамическим
стержнем.
Таким образом, получаем коэффициенты = 31 1 = 31 1/
и = 33 3 / = 33 3/ для многослойного пьезокерамического преобразователя, работающего на поперечном и продольном пьезоэффектах.
В случае работы преобразователя на продольном пьезоэффекте (рис. 13, б) и достаточно большом количестве пластин многослойного стержня его эквивалентная схема, будет совпадать со схемой преобразователя,
работающего на поперечном пьезоэффекте (рис. 11). Напряженность электрического поля Е будет одинаковой по всей длине многослойного пьезокерамического стержня (режим E=const) при параллельном включении пластин если выполняется условие, что , (λ—длина звуковой волны в керамике), что возможно при N ≥ 4 и h ≥ 0,1 λ.
Четвертьволновый стержневой преобразователь. В качестве
четвертьволнового преобразователя рассматривается пьезокерамический стержень, имеющий одну накладку, которая может быть как нагруженной
(излучающая поверхность), так и ненагруженной (свободной или экранированная). При таком исполнении (одна накладка) длина стержня l и
накладки lн соответствуют ¼ длинны акустической волны на частоте резонанса в пьезокерамическом стержне и накладки в направлении механических колебаний. Отсюда можно определить условие возникновения резонанса в преобразователе
= |
|
= |
|
, |
= |
|
н |
или |
= |
|
= |
н |
. |
(42) |
|
|
4 |
|
|
||||||||||
4 |
4 н |
|
|
|
4 |
|
4 н |
|
Используя общую эквивалентную схему (рис. 12) получим результаты
(табл. 3).
48
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3 |
||
Формулы для акустической мощности четвертьволнового |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
излучателя [8] |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Акустическая мощность |
|
|
|
|||||||||||
Частота |
|
с ненагруженной |
|
с нагруженной |
Примечание |
||||||||||||
|
|
накладкой |
|
|
накладкой |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
( )н |
|||
р |
|
|
( р ) |
|
|
|
( р ) |
= |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
р( )в |
|
|
|
р( )в н |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
н 2( )в 2 2 |
× |
|
н 2( )в 2 2 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
4( )2 |
|
16( )2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
р |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
н н |
|
|
|
|||
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|||||
|
|
× ( |
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
× ( р ) |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стержневой преобразователь стержень без накладок. Если активный пьезокерамический стержень преобразователя не имеет накладок,
то такой преобразователь принято называть полуволновым. В таком случае один из торцов стержня (рабочая поверхность) соприкасается со средой, в
которую происходит излучение, а другой остается свободным.
Эквивалентную схему такого преобразователя можно получить из схемы представленной на рис. 12 при условии, что н = 0, н = при резонансе и н = н при частотах значительно ниже резонансной. Механический резонанс в такой систем при работе преобразователя на поперечном пьезоэффекте возникает при условии
= /2 , |
(43) |
при работе преобразователя на продольном пьезоэффекте должно выполняться условие
р ctg р |
= 2 , |
(44) |
|
|
|
33 |
|
где l длина стержня в направлении распространения колебаний.
49
Активное сопротивление механической стороны при работе на
резонансе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р = р′( )в /4 р. |
|
|
(45) |
||||||
Акустическая мощность излучения при резонансе |
|
|
|||||||
|
|
|
|
4 2 2 2 |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
, |
|
|
|
(46) |
|
∙ |
( )в |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
при низких частотах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а∙н∙ч = |
|
н 2( )в 2 2 |
|
н 2 |
|
|
|||
|
|
|
|
( р) |
. |
(47) |
|||
|
|
4( )2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет стержневого преобразователя работающего в режиме приема
Расчет симметричного (с двумя одинаковыми накладками)
одностороннего приемника производится по эквивалентной схеме,
представленной на рис. 14. Применяя изложенную выше методику расчета чувствительности приемника к стержневому преобразователю, получим формулы приложение 1.
Рис. 14. Эквивалентная схема одностороннего симметричного стержневого приемника [6]
Электрический импеданс. Пьезоэлектрический преобразователь,
работающий в режиме излучения, нагружает возбуждающий его генератор.
Известно, что максимальная мощность на нагрузке выделяется при равенстве внутреннего сопротивления генератора и сопротивления нагрузки. Чтобы
50