Переработка отходов производства и потребления
..pdfПри небольшой разности в электропроводности частиц исполь зуют электризацию их трением (путем интенсивного перемешива ния или транспортирования по поверхности вибролотка). Наэлект ризованные частицы направляют в электрическое поле, где проис ходит их сепарация.
Сепарация в поле коронного разряда, создаваемого между коронирующим (заряженным до 20 - 50 кВ) и осадительным (зазем ленным) электродами, основана на ионизации пересекающих это поле минеральных частиц оседающими на них ионами воздуха и на различии в интенсивности передачи этими частицами приобре тенного таким образом заряда на поверхность осадительного элект рода. Эти различия выражаются в траекториях движения частиц.
Трибоадгезионная сепарация основана на различии в адгезии (прилипании) к поверхности наэлектризованных трением частиц разделяемого материала. Температура процесса существенно влия ет на силу адгезии, которая увеличивается или уменьшается элек трическими силами, вызываемыми трибоэлектрическими зарядами. Помимо этого, на частицы действуют силы тяжести и центробеж ные силы, что в совокупности приводит к разделению частиц по вещественному составу и крупности.
Электрические сепараторы классифицируют по характеру элек трического поля (электростатические и с коронным разрядом), способу электризации (с электриза цией контактным способом, в поле коронного разряда, трибоэлектризацией и др.) и по конструкции рабочих органов (барабанные, камерные, лен точные, лотковые, пластинчатые, по лочные и др.).
На рис. 6.26 показана принципи альная схема барабанного электриче ского сепаратора для разделения сме си материалов по электропроводности. Исходный материал из бункера 1 мо нослоем подается на заряженный ба рабан 2. В результате заряжения час тиц одноименным зарядом при кон такте с барабаном они отталкиваются от него и, двигаясь по криволинейным
траекториям, попадают в приемник для электропроводных фрак ций 7. Неэлектропроводные частицы, заряжаясь медленнее, пада ют без отклонения или частично удерживаются на барабане и по падают в приемник 4 в результате очистки поверхности барабана щеткой J. Смесь частиц материалов различной электропроводности
концентрируется в среднем приемнике 5. Регулирование качест венного состава фракций осуществляется поворотом делительной перегородки 6.
Электрический механизм лежит в основе работы электрофильт ров, широко используемых для очистки аспирационного воздуха и дымовых газов от твердых частиц пыли и золы «уноса. Они пригодны для очистки газов с температурой до 400 °С, а в отдельных случаях и выше.
Работа электрофильтра основа на на воздействии электрического поля на частицы пыли, имеющие электрический заряд. Электриче ское поле создается электродами фильтра, а зарядка частиц пыли производится коронным разрядом, образующимся между коронирующим и осадительным электродами. Удаление пыли с осадительных электродов производится путем их встряхивания или орошения водой. Конструкция одного из распростра ненных унифицированных верти кальных электрофильтров серии УВ показана на рис. 6.27.
Подлежащие электрической се парации материалы обычно под вергают подготовительным опера циям (дроблению и классификации по крупности, отделению от шла мов, сушке, термообработке при температуре до 300 °С). Процесс сепарации наиболее эффективен, если размеры частиц не превыша ют 5 мм.
Наряду с рассмотренными про цессами сепарации при переработ ке твердых отходов в ряде случаев используют и другие физические методы (сепарация по коэффици
енту трения и по форме, радиомет |
Рис. 6.27. Конструкция вертикаль |
рическая и т.д.). |
ного электрофильтра серии УВ |
6 - 355
6.5. Гйдро- и аэродинамические процессы, используемые при переработке отходов
Гидродинамические процессы, используемые при переработке промышленных отходов, включают: гравитационное отстаивание под действием силы тяжести в отстойниках и флотаторах, разделе ние под действием центробежной силы в центрифугах и гидроцик лонах, фильтрацию под действием разности давлений через фильт рующую перегородку в различных фильтрах и др.
Принципиальной разницы в механизмах протекания гидро,- и аэродинамических процессов нет. Конечно, существенные отличия плотностей и вязкостей жидкой и газовой сред приводят к разли чию скоростей процессов и к отличиям в конструкциях оборудова ния для осуществления гидро- и аэродинамических процессов сепа рирования отходов. Основной причиной этих отличий является со отношение силы тяжести частиц и величины сопротивления их пе ремещению под действием этой силы, оказываемого той или иной средой. Поэтому здесь будут рассмотрены и процессы разделения частиц отходов в воздушных потоках. К таким процессам следует отнести прежде всего очистку газов от твердых частиц в циклонах и рукавных фильтрах, а также процессы пневмосепарации в аппа ратах различной конструкции.
Гравитационное отстаивание основано на различии скоростей падения в жидкой или воздушной среде частиц разного размера и плотности. Двухфазные смеси, компоненты которых различаются по плотности, довольно легко разделяются в устройствах, основан ных на использовании сил гравитации. В простейшем случае седи ментацию можно описать как установившееся движение единичной сферической частицы в безграничном объеме жидкости (газа). Скорость такого движения v4 при ламинарном режиме обтекания частицы определяется формулой Стокса:
( 6. 22)
где g - ускорение действующего на частицу гравитационного поля; гч - радиус частицы; уж - кинематическая вязкость жидкости;
Рч> Рж ~ плотности соответственно частицы и жидкости.
Выделение из воды тонущих или всплывающих примесей от стаиванием является наиболее простым и экономичным процессом, в связи с чем отстойники различных типов получили широкое рас пространение в промышленности.
Области применения гравитационных методов обогащения при ведены в табл. 6.17.
Таблица 6.17
Области применения гравитационных методов обогащения |
|
||||
Метод обогащения |
Крупность, мм |
Плотность, кг/м3 |
|||
мини |
макси |
мини |
макси |
||
|
|||||
|
мальная |
мальная |
мальная |
мальная |
|
Отсадка |
0,074 |
250 |
1200 |
15600 |
|
Концентрация на столах |
0,074 |
13 |
1200 |
15600 |
|
Тяжелосредная сепарация |
6,0 |
300 |
1200 |
5200 |
|
Обогащение: |
0,074 |
20 |
1200 |
8000 |
|
в гидроциклонах |
|||||
на шлюзах |
0,045 |
30 |
2500 |
15600 |
|
в винтовых сепараторах |
0,045 |
16 |
2500 |
15600 |
|
в моечных желобах |
6,0 |
100 |
1200 |
2500 |
|
в шнековых сепараторах |
6,0 |
50 |
1200 |
2500 |
|
Гидроклассификация |
0,074 |
2 |
2500 |
4200 |
|
Пневматическая отсадка |
1,0 |
25 |
1100 |
2500 |
|
Пневматическая сепарация |
6,0 |
75 |
1100 |
2500 |
Отсадка является высокопроизводительным, экономичным и универсальным способом разделения отходов. Универсальность этой технологии хорошо видна из данных табл. 6.17, в которой приведены граничные условия применяемости различных гравита ционных методов обогащения.
Отсадка представляет собой процесс разделения твердых ча стиц по плотности под действи ем переменных по направлению вертикальных струй воды (воз духа), проходящих через реше то отсадочной машины.
Отсадка наиболее эффектив на при разделении отходов, со держащих достаточно крупные зерна с сильно различающейся плотностью.
В результате разделения (рис. 6.28) смеси измельченных отходов, поступающих в отса дочную машину, получают две фракции (I и II) материалов с различной плотностью и проме-
жуточный продукт (III), который подлежит дальнейшему разделе нию.
Отсадке обычно подвергают предварительно обесшламленные широкоили узкоклассифицированные материалы с крупностью 0,5 - 100 мм для нерудных и 0,2 - 40 мм для рудных материалов. При отсадке крупного материала на решете образуется так называ емая постель - слой толщиной в 5 - 10 диаметров наибольших час тиц. При отсадке мелкого материала (до 3 - 5 мм) на решете ук ладывают искусственную постель из крупных тяжелых частиц ма териала, размер которых в 3 - 4 раза превышает размер наиболее крупных частиц питания. В процессе отсадки материал расслаива ется: в нижнем слое концентрируются тяжелые частицы, в самом верхнем - легкие мелкие. Получаемые слои разгружают раздельно.
Отсадочные машины различаются способом создания пульсаций (движением диафрагмы, поршня, решета, пульсирующей подачей сжатого воздуха), типоразмерами, числом фракций выделяемых продуктов, конструктивными особенностями.
Их производительность Q (т/ч) может быть определена по формуле:
Q = 3600 YcpBHvt, |
(6.23) |
гДе Уср ” средняя насыпная плотность материала постели, т/м ; В - ширина отсадочного отделения, м; Я - высота отсадочной постели, м; vt - средняя скорость продольного перемещения материала в ма шине, м/с.
Связь производительности отсадочной машины с качеством
продуктов отсадки выражается уравнением: |
|
Q = 36Q0yCpBHLK/ij, |
(6.24) |
где L - длина отсадочной машины, м; К - коэффициент пропорци ональности, характеризующий удельную скорость разделения, с"1 (обычно в пределах 0,01 - 0,05 с"1); rj - критерий точности разде ления.
Обогащение в тяжелых средах заключается в разделении ма териалов по плотности в гравитационном или центробежном поле в суспензии или жидкости, плотность которой является промежу точной между плотностями разделяемых частиц.
Тяжелые суспензии представляют собой взвешенные в воде тонкодисперсные частицы тяжелых минералов или сплавов-утяже лителей, в качестве которых используют ферросилиций, пирит, пирротин, магнетитовый и гематитовый концентраты и другие ма териалы крупностью до 0,16 мм. Максимально возможная плот ность суспензии 3500 - 3800 кг/м3. В качестве тяжелых жидкостей используют растворы хлоридов кальция и цинка (плотность соот ветственно 1654 и 2070 кг/м3), тетрахлорид углерода (плотность
1600 кг/м3), тетрабромэтан (2810 кг/м3), раствор иодида калия
(3196 кг/м3) и другие соединения.
Плотность суспензии (г/см3) определяют по формуле:
<5С= С(<5у - 1) + 1, |
(6.25) |
где С - объемная концентрация утяжелителя, доли единицы; <5у - плотность утяжелителя, г/см3.
Масса утяжелителя (кг) в данном объеме суспензии составляет:
ту = Vdy(dc - 1)/(<5у - 1), |
(6.26) |
где V - объем суспензии, дм3; ду и <5Сплотность соответственно утяжелителя и суспензии, кг/дм3.
Для поддержания устойчивости суспензии в нее добавляют гли ну (до 3% от массы утяжелителя) или применяют смесь порошков утяжелителей различной плотности.
Наиболее распространенными аппаратами обогащения в тяже лых средах являются барабанные, конусные, колесные и гидроцик лонные сепараторы.
Производительность барабанного и колесного сепараторов опре деляют по всплывающему легкому продукту. Производительность конусного и гидроциклонного сепараторов рассчитывают по пита нию.
Рис. 6.29. Тяжелосредный колесный сепаратор СК-12:
1 - ванна; 2 - |
элеваторное колесо; 3 - |
перфорированные черпаки; 4 |
- |
скребковый |
|
механизм; / - |
уровень суспензии; I I |
- |
загрузка; II I - концентрат; IV |
- |
суспензия; |
|
V - |
слив суспензии |
|
|
На рис. 6.29 показан колесный тяжелосредный сепаратор СК-12. Разделяемая смесь поступает по загрузочному лотку в ванну,
состоящую из двух соединенных в нижней части отделений. В од ном из отделений размещено элеваторное колесо для выгрузки сус пензии вместе с потонувшей, более тяжелой фракцией. Легкая
фракция выгружается одновременно с тяжелой, но в верхней части ванны. Их перемешивание в зоне выгрузки предотвращается раз
делительной перегородкой.
Другим видом оборудования для разделения смешанных отхо дов способом тяжелосредной сепарации является сепаратор СБС-5, разработанный специально для технологических линий по перера ботке алюминиевого лома. Он предназначен для разделения сме шанных отходов на фракции с высоким содержанием магния (плотность < 2650 кг/м3), с высоким содержанием цинка (плот ность > 2850 кг/м3) и меднокремниевые алюминиевые сплавы про межуточной плотности. Техническая характеристика сепаратора СБС-5 приведена ниже:
Производительность по исходному продукту, т/ч |
10 |
Крупность исходного продукта, мм |
10 -1 0 0 |
Плотность сортируемого материала, кг/м3 |
2550 - 3100 |
Мощность привода, кВт |
2,2 |
Габаритные размеры сепаратора, м |
3,36x1,8x2,05 |
Масса сепаратора, т |
3,47 |
Суспензия подается в сепаратор вместе с исходным питанием по загрузочному желобу. Всплывший в обогатительной ванне бара бана продукт транспортируется вдоль барабана потоком суспензии и затем выгружается вместе с ней из сепаратора через подвижный разгрузочный порог. Потонувший продукт опускается на дно бара бана и при его вращении извлекается из суспензии лопатками, расположенными на внутренней поверхности цилиндра барабана, а затем поступает в желоб выгрузки.
Сепарация на концентрационных столах характеризуется раз делением минеральных частиц по плотности в тонком слое воды, текущей по наклонной плоской деке стола, совершающей возврат но-поступательное горизонтальное движение перпендикулярно на правлению движения воды.
Деки бывают трапециевидной и прямоугольной формы. На час ти поверхности дек в продольном направлении закрепляют парал лельно располагаемые рифли (планки переменной высоты и дли ны), длина которых увеличивается от верхнего к нижнему краю стола, где и происходят сбор и выгрузка легких продуктов. Пульпу разделяемого материала подают в верхний угол поверхности стола (деки). Смывную воду подают с верхнего края деки, ниже места ввода пульпы. Частицы разделяемого материала большей плотно сти оседают между рифлями и под действием колебаний наклон ной деки продвигаются вдоль них, достигая нерифленой части де ки, где образуют веер частиц различной плотности, удаляемых раздельно. Неоседающие частицы меньшей плотности переносятся
смывным потоком через рифли и отводятся с поверхности концент рационного стола.
Более эффективно разделение предварительно классифициро ванных материалов. Оптимальное отношение длины деки L к ее ширине S определяется крупностью обогащаемых материалов. Концентрационные столы изготавливают в одно- и многоярусном
вариантах с деками трех видов: песковыми |
(L /S |
** |
2,5 для частиц |
|
диаметром d > 1 мм), |
мелкопесковыми |
(L /S |
* |
1,8, d = 0,2 - |
1 мм), шламовыми (L/S |
< 1,5, d < 0,2 мм). |
|
|
|
К основным регулируемым технологическим параметрам сепа рации на столах относят число п ходов деки стола в 1 мин и опти мальную длину одного хода (мм), определяемые по выражениям:
п = 2 5 0 /^ 3 ^ , |
(6.27) |
I = l e / 't e r , |
(6.28) |
где с/щах ” размер частиц, равный размеру ячеек сита, на котором остаток материала составляет 5%.
Производительность Q (т/ч) концентрационного стола может
быть определена по формуле: |
|
|
|
|
|
Q = к 6Fdcp[(<5Т - |
Д)/(<5Л - |
А)] °’6, |
(6.29) |
где К - коэффициент (обычно К = 0,1); <5- |
плотность питания сто |
|||
ла, |
г/см3; F - площадь деки стола, м , с/ср - средний арифметиче |
|||
ский диаметр частиц, мм; <5Т, д„ - |
плотность соответственно тяже |
|||
лой |
и легкой фракций, г/см , Д |
- плотность среды |
(для воды |
|
Д = |
1), г/см3. |
|
|
|
Сепарация отходов с различной плотностью с помощью кон центрации на столах после измельчения в шаровой мельнице, от мывки на деке концентрационного стола и магнитной доочистки обеспечивает высокую степень их разделения.
Обогащение в винтовых сепараторах и шлюзах происходит, как и на столах, в потоке пульпы разделяемых материалов, подавае мой в верхнюю часть наклонного желоба (содержание твердого ве щества в пульпе 6 - 40%, высота потока 6 - 1 5 мм).
Винтовые сепараторы представляют собой неподвижные вер тикальные винтообразные желоба (число витков 4 - 6) с поверхно стью специального профиля. Тяжелые частицы пульпы сосредото чиваются в желобе ближе к вертикальной оси его витков и разгру жаются посредством отсекателей в соответствующие приемники. Легкие частицы концентрируются в периферийной части желоба и разгружаются в нижней части сепаратора. Желоб имеет угол на клона к горизонту, характеризуемый отношением шага к диамет
ру, (0,4 - 0,6).
При максимальной крупности частиц обогащаемых материалов 0,2 - 8 мм и плотности извлекаемых материалов 6 - 7,5 г/см
средняя производительность винтовых сепараторов диаметром 0,5 - 1,2 м составляет 0,3 - 12 т/ч. Обогащение предварительно класси фицированных и обесшламленных материалов дает лучшие пока затели.
Разновидностью винтовых сепараторов являются винтовые шлюзы, характеризующиеся более широкими желобами и меньши ми наклонами днищ желобов.
Струйные сепараторы снабжены суживающимся к нижнему концу и устанавливаемым под углом 15 - 20 град желобом или конусом. Пульпу при содержании твердого вещества 50 - 60%.за гружают в верхнюю часть желоба. Сокращение расстояния между стенками желоба от загрузочного конца к разгрузочному приводит к увеличению высоты потока от 1,5 - 2 до 7 - 12 мм. Частицы большей плотности концентрируются в нижних слоях потока, а меньшей - сосредоточиваются в верхних его слоях. Разделенные потоки частиц поступают в отдельные приемники. Производитель ность этих аппаратов определяется крупностью и составом смеси и обычно составляет 0,9 - 5,5 т/ч на 1 м2 рабочей площади желоба. Их можно использовать и для классификации строительного песка.
Шлюзы характеризуются наличием наклонных ( 3 - 1 5 град) лотков с укрепленными на их дне трафаретами (бруски, уголки, профилированные коврики, панцирные сетки, ткань) для задержа ния тяжелых частиц подаваемой в верхнюю часть лотка пульпы перерабатываемых отходов. Эти аппараты могут быть неподвижны ми и подвижными, глубокого (высота потока до 0,4 м для перера ботки материала крупностью от 20 до 100 мм и более) и мелкого (высота потока до 0,05 м для материалов крупностью до 20 мм) заполнения. Аппараты мелкого заполнения называют подшлюзками. Легкие частицы пульпы уносятся потоком через трафареты, частицы большей плотности оседают в межтрафаретных простран ствах, после заполнения которых при прекращении подачи пульпы их смывают водой в приемник.
Необходимую для заданной объемной производительности ши рину шлюза В (м) определяют по выражению:
В = Q/(vA), |
(6.30) |
где Q - расход пульпы, м /с; v - скорость потока пульпы, м/с; А - высота потока, м.
Расход пульпы определяют по уравнению:
Q = я{1/<5 + юж/ т тв), |
(6.31) |
где Q - расход твердого вещества питания, т/с; д - плотность твер
дого вещества, т/м3; тж- масса жидкости; тТВ - масса твердого тела).
Ширина шлюзов обычйо составляет 0,5 - 1,5 м, длина 6 - 20 м. Пример технологического комплекса обогащения на шлюзах представлен на рис. 6.30.
Для разрушения и удаления глинистых, песчаных и других ми неральных, а также органических примесей твердых отходов часто
используют |
процессы |
3 |
|||
их |
промывки |
(отмыв |
|||
ки) , которые |
проводят |
|
|||
в |
промывочных |
ма |
|
||
шинах |
разнообразной |
|
|||
конструкции |
(гидромо |
|
|||
ниторы, |
барабанные |
|
|||
грохоты, |
вращающиеся |
|
|||
скрубберы, |
корытные |
|
|||
мойки, аппараты авто |
|
||||
клавного |
и других |
ти |
|
||
пов). В качестве про |
|
||||
мывочного агента |
наи |
|
|||
более часто |
использу |
|
ют воду [в ряде случа
ев с добавками поверх |
Рис. 6.30. Технологический комплекс обогащения |
||
ностно-активных |
ве |
|
на шлюзах: |
1 - шлюз; 2 - |
привод; 3 - бак питания; 4 - зумпф |
||
ществ (ПАВ)]; |
иногда |
питания; 5, 7 - |
насосы; 6 - зумпф концентрата; 8 - |
применяют острый пар и |
|
зумпф смывной воды |
различные растворители.
Помимо описанных гравитационных методов сепарации в прак тике переработки твердых отходов используют и другие, часто на зываемые инерционными, которые основаны на различии плотно стей компонентов обрабатываемых отходов, а также их упругостей и коэффициентов трения. Некоторые из таких методов представле ны на рис. 6.31.
Рис. 6.31. Некоторые инерционные приемы разделения смесей твердых отходов:
я, б - баллистическая сепарация; в - сепарация, основанная на различии коэффи циентов трения; 1 - ленточные транспортеры; 2 —роторы; 3 — пластинчатый транс портер; 4 - отражатель; ЛН - фракция легких неупругих материалов; ТУ - фракция
тяжелых упругих материалов