Осложнения в нефтедобыче
..pdfствующих, данная установка не имеет внешнего защитного кор пуса, а магнитное поле создают 312 точечных постоянных магни та, закрепленных на шести радиальных ребрах. Благодаря этому установка не создает значительных гидравлических сопротивле ний (они много меньше создаваемых компенсатором ГД-51), однако при этом напряженность создаваемого магнитного поля находится в пределах 25-30 кА/м.
8.1.2. Трубопроводные установки УМЖ
Установка для магнитной обработки промысловой жидкости, перекачиваемой по трубопроводам, представляет собой трубу 1 требуемого диаметра (DycraHовки = /)трубопровода), на внутренней поверхности которой находятся постоянные магниты 4 в форме дис ков или прямоугольников (рис. 8.3). Магниты располагаются вдоль трубы в ряд на определенном расстоянии друг от друга, образуя ряд контуров по диаметру трубы.
На распорных пластинах 3 смонтирован магнитопровод 2, на котором также закреплены постоянные магниты 4 (магниты рас положены вдоль трубы в ряд на определенном расстоянии друг от друга). Рабочие зазоры для прохода воды устроены между
Рис. 8.8. Схема расположения магнитов в установке
а |
б |
Н, А/м
45000
40000
35000
30000
25000
20000
15000
10000
50000
-5000
-10000
-15000
-20000
-25000 -30000 -35000 -40000 -45000
0 |
0,8 |
L, м
Рис. 8.9. Вид магнитной установки УМЖ-325 (а) и величина и форма изменения напряженности магнитного поля для установки (б):
1 — магнитопровод; 2 — внутренняя труба; 3 — внешняя труба; 4 — постоянные магниты; 5 — в разрезе Л -А \ 6 — в разрезе Б -Б
Длина установки 0,9 м; магниты располагают по длине уста новки одинаковыми полюсами (постоянное магнитное поле); на магнитопроводе магниты направляют противоположными полю сами (рис. 8.5). Таким образом, линии магнитного поля направле ны перпендикулярно обрабатываемому потоку. Напряженность магнитного поля в центре зазора — 27 кА/м (рис. 8.6).
Для больших диаметров трубопроводов (273-325 мм) уста новки для магнитной обработки имеют другой вид, как, напри мер, для обработки сточной воды Южно-Ягунского месторожде ния (БКНС-3) (рис. 8.7).
Низконапорный водовод имеет наружный диаметр 325 х 6 мм, длину — 1600 м, объем перекачиваемой воды — 240-300 м3/ч.
Вэтом случае для достижения требуемой напряженности
ичастоты магнитного поля постоянные магниты располагают вдоль трубы так, как показано на рис. 8.8 (знакопеременное маг нитное поле).
Длина установки - 0,75 м. Напряженность магнитного поля
вцентре зазора — 45 кА/м (рис. 8.9).
8.1.3. Расчет и технологические особенности изготовления установок УМЖ
Для конструирования и изготовления установок на постоян ных магнитах предложен следующий подход: с использованием экспериментального стенда произвести подбор оптимальных па раметров магнитного поля (напряженность, амплитудно-частот ная характеристика), при которых происходит максимальное сни жение коррозионной активности или изменение реологических свойств жидкостей; на основании данных параметров с использо ванием программы на ПЭВМ рассчитать и сконструировать уста новку на постоянных магнитах.
При расчете следует учитывать параметры используемого трубопровода, режим течения жидкости, давление и температуру в трубопроводе. В разрабатываемых установках на каждое попе речное сечение движущегося по трубопроводу потока жидкости происходит воздействие магнитного поля от последовательно расположенных постоянных магнитов, которое в точности повто ряет характеристики, полученные на лабораторной установке и оптимальные для обрабатываемой жидкости.
Магнитную обработку можно осуществлять магнитным по лем различной частоты. Причем наибольший интерес представля ют именно низкочастотное поле (до 50 Гц), так как его можно со-
здать постоянными магнитами: J s 10„»Q ,2о’ где Q — расход
1 оООТш о
перекачиваемой жидкости, м3/ч; d — внутренний диаметр трубо провода, м; S — минимальное расстояние между центрами магни
тов S = 4dM, м; dM— диаметр магнита, м. При создании перемен ного магнитного поля частотой более 50 Гц возникают сложно сти, требуются высокие скорости потока либо снижение напря женности магнитного поля из-за необходимости применения магнитов малого размера. Если отдельно взятый объем жидкости перемещать вдоль расположенных определенным образом постоян ных магнитов, то поток жидкости будет находиться под воздей ствием магнитного поля, параметры которого зависят от скоро сти движения потока, параметров магнитов, их формы и располо жения в пространстве. При этом можно создать условия, когда поток будет обрабатываться постоянным или переменным маг нитным полем с заданными параметрами.
Для расчета использованы следующие данные: геометриче ские параметры трубопровода и внутреннего магнитопровода, скорость потока жидкости. Скорость V потока жидкости, рассто яние X между центрами последовательных постоянных магнитов и частота / (в системе отсчета, связанной с движущейся жидко стью) получаемого магнитного поля связаны соотношением
V=Xf. (8.1)
Расчеты проводили для установки, схема которой представле на на рис. 8.10.
Жидкость протекает в кольцевом зазоре между двумя концен трически расположенными трубами из ферромагнитного матери ала, на которых закреплены постоянные магниты. Полученные результаты справедливы для точек, расположенных на линии по середине между магнитами, параллельной оси трубы.
Задачу расчета напряженности магнитного поля в установке для магнитной обработки разбивают на две части: 1) расчет поля системы постоянных магнитов; 2) расчет распределения намагни ченности металла труб и магнитопровода и вычисление поля, создаваемого металлом.
Величина поля, создаваемого постоянными магнитами, зави сит не только от намагниченности магнита, но и от его формы. Проекцию (на исследуемую плоскость) напряженности Н магнит ного поля, создаваемого системой постоянных магнитов, можно
пм
Рис. 8.10. Схема установки
найти, направив ось z декартовой системы координат вдоль этой плоскости и затем вычислив интеграл по объему ферромагнетика по следующей формуле
(8.2)
где 1Х, /,,, I, — компоненты вектора I намагниченности;
х, у, z — координаты элемента объема dV ферромагнетика; гх, гу, г: — координаты точки, в которой производят измере-
ние магнитного поля.
Интеграл вычисляют аналитически только для однородно на магниченных эллипсоидов и их предельных случаев (бесконечный стержень, бесконечная плоскость). Для вычисления магнитного поля тел любой другой формы нужно использовать численное ин тегрирование. В данном случае распределение напряженности магнитного поля вокруг системы постоянных магнитов было рас считано методом Монте-Карло [193].
Для расчета постоянные магниты считали идеально магнито твердыми, т. е. в них под действием слабых магнитных полей ме няется лишь магнитная индукция В, но не намагниченность /.
Магниты можно считать идеально магнитотвердыми, если коэр цитивная сила по намагниченности {НСзаметно превосходит на пряженность Н , создаваемую в них соседними магнитами. Для данной схемы все современные материалы постоянных магнитов удовлетворяют этому требованию. В то же время сталь, из кото рой изготавливают трубы и магнитопроводы, нельзя считать маг нитотвердым материалом. Поэтому для стали использовали более сложную и длительную процедуру расчета. Из [194] взяли точки зависимости В от (Н) для литой стали, а после пересчета и учета размагничивающего фактора получили зависимость /(//), кото рую и использовали в программе. Так как на любой элемент объе ма металла действует не только поле постоянного магнита, но и поле других элементов объема металла, то использовали моди фицированный вариант метода релаксации вместе с методом Монте-Карло. Использование других сталей может дать конеч ную погрешность не более 10 %.
Врезультате расчетов было выяснено, что форма магнитов
взначительной степени влияет на форму изменения напряженно сти магнитного поля (градиент напряженности магнитного поля).
Использование магнитов длиной М с постоянно направлен ной полярностью (когда все магниты на одноименной поверхно сти в корпусе ориентированы одинаково), расположенных друг
от друга на расстоянии л, приводит к получению при — > 1 пуль-
X |
Л/ |
сирующего магнитного поля, при |
« 1 — к получению, можно |
М |
|
считать, постоянного магнитного поля.
Материалы магнитов. Для изготовления установок магнит ной обработки использованы высокоэнергетические магниты из сплава неодим-железо-бор (Nd-Fe-B). Магниты из данного ма териала имеют относительную магнитную проницаемость, рав ную единице не только в первом и во втором, но и частично в тре тьем квадрантах петли магнитного гистерезиса. Гистерезисные свойства, выгодно отличающие высокоэнергетические магниты, являются следствием основных физических характеристик — вы сокого магнитного момента атомов в кристаллической решетке и чрезвычайно больших значений энергии константы кристалло-
графической анизотропии. Последнее свойство определяет повы шенную устойчивость высокоэнергетических магнитов к размаг ничивающему воздействию внешних магнитных полей. В магнит ном гистерезисе высокоэнергетических магнитов наблюдается практически полное совпадение линий возврата на характеристи ке В{Н) с предельной кривой размагничивания в полях, даже пре вышающих значение коэрцитивной силы по индукции.
Основные характеристики редкоземельных магнитов типа Nd2Fei4B:
Остаточная индукция Вп мТл .. |
|
1130-1250 |
|
Коэрцитивная сила „Яс, кА/м |
.. |
720-1200 |
|
Энергетическое произведение (ВН)тах, кДж/м3 |
224-280 |
||
1. |
Физико-механические характеристики магнитов: |
|
|
Эксплуатационные характеристики: |
|
|
|
|
максимальная температура эксплуатации, °С . |
100-150 |
|
|
температурные коэффициенты: |
|
|
|
индукции Вг, %/ °С . |
|
0,1-0,12 |
2. |
коэрцитивной силы Л1НС, %/ °С . |
|
0,6 |
Физические характеристики: |
|
|
|
|
температура Кюри, °С . |
. . . . |
310 |
|
коэффициент теплового расширения (КТР)*, Ю^6/ °С .. |
5/-1 |
|
|
электросопротивление, Ом/(мм2 • м) |
|
1,4-1,6 |
3. |
плотность, г/см3 |
|
7,4-7,5 |
Механические характеристики: |
|
|
|
|
прочность: |
|
|
|
изгиб, М Па. |
|
270 |
|
сжатие, М П а........ |
|
1000-1100 |
|
твердость по Виккерсу |
|
570 |
* — числитель — КТР вдоль текстуры, знаменатель — поперек структуры (в интервале температур 20-150 °С).
Антикоррозионное покрытие. Для защиты установок от кор розии, закрепления магнитов на их поверхности применяют очи щенную уретановую смолу "Текнотар 200", которая образует на обрабатываемой поверхности толстую химически стойкую плен ку. Технические характеристики "Технотар 200": жизнеспособ ность при +23 °С — 4 ч; толщина образуемой пленки: сухая плен ка — 100-125 мкм, мокрая пленка — 167-208 мкм; теоретическая укрывистость зависит от метода нанесения, состояния поверхно-
240