Теоретические основы энерготехнологии химических производств
..pdfГаз с массой G имеет начальное давление Pj и температуру /у.
-После политропного изменения состояния параметры газа изменились до объема V2
идавления Р2 (политроп ). Определить конечную температуру газа О» показатель политропы л, теплоемкость процесса Сп, работу L, теплоту процесса Q, изменение внутренней энергии
Uи энтропий S.
-Определить эти же параметры, Р2 и к адиабаты, если изменение состояния происхо дит по адиабате до того же значения конечного объема V2.
-Определить эти же параметры и Р2, если изменение состояния происходит по изо терме до того же значения конечной объема V2.
Изобразить (без масштаба) все процессы в Р, V- и T.S- координатах. Составить сводную таблицу результатов расчета. Значение теплоемкости взять среднее в интервале температур.
№ i |
Газ |
и, |
h |
N i l |
G, |
Р2 (политроп), К гУ |
|
|
|
°с |
МПа |
|
кг |
МПа |
|
0 |
Й2 |
100 |
0,50 |
0 |
2,50 |
0,25 |
3,30 |
1 |
0: |
150 |
0,55 |
1 |
10,0 |
0,32 |
4,60 |
2 |
СО |
200 |
0,60 |
2 |
12,0 |
0,36 |
5,50 |
3 |
С02 |
250 |
0,65 |
3 |
5,11 |
0,20 |
3,50 |
4 |
N 2 |
300 |
0,70 |
4 |
3,90 |
1,12 |
1,00 |
5 |
Воздух |
350 |
0,75 |
5 |
6,50 |
1,37 |
0,90 |
6 |
С2Н4 |
400 |
0,80 |
6 |
5,50 |
1,45 |
6,80 |
7 |
СН4 |
450 |
0,83 |
7 |
10,5 |
3,15 |
0,85 |
8 |
С3н г |
225 |
0,63 |
8 |
14,2 |
2,80 |
1,05 |
0 |
Воздух |
325 |
0,72 |
9 |
9,30 |
0,53 |
3,20 |
Мольная изобарная теплоемкость газов, кал/(моль-К)
|
|
СР = а + ЬТ + с Т 2 + d T y |
|
|
Газ |
а |
Ь |
с |
d |
СН4 |
4,598 |
1,245Е-2 |
2 .8 6 0 Е -6 |
-2.703Е -9 |
С2Нб |
1,292 |
4,254Е -2 |
-1.657Е-5 |
2 ,0 8 1Ё-9 |
СзЙ8 |
-1,000 |
7 ,3 15Е-2 |
-3.789Ё-5 |
7.678Ё -9 |
Н £ |
7,629 |
3 ,4 3 1Е-4 |
5.809Е -6 |
-2.810Е -9 |
СО |
7,373 |
-0.307Е -2 |
6.662Е -6 |
-3.037Е -9 |
N 2 |
7,440 |
-0,324Е -2 |
6.400Е -6 |
-2.790Е -9 |
н2 |
6,483 |
2,215Е-3 |
-3.298Е -6 |
1.826Е-9 |
сд2 |
4,728 |
1.754Е-2 -1.338Е-5 |
4.097Е -9 |
|
so2 |
5,607 |
1,б00Е-2 -1.185Ё-5 |
3.172Е-9 |
|
н2о |
7,701 |
4,595Ё -4 |
2 ,5 2 1Ё-6 |
-0.859Е -9 |
о2 |
6,713 |
-0.879Е -6 |
4,170Е -б |
-2.544Е -9 |
№ з |
6,524 |
5,692Е-3 |
4.078Е -6 |
-2 .8 3 0 Е -9 |
с2н4 |
0,909 |
3.740Е-2 |
-I.994E -5 |
4.192Е -9 |
с2н2 |
6,406 |
l,8 iO E -2 |
-1.196Е-5 |
3.373Ё-9 |
Для утилизации теплоты газового потока с температурой /газа и с расходом Ргаза ис пользуется энерготехнологическая установка, состоящая из двух теплообменников, выраба тывающая из воды сухой насыщенный пар заданного давления ( Л тара) и охлаждающая газ до 13(РС. Давление питательной воды равно давлению вырабатываемого пара.
Обожаченне точек:
1, 2,3 •гая (но оаршшлф яадания) 4 -холоднаяоода
5 - оода при Ткипения (Х=4)
6 -сухой насыщенный пар
Причем:
-в первом (по ходу воды) теплообменнике (I) производится подогрев исходной воды
стемпературой /водыДО температуры кипения, однако самого кипения не происходит;
-второй (по ходу воды) теплообменник (II) работает как кипятильник, т.е. генерирует сухой насыщенный пар;
изобарная теплоемкость газа: С/> = 27.88+4,27 Iff* Т. Дж/(мольК).
Определить тепловую нагрузку на каждый теплообменник и их сумму, расход воды или паропроизводительность установки, необходимые поверхности теплообмена (противоток).
При расчетах средний коэффициент теплопередачи от газов к стенке трубы равен аг, от стенки трубы к воде при ее подогреве - ав, а при кипении - акилТеплообменник выпол нен из стальных труб с толщиной стенки 4 мм и теплопроводностью 50 Вт/(мК), загрязне ний стенки нет.
|
G |
/ воды |
/ пара |
tdbiM. |
|
а г |
ав. |
акип |
М>! |
воды, |
|
|
газа |
№ 1 |
|
|
|
|
кг/с |
|
°С |
|
|
|
Вт/(м2К) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0 |
1,8 |
20 |
125 |
400 |
0 |
30 |
350 |
3500 |
1 |
2,0 |
24 |
145 |
370 |
1 |
43 |
420 |
4200 |
2 |
2.2 |
28 |
155 |
450 |
2 |
38 |
450 |
4500 |
3 |
2,4 |
32 |
182 |
415 |
3 |
35 |
380 |
3800 |
4 |
2,6 |
26 |
205 |
385 |
4 |
42 |
530 |
5300 |
5 |
2.8 |
20 |
190 |
460 |
5 |
40 |
490 |
4900 |
6 |
3,0 |
18 |
175 |
510 |
6 |
52 |
480 |
4800 |
7 |
3,2 |
15 |
195 |
500 |
7 |
46 |
580 |
5800 |
8 |
3,4 |
20 |
180 |
480 |
8 |
50 |
560 |
5600 |
9 |
3.6 |
30 |
165 |
390 |
9 |
56 |
520 |
5200 |
Рассчитать теплонасосный цикл аммиачной компрессионной установки на перегретом паре. Установка повышает потенциал 1 МВт низкопотенциального тепла. Температура рабо чего тела до и после испарителя установки равна t j , а температура рабочего тела до и после конденсатора равна tj. При расчетах учесть, что процессы сжатия пара в компрессоре и сбро са давления в дросселе протекают адиабатически.
При проведении расчетов определить: необходимую мощность компрессора, количест во рекуперируемой теплоты (теплоту, снятую с рабочего тела при его охлаждении и конден сации), степень сухости пара после дросселирования, необходимый расход рабочего тела и Р, У. Г- координаты процессов. Расчеты иллюстрировать на Р, V- и T,S- диа1раммах. Парамет ры аммиака на линиях кипения и насыщения взять из литературы.
Схема теплонасосной установки с указанием номеров точек приведена на рисунке.
№1 |
и.°с |
M l |
/2.°С |
0 |
-10 |
0 |
60 |
1 |
-5 |
1 |
65 |
2 |
0 |
2 |
70 |
3 |
5 |
3 |
75 |
4 |
10 |
4 |
80 |
5 |
15 |
5 |
85 |
6 |
20 |
6 |
90 |
7 |
25 |
7 |
95 |
8 |
30 |
8 |
100 |
9 |
35 |
9 |
105 |
В топке сжигается газообразное топливо с объемным расходом (G), составом, и темпе ратурой (/г). На сжигание подается воздух с температурой /в- Коэффициент избытка воздуха равен а. Недожог топлива отсутствует.
Определить необходимое количество подаваемого воздуха, состав дымовых газов и низшую теплоту сгорания топлива. Составит*» материальный н тепловой баланс топки с уче том тепловых потерь в окружающую среду (q$).
№! |
|
|
Состав топлива, % об. |
|
|
№£ |
G, |
а |
'г.°С *в,°С |
45. |
||||
СН4 с2н6 С)Н8 |
|
|
|
|
н2 |
|||||||||
|
N2 |
С02 |
HiS |
СО |
|
нм3/с |
|
|
|
% |
||||
0 |
84,5 |
3,8 |
1,9 |
3,2 |
1,5 |
0,1 |
2,5 |
2,5 |
0 |
65,0 |
1,05 |
10,0 |
50 |
0,5 |
1 |
93,8 |
2,0 |
0,8 |
2,6 |
0,8 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
1 |
60,0 |
1,05 |
15,0 |
100 |
0,6 |
2 |
96,1 |
0,7 |
0,1 |
2,8 |
0,1 |
0,05 |
0,0 |
0,15 |
2 |
55,0 |
U 0 |
20,0 |
150 |
0,7 |
3 |
94,9 |
3,2 |
0,4 |
0,4 |
0,7 |
0,2 |
0,2 |
0,0 |
3 |
50,0 |
1,10 |
25,0 |
200 |
0,8 |
4 |
55,5 |
6,0 |
12,5 |
13,4 |
3,6 |
0,8 |
4,2 |
4,0 |
4 |
45,0 |
1,15 |
30,0 |
250 |
0,9 |
5 |
98,1 |
0,1 |
0,2 |
0,6 |
!,о |
0,0 |
0,0 |
6,0 |
5 |
40,0 |
J.15 |
35,0 |
300 |
1,0 |
6 |
20,5 |
8,2 |
3,2 |
46,9 |
0,5 |
0,1 |
5,2 |
15.4 |
6 |
35,0 |
1,20 |
40,0 |
350 |
U |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
30,0 |
1,20 |
45,0 |
400 |
1,2 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
25,0 |
1,30 |
50,0 |
450 |
1,3 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
20,0 |
1,30 |
55,0 |
500 |
1,4 |
Мольная изобарная теплоемкость газов, кал/(моль-К)
|
|
CP = a + bT + cT 2 + d T 3 |
|
|
Газ |
а |
Ъ |
с |
d |
СН4 |
4,598 |
1,245Е-2 2.860Е-6 |
-2,703Е-9 |
|
с 2нб |
1,292 |
4,254Е-2 -1,657Е-5 |
2,081Е-9 |
|
СзН8 |
-1,009 |
7,315Н-2 -3.789Е-5 |
7,678Е-9 |
|
|
7,629 |
3,431Е-4 |
5,809Е-6 |
-2,810Е-9 |
СО |
7,373 |
-0,307Е-2 |
6,662Е-6 |
-3,037Е-9 |
N2 |
7,440 |
-0,324Е-2 |
6.400Е-6 |
-2J90E-9 |
н2 |
6,483 |
2,215Е-3 -3,298Е-6 |
1,826Е-9 |
|
с о 2 |
4,728 |
1.754Е-2 -1.338Е-5 |
4,097Е-9 |
|
so2 |
5,697 |
1,600Е-2 -1.185Е-5 |
3,172Н-9 |
|
н2о |
7,701 |
4,595Е-4 |
2,521Е-6 |
-0,859Е-9 |
о 2 |
6,713 |
-0,879Е-6 |
4.170Е-6 |
-2,544Е-9 |
NHS |
6,524 |
5,692Е-3 |
4.078Е-6 |
-2.330Е-9 |
с2н4 |
0,909 |
3.740Е-2 -1,994Е-5 |
4.192Е-9 |
|
с2н2 |
6,406 |
1.810Е-2 |
-1.196Е-5 |
3.373Е-9 |
В топке сжигается топливо с заданным расходом G и составом. На сжигание пода ется воздух с температурой /в- Коэффициент избытка воздуха равен а. Недожог топлива отсутствует.
Определить необходимое количество подаваемого воздуха, состав дымовых газов и низшую теплоту сгорания топлива. Составить материальный и тепловой баланс топки с уче том тепловых потерь в окружающую среду (<75)-
№1 |
|
|
Состав топлива |
|
|
№2 |
G, |
a |
tB. |
Я5, |
|
|
с" |
i f |
i f |
s ' |
A r |
Ц? |
|
кг/с |
|
°C |
% |
0 |
83,2 |
10,4 |
0,5 |
2,8 |
0,1 |
3,0 |
0 |
10 |
1,20 |
150 |
5 |
1 |
84,6 |
11,7 |
0,3 |
0,3 |
0,1 |
3,0 |
1 |
15 |
1,30 |
200 |
7 |
2 |
68,4 |
4,2 |
1,9 |
0,3 |
13,2 |
12,0 |
2 |
20 |
1,40 |
250 |
5 |
3 |
37,3 |
2,2 |
0,6 |
2,7 |
25,2 |
32,0 |
3 |
25 |
1,40 |
300 |
7 |
4 |
50,4 |
2,9 |
0,8 |
0,8 |
38,1 |
7,0 |
4 |
25 |
1,30 |
350 |
5 |
5 |
84,1 |
11,3 |
0,8 |
3,5 |
0,1 |
0,2 |
5 |
20 |
1,20 |
350 |
10 |
6 |
73,1 |
9,8 |
0,9 |
5,1 |
0,4 |
10,7 |
6 |
15 |
1,25 |
300 |
7 |
7 |
|
|
|
|
|
|
7 |
10 |
1,35 |
250 |
5 |
8 |
|
|
|
|
|
|
8 |
5 |
1,20 |
200 |
7 |
9 |
|
|
|
|
|
|
9 |
5 |
1.30 |
150 |
10 |
Мольная изобарная теплоемкость газов, кал/(моль-К)
|
|
CP=a + bT + cT2+dT> |
|
|
Газ |
a |
b |
c |
d |
CH4 |
4,598 |
l,245E-2 2,860E-6 |
-2,703E-9 |
|
C2H6 |
1,292 |
4,254E-2 -l,657E-5 |
2,08IE-9 |
|
СзН8 |
-1,009 |
7,315E-2 -3,789E-5 |
7,678E-9 |
|
H2S |
7,629 |
3,43IE-4 |
5,809E-6 |
-2,810E-9 |
CO |
7,373 |
-0,307E-2 |
6.662E-6 |
-3,037E-9 |
N2 |
7,440 |
-0,324E-2 |
6.400E-6 |
-2,790E-9 |
H2 |
6,483 |
2,215E-3 -3,298E-6 |
1.826E-9 |
|
c o 2 |
4,728 |
l,754E-2 -l,338E-5 |
4,097E-9 |
|
so2 |
5,697 |
l,600E-2 -l,185E-5 |
3,172E-9 |
|
H 2O |
7,701 |
4,595E-4 |
2,52IE-6 |
-0.859E-9 |
0 2 |
6,713 |
-0.879E-6 4,170E-6 |
-2,544E-9 |
|
NH3 |
6,524 |
5,692E-3 4,078E-6 |
-2,830E-9 |
|
c 2H4 |
0,909 |
3,740E-2 -1.994E-5 |
4,192E-9 |
|
c 2H2 |
6,406 |
l,810E-2 |
-1.196E-5 |
3,373E-9 |
Сделать технологический расчет котлоагрегата, работающего на основном топливе с коэффи циентом избытка воздуха (а) и вырабатывающего G (т/ч) перегретого пара с давлением Рпара и температурой /„р, (состав природного газа взять из литературы: Энергетическое топливо СССР:
Справочник. М.:Энергоатомиздат, 1991, С.183). |
|
Температура топлива и воздуха, подаваемых в топку: |
10°С. |
Температура питательной воды, подаваемой в экономайзер: |
15°С. |
Температура выходящих из экономайзера дымовых газов: |
130°С. |
Врасчетах необходимо определить:
1.Необходимый для выработки пара расход топлива (нлг’/ч).
2.Необходимую производительность дымососа (расход дымовых газов,,нм3/ч).
3.Необходимую поверхность теплообменной аппаратуры:
1) в радиантной зоне; 2) экономайзера; 3) пароперегревателя.
4. Составить полный материальный и тепловой баланс по стадиям.
Трубы теплообменной аппаратуры (толщина стенок 5 мм) изготовлены из стали с теплопро водностью 48,5 Втф<>К).
При расчетах считать, что ход воды и дымовых газов - противотоком.
Коэффициенты теплоотдачи: |
|
|
Экономайзер: |
а . ,= 68 ВтЛМ2- К), |
C W = 900 Вт**2- К). |
Пароперегреватель: |
a xr = 90B TV -K ), |
Оводы = 400 Вт/fT'K). |
Радиантная зона: |
а дг. = 220 Вт^и2*К), |
а мды =8500 Вт/fcr. К). |
При проведении расчетов считать, что в экономайзере питательная вода нагревается до / кипе ния, в трубах радиантной зоны происходит ее испарение до состояния сухого насыщенного пара, а в пароперегревателе происходит перегрев сухого насыщенного пара до состояния перегретого пара. Расчеты производить с учетом зависимости теплоемкости дымовых газов от температуры.
№ |
Топливо |
а |
Ns |
Р пара, |
Т пара, |
G, т/ч |
варЛ |
|
горения |
вар.2 |
МПа |
|
|
0 |
Уренгой - Надым-.. .-Ухта |
1,03 |
0 |
1,0 |
220 |
10 |
1 |
Уренгой - Ужгород |
1,05 |
1 |
2,7 |
270 |
20 |
2 |
Уренгой - Новопсков |
1,10 |
2 |
3,5 |
270 |
30 |
3 |
Надым - Пунга - Т ура« ... |
1,15 |
3 |
4,5 |
350 |
40 |
4 |
Уренгой - Н ады м -.. .-Ухта |
1,03 |
4 |
5,7 |
320 |
50 |
5 |
Уренгой - Ужгород |
1,05 |
5 |
6,3 |
350 |
60 |
6 |
Уренгой - Новопсков |
1,10 |
6 |
8,5 |
350 |
50 |
7 |
|
|
7 |
ю .о f |
365 |
40 |
8 |
|
|
8 |
1,5 |
210 |
30 |
9 |
|
|
9 |
4,1 |
315 |
20 |
|
Изобарная мольная теплоемкость при высоких температурах |
|
Вещество |
Т max, К |
Ср, Дж/(моль К) |
н2о |
2500 |
30,02+10,72-1(Г3+0,33-101/ ? |
со2 |
2500 |
44,17+9,04-10'3-Т-8,54-103/Тг |
о2 |
3000 |
29,98+4,1871С 3 Т-1,675103/Т г |
N 2 |
2500 |
27,88+4,27-1(Г3 Т |
ПЕРМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Химико-технологический факультет
ЗАДАНИЕ
к курсовой работе
по курсу: Энерготехнология химических производств
студента(ки): |
вариант:. |
Тема: Утилизация вторичных энергоресурсов.
Основные разделы пояснительной запуски:
1.Введение.
2.Исходные данные.
3.Обзор возможных вариантов наиболее полного использования тепловой энергии для конкретных исходных данных. Теоретический анализ и обоснование выбора двух наиболее реальных вариантов утилизациитепла.
4.Описание технологической схемы первого варианта утилизации тепла. Материальный
итепловой балансы. Расчет степени утилизации тепла (по Q). Расчет основных пара метров необходимого оборудования. Предполагаемая компоновка оборудования.
5.Описание технологической схемы второго варианта утилизации тепла. Материальный
итепловой балансы. Расчет степени утилизации тепла (по Q). Расчет основных пара метров необходимого оборудования. Предполагаемая компоновка оборудования.
6.Обсуждение результатов расчетов и выбор оптимального варианта утилизациитепла.
7.Краткий реферат ирасширенные выводы.
8.Библиография.
Срок сдачи работы:
Преподаватель:
Свойства воды и водяного пара на линии насыщения
/, |
Г,К |
Р,МПа |
v40\ |
v", |
Н \ |
Н \ |
s \ |
S", |
г, |
°с |
|
|
*г7кг |
м^кг |
кД ж /кг |
кД ж /кг |
кД ж /(к гК ) |
кДд/(кгК) |
кД ж /кг |
0 |
273,15 |
0.000611 |
1,0002 |
206321 |
- 0,04 |
2501 |
-0,0002 |
9,156 |
2501 |
10 |
283,15 |
0,001227 |
1,0003 |
106,419 |
41,99 |
2519 |
0,1510 |
8,901 |
2477 |
20 |
293,15 |
0,002337 |
1,0017 |
57,833 |
83,86 |
2538 |
0,2963 |
8,667 |
2454 |
30 |
303,15 |
0,004242 |
1,0043 |
32,929 |
125,66 |
2556 |
0,4365 |
8,454 |
2430 |
40 |
313,15 |
0,007375 |
1,0078 |
19,548 |
167,45 |
2574 |
0,5721. |
8,258 |
2406 |
50 |
323,15 |
0,012335 |
1,0121 |
12,048 |
20936 |
2592 |
0,7035 |
8,0771 |
2382 |
60 |
333,15 |
0,019919 |
1,0171 |
7,681 |
251,09 |
2610 |
0,8310 |
7,9106 |
2358 |
70 |
343,15 |
0,031161 |
1,0228 |
5,0479 |
292,97 |
2627 |
0,9548 |
7,7565 |
2334 |
80 |
353,15 |
0,047359 |
1,0292 |
3,4104 |
334,92 |
2644 |
1,0752 |
7,6135 |
2309 |
90 |
363,15 |
0,070108 |
1,0361 |
23624 |
376,94 |
2660 |
1,1925 |
7,4805 |
2283 |
100 |
373,15 |
0,101325 |
1,0437 |
1,6738 |
419,06 |
2676 |
13069 |
73564 |
2257 |
110 |
383,15 |
0,14326 |
1,0519 |
13106 |
46132 |
2692 |
1,4185 |
73402 |
2230 |
120 |
393,15 |
0,19854 |
1,0606 |
0,89202 |
503,7 |
2707 |
1,5276 |
7,1310 |
2203 |
130 |
403,15 |
0,27012 |
1,0700 |
0,66851 |
546,3 |
2721 |
1,6344 |
7,0281 |
2174 |
140 |
413,15 |
0,36136 |
1,0801 |
030875 |
589,1 |
2734 |
1,7390 |
6,9307 |
2145 |
150 |
423,15 |
0,47597 |
1,0908 |
039261 |
632,2 |
2746 |
1,8416 |
6,8381 |
2114 |
160 |
433,15 |
0,61804 |
1,1022 |
030685 |
6753 |
2758 |
1,9425 |
6,7498 |
2082 |
170 |
443,15 |
0,79202 |
1,1145 |
034259 |
719,1 |
2768 |
2,0416 |
6,6652 |
2049 |
180 |
453.15 |
1,0027 |
1,1275 |
0,19381 |
763,1 |
2777 |
2,1393 |
63838 |
2014 |
190 |
463,15 |
1,2552 |
1,1415 |
0,15631 |
807,5 |
2785 |
2,2356 |
6,5052 |
1977 |
200 |
473,15 |
1,5551 |
1,1565 |
0,12714 |
852,4 |
2791 |
23307 |
6,4289 |
1939 |
205 |
478,15 |
1,7245 |
1,1644 |
0,11500 |
875,0 |
2794 |
23778 |
6,3915 |
1919 |
210 |
483,15 |
1,9079 |
1,1726 |
0.10422 |
897,8 |
2796 |
2,4247 |
6,3546 |
1899 |
215 |
488,15 |
2,1063 |
1,1811 |
0,09460 |
920,6 |
2798 |
2,4714 |
63181 |
1878 |
220 |
493,15 |
23201 |
1,1900 |
0,08602 |
943,7 |
2800 |
23178 |
63819 |
1856 |
225 |
498,15 |
23504 |
1,1992 |
0,07833 |
966,9 |
2801 |
2,5641 |
63460 |
1834 |
230 |
503,15 |
2,7979 |
13087 |
0,07143 |
9903 |
2802 |
2,6102 |
63104 |
1811 |
235 |
508,15 |
3,0635 |
13186 |
0,06523 |
1014 |
2802 |
2,6562 |
6,1749 |
1788 |
240 |
513,15 |
33480 |
13291 |
0,05964 |
1038 |
2802 |
2,7021 |
6,1397 |
1764 |
245 |
518,15 |
3,6524 |
13399 |
0,05459 |
1062 |
2801 |
2,7479 |
6,1045 |
1739 |
250 |
523,15 |
3,9776 |
13513 |
0,05002 |
1086 |
2800 |
2,7936 |
6,0693 |
1714 |
255 |
528,15 |
43245 |
13632 |
0,04588 |
1110 |
2798 |
2,8393 |
6,0341 |
1687 |
260 |
533,15 |
4,6940 |
13756 |
0,04212 |
1135 |
2795 |
2,8850 |
5,9989 |
1660 |
265 |
538,15 |
5,0872 |
13887 |
0,03870 |
1160 |
2792 |
2,9308 |
5,9635 |
1632 |
270 |
543,15 |
5,5051 |
13025 |
0,03557 |
1185 |
2788 |
2,9766 |
5,9278 |
1603 |
275 |
548,15 |
5,9487 |
13170 |
0,03272 |
1211 |
2784 |
3,0226 |
5,8918 |
1573 |
280 |
553,15 |
6,4191 |
13324 |
0,03010 |
1237 |
2779 |
3,0687 |
5,8555 |
1542 |
285 |
558,15 |
6,9174 |
13487 |
0,02771 |
1263 |
2772 |
3,1150 |
5,8186 |
1509 |
290 |
563,15 |
7,4448 |
1,3659 |
0,02551 |
1290 |
2765 |
3,1616 |
5,7811 |
1475 |
295 |
568,15 |
8,0025 |
13844 |
0,02348 |
1318 |
2758 |
33085 |
5,7428 |
1440 |
300 |
573,15 |
8,5917 |
1,4041 |
0,02162 |
1345 |
2748 |
33559 |
5,7038 |
1403 |
305 |
578,15 |
9Д136 |
1,4252 |
0,01989 |
1374 |
2738 |
33037 |
5,6637 |
1364 |
310 |
583,15 |
9,8697 |
1,4480 |
0,01829 |
1403 |
2727 |
3,3522 |
5,6224 |
1324 |
315 |
588,15 |
10361 |
1,4726 |
0,01681 |
1433 |
2714 |
3,4013 |
5,5798 |
1281 |
320 |
593,15 |
11390 |
1,4995 |
0,01544 |
1463 |
2700 |
3,4513 |
53356 |
1236 |
325 |
598,15 |
12,057 |
13289 |
0,01416 |
1495 |
2684 |
3,5023 |
5,4896 |
1189 |
330 |
603,15 |
12,865 |
13614 |
0,01296 |
1528 |
2666 |
3,5546 |
5,4414 |
1138 |
335 |
608,15 |
13,714 |
13977 |
0.0Ц84 |
1561 |
2645 |
3,6084 |
53908 |
1084 |
340 |
613,15 |
14,608 |
1,6390 |
0,01078 |
1597 |
2622 |
3,6638 |
53363 |
1026 |
345 |
618,15 |
15,548 |
1,6859 |
0,009779 |
1634 |
2596 |
3,7211 |
53782 |
962,5 |
350 |
623,15 |
16337 |
1,7407 |
0,008822 |
1673 |
2566 |
3,7816 |
53149 |
893,2 |
355 |
628,15 |
17377 |
1,8073 |
0,007895 |
1716 |
2530 |
3,8467 |
5,1442 |
815,0 |
360 |
633,15 |
18,674 |
1,8930 |
0,006970 |
1763 |
2486 |
3,9189 |
5,0603 |
722,6 |
365 |
638,15 |
19,830 |
2,015 |
0,006013 |
1820 |
2424 |
4,0041 |
4,9517 |
604,7 |
370 |
643,15 |
21,053 |
2331 |
0,004958 |
1896 |
2336 |
4,1198 |
4,8031 |
439,5 |
374 |
647,15 |
22,084 |
2,834 |
0,003482 |
2039 |
2151 |
43374 |
4,5096 |
111,5 |
Свойства аммиака на линии насыщения
г , к |
Л М П а |
v 4 0 \ |
v", |
Н1, |
Я ", |
S', |
S", |
г, |
|
|
и 3/*г |
м3/кг |
кДж /кг |
кД ж /кг |
к Д д /(к г К ) |
кД ж /(кг-К ) |
кДж/кг |
195,42 |
0,00600 |
1 3 6 2 |
1583 |
45 |
1540 |
2,48 |
10 ,12 5 |
1495 |
200 |
0,00860 |
1,3 7 2 |
И ЗО |
66 |
1549 |
2,58 |
9,994 |
1483 |
205 |
0 ,01246 |
1,38 2 |
798,5 |
88 |
1558 |
2,69 |
9,860 |
1-470 |
2 10 |
0 ,0 1769 |
1 3 9 4 |
575,0 |
1 1 1 |
1567 |
2,80 |
9,734 |
1456 |
2 15 |
0,02465 |
1,405 |
4 2 1,6 |
13 3 |
15 76 |
2,90 |
9 ,6 16 |
1443 |
220 |
0,03376 |
1,4 17 |
3 1 4 3 |
156 |
1585 |
3,01 |
9,504 |
1429 |
225 |
0,04551 |
1,429 |
237,8 |
178 |
1593 |
3 ,1 1 |
9 3 9 9 |
14 15 |
230 |
0,06043 |
1,441 |
182,4 |
201 |
1602 |
3,21 |
9,300 |
1401 |
235 |
0 .0 79 13 |
1,454 |
14 1,8 |
224 |
16 10 |
3 ,31 |
9,206 |
1386 |
240 |
0 ,10 23 |
1,467 |
1 1 1 ,5 |
247 |
16 18 |
3,40 |
9 ,1 1 7 |
13 71 |
244 |
0 ,124 6 |
1,478 |
92,^9 |
265 |
1624 |
3,48 |
9,049 |
1359 |
246 |
0 ,13 7 1 |
1,483 |
84,84 |
274 |
1627 |
3,52 |
9 ,0 16 |
1353 |
248 |
0 ,150 5 |
1,488 |
77,70 |
283 |
1630 |
3,55 |
8,983 |
1347 |
250 |
0 ,16 5 1 |
1,4940 |
7 1 3 8 |
292 |
1633 |
3,59 |
8,951 |
1340 |
252 |
0 ,18 0 7 |
1,4997 |
65,48 |
302 |
1636 |
3,63 |
8,920 |
1334 |
254 |
0 ,19 75 |
1,5055 |
6 0 3 4 |
3 1 1 |
1638 |
3,66 |
8,890 |
1328 |
256 |
0 ,2 15 5 |
1 ,5 1 1 3 |
5 5 3 0 |
320 |
164 1 |
3,70 |
8,859 |
13 2 1 |
258 |
0,2348 |
1 3 1 7 2 |
5 1 3 0 |
329 |
1644 |
3,74 |
9,830 |
13 14 |
260 |
0 ,2555 |
1,5 23 2 |
47,30 |
339 |
1646 |
3,77 |
8,801 |
1308 |
262 |
0,2775 |
1,5 29 2 |
43,76 |
348 |
1649 |
3,81 |
8,772 |
130 1 |
264 |
0 ,30 10 |
1,5354 |
40,53 |
3 5 7 |
16 51 |
3,84 |
8,744 |
1294 |
266 |
0,3261 |
1,5 4 16 |
37,58 |
367 |
1654 |
3,88 |
8 ,716 |
1287 |
268 |
0,3528 |
1,54 79 |
34,89 |
376 |
1656 |
3,9 1 |
8,689 |
1280 |
270 |
0 ,3 8 11 |
1,5544 |
32,43 |
385 |
1659 |
3,95 |
8,662 |
1273 |
272 |
0 ,4 113 |
1,5609 |
3 0 ,17 |
395 |
1661 |
3,98 |
8,635 |
1266 |
274 |
0,4432 |
1,56 75 |
2 8 ,11 |
404 |
1663 |
4,01 |
8,609 |
1259 |
276 |
0,4770 |
1,574 2 |
26,21 |
4 13 |
1665 |
4,05 - |
8,583 |
1252 |
278 |
0 ,5 12 9 |
1,5 8 11 |
24,46 |
423 |
1667 |
4,08 |
8,558 |
Г244 |
280 |
0,5507 |
1,5880 |
22,86 |
432 |
1669 |
4 ,12 |
8,533 |
12 37 |
282 |
0,5907 |
1,5 9 5 1 |
2 1,3 8 |
442 |
16 71 |
4 ,15 |
8,508 |
1229 |
284 |
0,6329 |
1,6022 |
20,01 |
451 |
1673 |
4 ,18 |
8,484 |
12 22 |
286 |
0,6775 |
1,6095 |
18,75 |
460 |
1674 |
4,22 |
8,460 |
12 14 |
288 |
0,7243 |
1,6 17 0 |
17,58 |
470 |
1676 |
4,25 |
8,436 |
1206 |
290 |
0 ,7737 |
1,6245 |
1 6 3 0 |
479 |
1678 |
4,28 |
8 ,4 12 |
119 8 |
292 |
0,8256 |
' 1,6 322 |
15,49 |
489 |
1679 |
4 3 1 |
8 3 8 9 |
119 0 |
294 |
0,8801 |
1,6400 |
14,56 |
498 |
1680 |
4 3 4 |
8,365 |
118 2 |
296 |
0,9373 |
1,6480 |
13 ,70 |
508 |
1682 |
4 3 8 |
8,343 |
117 4 |
298 |
0,9973 |
1,6562 |
12,90 |
5 1 7 |
1683 |
4,41 |
8 3 2 0 |
116 6 |
300 |
1,060 |
1,6645 |
12 ,15 |
527 |
1684 |
4,44 |
8,297 |
1 1 5 7 |
302 |
1,12 6 |
1,6729 |
11,4 5 |
536 |
1685 |
4,47 |
8,275 |
114 9 |
305 |
1,2 3 1 |
1,6860 |
10.49 |
55 1 |
1687 |
4,52 |
8,242 |
113 6 |
307 |
1,305 |
1,6948 |
9,907 |
560 |
1687 |
4,55 |
8,220 |
1 1 2 7 |
309 |
1 3 8 2 |
1,7039 |
9,360 |
570 |
1688 |
4,58 |
8,198 |
1 1 1 8 |
3 1 1 |
1,462 |
1,7 13 2 |
8,847 |
580 |
1689 |
4,61 |
8 ,176 |
110 9 |
3 13 |
1 3 4 6 |
1,72 2 7 |
8,367 |
589 |
1689 |
4,64 |
8 ,15 5 |
110 0 |
3 15 |
1,634 |
1,732 4 |
7 ,9 17 |
599 |
1690 |
4,67 |
8 ,134 |
1091 |
3 1 7 |
1,725 |
1,7424 |
7,496 |
609 |
1690 |
4,70 |
8 ,11 2 |
1081 |
3 19 |
1,820 |
1.75 2 5 |
7,10 0 |
6 18 |
1690 |
4,73 |
8,091 |
1072 |
321 |
1,9 19 |
1,7629 |
6,728 |
628 |
1690 |
4,76 |
8,070 |
1062 |
323 |
2,022 |
1,773 6 |
6,378 |
638 |
1690 |
4,79 |
8,049 |
10 52 |
325 |
2 ,12 9 |
1,7846 |
6,049 |
648 |
1690 |
4,82 |
8,028 |
1042 |
327 |
2,241 |
1,7958 |
5,739 |
658 |
1690 |
4,85 |
8,007 |
L032 |
329 |
2 ,357 |
1,8074 |
5,447 |
668 |
1689 |
4,88 |
7,986 |
10 21 |
331 |
2,477 |
1,8 19 2 |
5 ,17 2 |
678 |
1689 |
4,91 |
7,965 |
10 11 |
333 |
2,601 |
1,8 3 14 |
4 ,9 12 |
688 |
1688 |
4,94 |
7,943 |
1000 |
335 |
2 ,7 31 |
1,8440 |
4,666 |
698 |
1687 |
4,97 |
7,922 |
989 |
337 |
2,865 |
1,8569 |
4,434 |
708 |
1686 |
5,00 |
7,901 |
978 |
339 |
3,004 |
1,8702 |
4 ,2 15 |
7 18 |
1685 |
5,03 |
7,880 |
967 |
341 |
3,14 8 |
1,8839 |
4,007 |
728 |
1684 |
5,06 |
7,859 |
956 |
343 |
3,298 |
1,8981 |
3 ,8 10 |
739 |
1682 |
5,09 |
7,837 |
943 |
345 |
3,452 |
1,9 12 8 |
3,624 |
749 |
168 1 |
5 ,12 |
7,8 16 |
932 |
3 51 |
3,949 |
1,9599 |
3 ,1 1 9 |
781 |
1674 |
5,21 |
7,750 |
893 |
353 |
4 ,126 |
1,9768 |
2,967 |
792 |
16 72 |
5,24 |
7,728 |
880 |
355 |
4,309 |
1,994 |
2,823 |
803 |
1670 |
5,2 7 |
7,706 |
866 |
360 |
4,794 |
2,042 |
2,491 |
831 |
1662 |
5,34 |
7,648 |
830 |
365 |
5 ,3 19 |
2,094 |
2 ,19 5 |
861 |
1652 |
5,42 |
7,588 |
79 1 |
370 |
5,886 |
2 ,15 4 |
1,9 31 |
892 |
1640 |
5,50 |
7,524 |
749 |
375 |
6,499 |
2,222 |
1,693 |
924 |
1626 |
5,58 |
7,456 |
702 |
380 |
7,16 0 |
2,302 |
1,476 |
959 |
1608 |
5,67 |
7 3 8 1 |
649 |
385 |
7,872 |
2 3 9 9 |
1 3 7 5 |
990 |
1586 |
5,77 |
7 3 9 7 |
588 |
390 |
8,637 |
2 ,5 21 |
1,085 |
10 25 |
15 5 6 |
5,88 |
7 ,19 6 |
5 15 |
395 |
9,459 |
2,684 |
0,891 |
1065 |
1 5 1 1 |
6,00 |
7,061 |
4 19 |
400 |
10,342 |
2.938 |
0.672 |
1 1 1 0 |
1430 |
6 .18 |
6.841 |
277 |